Örnek 4.3

Örnek 4.3
Örnek 4.2.’de c ve d ’de gösterilen fretli kolonların ikinci
tepe noktasına göre taşıma gücü hesap değerleri
belirlenecektir.
Burada fret donatısının da S220 olduğu kabul edilecektir.
İkinci tepe noktasındaki kapasite, ilgili denklem’e göre, ancak,
karakteristik değerler yerine hesap değerleri kullanılarak
hesaplanacaktır.
Şekil (c) deki kesit :
s = 4 cm < 8 cm
(TDY2007)
< D / 5 = 5 cm
Taşıma gücü hesap değeri;
N or 2  0,85. f cd . Ack  Ast . f yd  2 Asp . f ywd (1)
8 için Ao = 0,50 cm2
Asp 
 .D. Ao
s

x 25 x0,50
4
Ast  16,08 cm 2
Ack 
s 
 .252
4
 490,90 cm
4 Ao
4 x0,5

 0,02
D ( s ) 25 x 4
2
 9,82 cm 2
8x2,01
Asp
9,82
s 

 0,02
Ack 490,90
t 
16,08
Ast

 0,0328
Ack 490,90
f ck
 s  0,12
f ywk
(TDY 2007)
0.160
 S  0,12
 0, 0087
2.200
 s  min  s (TS 500)
160   .302 / 4 
 1  0, 0144   s  0, 0087
min s  0, 45

2
2200   .25 / 4 
N or 2  Ack 0,85. f cd   t . f yd  2,0. s . f ywd 
(2)
N or 2  0,85 x0,110 x 490,90  16,08 x1,910  2,0 x9,82 x1,910
N or 2  114,120 ton
(1. Denk.)
Fretli kolonun 2. Tepe noktasına göre
taşıma gücü hesap değeri
veya;
N or 2  490,90(0,85 x0,110  0,0328 x1,910  2,0 x0,02 x1,910) (2. Denk.)
N or 2  114,120 ton
Fretli kolonun 2. Tepe noktasına göre gerçek kırılma/göçme yükü (taşıma gücü)
ise şu şekilde bulunabilir.
N or 2  Ack 0,85. f ck   t . f yk  2,0. s . f ywk 
Örnek 4.2’den
N or  N or1  96,720 ton
N or 2  114,120 ton
Bu sonuç, fret oranının minimum değerden daha yüksek olduğunu göstermektedir.
Örnek 4.2 (d) deki kesit :
Asp 
 .25 x0,5
 7,85 cm 2
5
7,85
 0,016
s 
490,90
s = 5 cm < 8 cm
< D / 5 = 25 / 5 = 5 cm
Ast  16,08 cm 2
Ack  490,90 cm 2
 s  0,016  min  s  0,0144
N or 2  0,85 x0,110 x 490,90  16,08 x1,910  2,0 x7,85 x1,910
N or 2  106,6 ton
N or1  96,72 ton (Örnek 4.2 ' den)
N or1  0,85. f cd . Ac  Ast . f yd
N or1  0,85 x0,110 x706  16,08 x1,910
N or1  96,72 ton
Not: Örneklerde, gerçek
kırılma(göçme) yükü
istenirse; bağıntılarda
fck , fyk ve fywk
kullanılır.