Indice generale
Premessa...............................................................................................................................2
1. Generalità...........................................................................................................................3
2. Metodo di calcolo.............................................................................................................10
3. Dati di ingresso e risultati del calcolo...............................................................................17
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Premessa
Nel presente documento sono raccolti sia gli elementi di input
che di output delle
elaborazioni computerizzate utilizzate per il dimensionamento e la verifica delle opere
strutturali previste nella progettazione degli interventi di consolidamento del terreno di
sedime di via del Mattatoio a Massa Marittima
Si tratta di un'opera di carattere strutturale costituita da n. 2 tratti di paratia di pali trivellati
di grande diametro disposi su un unica fila e collegati in testa da una trave in c.a.. Il primo
tratto (tratto “A”), dove l'opera interagisce con un settore direttamente coinvolto in un
movimento franoso, è dotato di tiranti di ancoraggio permanenti di tipo passivo, mentre il
secondo tratto (tratto “B”), ove l'opera assume la funzione di presidio col fine di evitare il
coinvolgimento della sede stradale in un potenziale arretramento di un coronamento
franoso posto più a valle, è costituito invece da una paratia semplice.
Queste opere sono complessivamente illustrate nei seguenti elaborati grafici.
Tav. n. 6 “STATO DI PROGETTO – Planimetria” in scala 1:200
Tav. n. 7 “STATO DI PROGETTO – Sezioni e Profilo” in scala 1:200
Tav. n. 8 “STATO DI PROGETTO – Particolari costruttivi” in scala 1:20
Nell'Elab. G "RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE E CARATTERISTICHE
DEI MATERIALI" sono esplicitate le scelte progettuali, i criteri di dimensionamento e di
verifica seguiti in questo lavoro.
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1. Generalità
La progettazione strutturale e geotecnica delle opere necessarie al consolidamento del
versante descritte e inquadrate nell'Elab. G "RELAZIONE DI CALCOLO DELLE
STRUTTURE E CARATTERISTICHE DEI MATERIALI" è eseguita in accordo al D.M.
14.01.2008.
La verifica della sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi di resistenza si effettua con il
metodo dei "coefficienti parziali" di sicurezza espresso dall'equazione formale
Rd > = Ed
dove
Rd è il valore di progetto della resistenza di progetto
Ed è il valore di progetto delle azioni o dell'effetto delle azioni
Si esaminano, dunque, in dettaglio i coefficienti e le combinazioni utilizzate nelle analisi.
Per il dimensionamento e la verifica delle paratie sarà seguito il prescritto Approccio
progettuale 1 (Design Approach 1) Combinazione 1 (STR) e Combinazione 2 (GEO).
Si procederà pertanto applicando i seguenti approcci progettuali.
DA1 C1 (STR): A1 + M1 + R1
Coefficienti sulle azioni: permanente (spinta terreno) S d = Sk x gG1
con gG1 = 1.30
Carichi permanenti favorevoli (posti a valle):
q d = qk x gG1
con gG1 = 1.00
Carichi permanenti sfavorevoli (posti a monte):
q d = qk x gG1
con gG1 = 1.30
Parametri geotecnici:
valori caratteristici
con gr = 1.00
Le resistenze non sono abbattute (R1):
I risultati derivanti dall’analisi saranno amplificati applicando quindi i coefficienti
moltiplicativi direttamente alle sollecitazioni.
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DA1 C2 (GEO): A2 + M2 + R1
Coefficienti sulle azioni: permanente (spinta terreno):
valore caratteristico
Carichi permanenti favorevoli:
qd = qk x gG1
con gG1 = 1.00
Carichi permanenti sfavorevoli:
qd = qk x gG1
con gG1 = 1.00
Parametri geotecnici ridotti:
f’d = arctg((tg f’k ) / gf' )
con gf' = 1.25
c’d = c’k / gc'
con gc' = 1.25
con gr = 1.00
Le resistenze non sono abbattute:
In questo caso le sollecitazioni derivanti dalle analisi non vengono amplificate.
Per la progettazione geotecnica degli ancoraggi di tipo permanente si procede con
riferimento all'approccio DA2 con combinazione unica A1+M1+R3, tenendo conto dei
relativi coefficienti parziali.
gG1 = 1.30
Coefficienti sulle azioni:
Parametri geotecnici:
valori caratteristici
con gRa.p = 1.20
Le resistenze sono abbattute (R3):
La verifica a sfilamento della fondazione dell’ancoraggio verrà eseguita confrontando la
massima azione di progetto negli stati limite considerati con la resistenza di progetto
determinata applicando alla resistenza caratteristica (R ak) il fattore parziale gRa.p = 1.20.
Il valore caratteristico della resistenza allo sfilamento dell’ancoraggio (R ak) è stato
determinato
metodi di calcolo analitici dai valori caratteristici dei parametri geotecnici
dedotti dai risultati delle indagini geognostiche.
Si proceduto alla determinazione della resistenza caratteristica R ak con in metodo di
calcolo analitico proposto da Bustamante e Doix.
Di seguito si illustrala metodologia adottata.
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I tiranti di ancoraggio saranno ammorsati nell'unità “Substrato”
pertanto si valuta il
coefficiente di aderenza "tu" attraverso il metodo citato adottando la caratterizzazione
geotecnica di tale unità che cautelativamente assumeremo come “terreno argilloso”.
Nel caso di tiranti realizzati terreni argillosi gli Autori propongono il seguente criterio per la
valutazione del diametro nella zona iniettata. Operazione questa che prudenzialmente
assumeremo eseguita mediante iniezione unica.
din. = a x dperf.
con a = 1.20
Nel calcolo si assume cautelativamente un valore di a = 1.10.
Per la stima della tensione tangenziale limite "tu" si adotta prudenzialmente la seguente
relazione valida per argille in condizioni di iniezione unica.
tu = 0.033 + 0.067 x plim = 0.144 MPa
assumendo prudenzialmente un valore medio di plim = 1.66 MPa in quanto per le argille
gli Autori suggeriscono la seguente relazione
plim = N spt / 15.
con N spt = 25
I valori sopra riportati pertanto costituiscono i dati di ingresso nel calcolo computerizzato
implementato nel codice PAC 10.0 distribuito dalla Aztec Informatica s.r.l. ed elaborati
secondo i criteri dell'approccio
DA2
con combinazione unica A1+M1+R3 facendo
riferimento alla procedura della determinazione della resistenza caratteristica R ak con
metodi di calcolo analitici.
Inoltre è prevista la realizzazione di n. 1 tirante preliminare di prova.
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Per le verifiche di stabilità globale opera / terreno si adotta invece:
DA1 C2 (GEO): A2 + M2 + R2
Carichi permanenti favorevoli:
qd = qk x gG1
con gG1 = 1.00
Carichi permanenti sfavorevoli:
qd = qk x gG1
con gG1 = 1.00
Parametri geotecnici ridotti:
f’d = arctg((tg f’k ) / gf' )
con gf' = 1.25
c’d = c’k / gc'
con gc' = 1.25
con gr = 1.10
Le resistenze sono abbattute (R2):
Per ciascuna combinazione dell’Approccio 1 (C1 – C2) e Approccio 2 viene impostata una
verifica sismica in cui i coefficienti A1 e A2 sono presi con valore unitario (i coefficienti M
ed R conservano i loro rispettivi valori definiti per ciascun approccio) e il carico accidentale
viene opportunamente ridotto mediante i coefficienti 2j
Il calcolo della paratia è stato eseguito con l’uso di specifico programma di calcolo quale
PAC 10.0 distribuito dalla Aztec Informatica s.r.l., Corso Umberto, 43 - 87050 Casole
Bruzio (CS).
A supporto del programma è fornito un ampio manuale d'uso contenente fra l'altro una
vasta serie di test di validazione sia su esempi classici di Scienza delle Costruzioni, sia su
strutture particolarmente impegnative e reperibili nella bibliografia specializzata.
L'affidabilità del codice di calcolo è garantita dall'esistenza di un ampia documentazione di
supporto. La presenza di un’interfaccia grafica per l'introduzione di dati permette la
visualizzazione dettagliata degli elementi introdotti. E' possibile inoltre ottenere
rappresentazioni grafiche di deformate e sollecitazioni della struttura.
Pertanto, in qualità di calcolatore delle opere in progetto si dichiara quanto segue.
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Tipo di analisi svolta - L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un
codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata
valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è condotta con
l'analisi statica non-lineare, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello
stato limite indotto dai carichi statici. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta
con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM
14/01/2008.
L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la
struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di
spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazione).
La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati
Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di
carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.
Origine e caratteristiche dei codici di calcolo
Titolo
PAC - Analisi e Calcolo Paratie
Versione
10.07e
Produttore
Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS)
Utente
GEO ECO PROGETTI
Licenza
AIU3952F7
Affidabilità dei codici di calcolo - Un attento esame preliminare della documentazione a
corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal
produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli
algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec
Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un
numero significativo di casi di prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati
confrontati con soluzioni teoriche.
Modalità di presentazione dei risultati - La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di
calcolo in modo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la
riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i
risultati delle analisi in forma tabellare.
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Informazioni generali sull'elaborazione
- Il software prevede una serie di controlli
automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di
limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di
calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del
modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento
corretto del modello strutturale.
Giudizio motivato di accettabilità dei risultati - I risultati delle elaborazioni sono stati
sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il
confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla
base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata
la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della
struttura e delle azioni.
In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al
caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili.
La progettazione, il dimensionamento e la verifica delle opere di bonifica e consolidamento
atte alla stabilizzazione del movimento franoso fa riferimento alle seguenti disposizioni
normative:
LEGGE n. 1086 del 05.11.1971 - Norme per la disciplina delle opere in conglomerato
cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.
LEGGE n. 64 del 02.02.1974 - Provvedimenti per costruzioni con particolari prescrizioni
per le zone sismiche.
DECRETO MINISTERIALE
LL.PP. del 11.03.1988 -
Norme tecniche riguardanti le
indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri
generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di
sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
DECRETO MINISTERIALE LL.PP. del 14.02.1992 - Norme tecniche per l'esecuzione
delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.
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DECRETO MINISTERIALE 9 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione
ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture
metalliche.
DECRETO MINISTERIALE 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali
per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'.
DECRETO MINISTERIALE 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le costruzioni in zone
sismiche.
CIRCOLARE MINISTERO LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. - Istruzioni per
l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996.
CIRCOLARE MINISTERO LL.PP.10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. - Istruzioni per
l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16
Gennaio 1996.
ORDINANZA P.C.M. n. 3519 del 28.04.2006 - Criteri generali per l'individuazione delle
zone sismiche e per la formazione e l'aggiornamento degli elenchi delle medesime zone.
DECRETO MINISTERIALE 14 Gennaio 2008 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008.
CIRCOLARE 02.02.2009 n. 617 del 02.02.2009 - Istruzioni per l'applicazione delle Nuove
Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.
DELIBERAZIONE
di
G.R.T.
n.
878 del 08.10.2012
- Aggiornamento della
classificazione sismica regionale in attuazione dell'O.P.C.M. 3519/2006 ed ai sensi del
D.M. 14.01.2008 - Revoca della DEL. G.R.T. n. 431/2006.
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2. Metodo di calcolo
Per il dimensionamento dell'opera di sostegno costituita da n. 2 moduli di paratia di pali
trivellati intirantata è stato utilizzato il codice computerizzato PAC 10.0 che si basa sui
seguenti principi di calcolo.
Metodo di analisi
Calcolo della profondità di infissione -
Nel caso generale l'equilibrio della paratia è
assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la
resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la
controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di
rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi
dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa,
la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il
calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti
(spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni).
Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa
subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea
di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta
attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia.
A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti.
Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione:
Kam
diagramma della spinta attiva agente da monte
Kav
diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata
Kpm
diagramma della spinta passiva agente da monte
Kpv
diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata.
Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti
Dm = Kpm - Kav e
Dv = Kpv - Kam
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Questi diagrammi rappresentano i valori limite delle pressioni agenti sulla paratia.
La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la
posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla
traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo
delle profondità di infissione si può agire con tre modalità :
1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente
necessaria per l'equilibrio
2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza
3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan (f ) e
sulla coesione
Calcolo della spinte - Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) - Il metodo di
Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte
della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata
(nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb
considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente
distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della
spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma
generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al
metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso
spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto
per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del
cuneo di tentativo).
I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:
- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione r rispetto all'orizzontale) e si
considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su
cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;
- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul
terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e
resistenza per coesione lungo la parete (A);
- dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.
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Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta
massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva.
Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S
rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione
della spinta.
Spinta in presenza di falda - Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il
diagramma delle pressioni risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita
sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce
variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume efficace
g' = gsat - gw
dove gsat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e gw è il
peso specifico dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda
ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma
triangolare legato alla pressione esercitata dall'acqua.
Spinta in presenza di sisma - Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si
fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). Il
metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di
inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di
intensità sismica la forza di inerzia valutata come
Fi = W * C
Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in
condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come
DS= S - Ss
L'incremento di spinta, se non diversamente specificato, viene applicato a 2/3 dell'altezza
della parete stessa (diagramma triangolare con vertice in basso).
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Analisi ad elementi finiti -
La paratia è considerata come una struttura a prevalente
sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave.
Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A
per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale
utilizzato per la paratia.
La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5
centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi.
La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli.
Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo.
Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo.
Detta L la lunghezza libera del tirante, A f l'area di armatura nel tirante ed E s il modulo
elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area A f, inclinazione pari
a quella del tirante e modulo elastico E s.
La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari
a circa 5 centimetri.
I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo
di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati.
I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di
reazioni di incastro perfetto cambiate di segno).
Schematizzazione del terreno - La modellazione del terreno si rifà al classico schema di
Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo
assiale di compressione.
La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno
(costante di Winkler).
La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare
per ottenere uno spostamento unitario.
Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno
spostamento al cubo [F/L3].
È evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che
schematizzano il terreno.
Se m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione
longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, A m, della molla (a cui si
assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con E m il modulo elastico del materiale
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costituente la paratia (in Kg/cmq), l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come
kDm
A m = 10000 x –––––––––
Em
Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in
corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente
dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla
e sono vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il
sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli
elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici
di rigidezza dei tiranti (solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale).
Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno - A questo punto vediamo
come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi
elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il
terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto
grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il
terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati
soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto.
Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero.
Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare
riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la
deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta
superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli
spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una
resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax
può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota
della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due
descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite
o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è
chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare
(non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non
indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la
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soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la
soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti
nodali, p vettore dei carichi nodali)
Ku = p
Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener
conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da
un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p. Ogni volta che si incrementa il
carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove
plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle
plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe
particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è
particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il
riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale
(metodo di Riks).
Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di NewtonRaphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei
vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative
sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno.
Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo
nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la
zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere
conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.
Verifica alla stabilità globale -
È usata la tecnica della suddivisione a strisce della
superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare.
In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio
passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un
cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo
coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6 x 6 posta in prossimità
della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50.
Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop.
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Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula:
ci bi + (Wi - ui bi) tg fi
Si ( ––––––––––––––––––– )
m
h = ––––––––––––––––––––––––––––
Si W i sin ai
dove il termine m è espresso da
tg f i tg a i
m = (1 + –––––––––––––––) cos ai
h
In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e ai sono la larghezza e
l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della
striscia iesima , ci e fi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito)
lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia.
L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il
termine m che è funzione di h. Quindi essa è risolta per successive approssimazioni
assumendo un valore iniziale per h da inserire nell'espressione di m ed iterare fin quando
il valore calcolato coincide con il valore assunto.
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3. Dati di ingresso e risultati del calcolo
L'obbiettivo della messa in sicurezza di via del Mattatoio può essere conseguito con la
materializzazione di n. 2 moduli di paratia di pali trivellati di grande diametro, uno di tipo
intirantato (tratto “A”) e uno di tipo semplice (tratto “B”) e tali da contrastare il movimento
del terreno con la propria resistenza erogata.
Il tratto “A” si estenderà su di una lunghezza di 46.76 m in modo da contrastare un
movimento franoso a carico della sede stradale e attivo su un fronte di circa 35.0 m.
Saranno impiegati n. 26 pali trivellati di grande diametro armati con gabbie di acciaio e n.
13 ancoraggi di tipo passivo a trefoli di acciaio armonico.
Si riporta uno schema con la geometria delle opere da posizionare nel margine esterno
della carreggiata.
Schema delle opere strutturali previste nel tratto “A” - Sez. A - A'
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Si tratta di materializzare, operando direttamente dal piano stradale, n. 26 pali trivellati
verticali di diam. 1000 mm e
lunghezza 15.00 m dalla quota di testa trave.
La
perforazione sarà a rotazione con il divieto di utilizzo di metodi a percussione. E' previsto
l'attraversamento di terreni di diversa natura, stratificazione, durezza e consistenza,
anche la roccia dura ed i trovanti di qualsiasi dimensione.
I pali sono gettati
con calcestruzzo a classe d'esposizione XC2, classe di resistenza
C25/30 e classe di consistenza S4 dato in opera con tubo convogliatore.
I pali sono disposti su un'unica fila con interasse di 1.80 m.
Per facilitare il trasporto dei materiali, in un contesto urbano particolarmente disagevole, si
è ritenuto opportuno limitare la lunghezza delle gabbie di armatura dei pali, pertanto ogni
palo sarà armato con n. 3 gabbie composte rispettivamente da 18∅24 verticali (L = 6.00
m), da 24∅24 verticali (L = 8.00 m) e da 20∅24 verticali (L = 4.74 m), spirale ∅12/15 e
anelli di irrigidimento ∅20 / 250 di acciaio B450C.
Sono presenti n. 13 ancoraggi a 6 trefoli di acciaio armonico 0.6" con una portata utile di
90 ton. di lunghezza totale di 28.00 m di cui 16.00 m di fondazione e 12.00 m di tratto
libero. La perforazione è ∅160 mm ed inclinata di 30° s.o.. L'interasse è 3.60 m.
L'iniezione sarà di tipo ripetuto a pressione controllata con miscela acqua/cemento R 425
= 0.45 con additivo antiritiro.
Gli ancoraggi saranno di tipo passivo e pertanto non verranno pre-sollecitati
ma
solamente bloccati con un tiro di allineamento pari a 1.00 t.
Le teste dei pali saranno collegate con un cordolo in c.a. che costituirà anche l'appoggio
degli ancoraggi.
Il cordolo sarà gettato con calcestruzzo di
classe di resistenza
caratteristica C 25/30 MPa per strutture interrate e di fondazione in terreni non aggressivi,
classe di esposizione ambientale XC2 e consistenza S4.
La lunghezza totale è di 46.76 m per il tratto con sezione 1.30 x 1.00 m.
Questa trave sarà armata con 8+5+8+5 ∅16 correnti e staffe ∅12/25 di acciaio B450C.
Inoltre vi saranno opportunamente installati tubi in PVC DN 200 per consentire la
18
perforazione degli ancoraggi. Analogamente saranno sagomate anche le nicchie per
l'alloggio delle piastre di ripartizione. Si prevedono n. 14 nicchie con interasse pari a 3.60
m ed inclinazione di 30°. In corrispondenza delle previste nicchie di alloggio dei tiranti
l'armatura verrà incrementata con 4+4 staffe ∅14 e elica ∅10 di acciaio B 450C.
L'opera è stata dimensionata secondo il seguente schema di calcolo.
•
Altezza libera 8.00 m;
•
Altezza totale 15.00 m;
•
Il Profilo del versante è stato ricostruito con specifico rilievo topografico di dettaglio;
•
I caratteri litologici e geometrici delle unità litologiche sono stati ricostruiti sulla base
di specifiche indagini geognostiche;
•
La falda è stata sfavorevolmente assunta a – 4.00 da p.c. nel settore a monte
della paratia e a – 8.00 m dal p.c. nel settore a valle;
•
Presenza di un carico sfavorevole a monte di tipo accidentale costituito dal peso di
eventuali mezzi in transito con intensità pari a 2.000 t/mq;
•
Presenza di un carico favorevole a valle di tipo permanente costituito dal terreno
gravante ma non reagente e caratterizzato da intensità pari a 4.00 m x 2.010 t/mc +
4.00 m x 2.174 t/mc – 4.00 m x 1.000 t/mc = 12.736 t/mq / 1.30 = 9.797 t/mq. Si
riduce preventivamente con un coefficiente pari a 1.3 e si assume il valore di
9.700 t/mq;
•
Coefficiente sismico in direzione orizzontale SLV:
kh = 0.069;
•
Coefficiente sismico in direzione verticale SLV:
kv = 0.00;
Inoltre si assumono i seguenti metodi e condizioni di calcolo:
•
Le spinte sono calcolate con il metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo);
•
Si assume un angolo di attrito terreno-paratia d < = f /2;
•
L'angolo di attrito terreno - paratia d viene preso in carico solo nel calcolo della
spinta attiva;
•
Il valore di Ka in condizioni sismiche (Ka e) viene calcolato mediante la formula di
Mononobe-Okabe;
•
L’azione sismica viene introdotta come azione esterna distribuita con diagramma
triangolare agente sfavorevolmente sulla spinta attiva;
19
•
Per il calcolo della tensione di adesione tangenziale dei tiranti si è adottato il
metodo di Bustamante - Doix;
•
La verifica di stabilità globale è eseguita con il metodo di Bishop semplificato.
Il seguente schema di calcolo evidenzia gli elementi progettuali assunti.
Il terreno intorno all'opera di sostegno è stato schematizzato con due strati.
COLTRE DI FRANA (cfr. Terreno 1) - Costituita da materiali di natura limoso – argillosa
talvolta sabbiosa con abbondante pezzame lapideo calcareo, anche di grande
dimensione. Gli elementi lapidei risultano prevalenti verso il basso.
Si adottano i seguenti parametri fisico-meccanici caratteristici.
gnat k = 2.010 t/mc
gsat k = 2.174 t/mc
Peso di volume:
20
Resistenza al taglio di picco in termini di tensioni efficaci
Angolo di resistenza al taglio:
Coesione:
f'k = 24.3°
c'k = 0.00 kg/cmq
Angolo di attrito terreno / paratia:
dk = 12.15°
Coefficiente di reazione orizzontale:
Kh = 1.00 kg/cmq/cm
SUBSTRATO (cfr. Terreno 2) - Costituito dalle Argille a Palombini. Argilliti e siltiti di
colore grigio scuro con intercalazioni di strati di marne e calcari silicei grigio chiaro a
grana fine.
Si adottano i seguenti parametri fisico-meccanici caratteristici
gnat = 2.100 t/mc
gsat = 2.200 t/mc
Peso di volume:
Resistenza al taglio in termini di tensioni efficaci
Angolo di resistenza al taglio:
Coesione:
f'k = 27°
c'k = 0.80 kg/cmq
Angolo di attrito terreno / paratia:
dk = 13.50°
Coefficiente di reazione orizzontale:
Kh = 8.00 kg/cmq/cm
In quest'unità saranno ammorsati i tiranti di ancoraggio, pertanto si valuta il coefficiente
di aderenza "tu" attraverso il metodo proposto da Bustamante e Doix.
Si rilevano i seguenti parametri di calcolo:
Diametro nella zona iniettata.
din. = a x dperf. con a = 1.10
Pressione limite
plim = 1.66 Mpa
Tensione tangenziale limite
tu = 0.033 + 0.067 x plim = 0.144 MPa
21
I calcoli sono svolti secondo l'Approccio progettuale 1 (Design Approach 1) Combinazione
1 (STR) e Combinazione 2 (GEO).
DA1 C1 (STR): A1 + M1 + R1
DA1 C2 (GEO): A2 + M2 + R1
Per gli ancoraggi si adotta:
DA2: A1 + M1 + R3
Per le verifiche di stabilità globale opera / terreno si adotta invece:
DA1 C2 (GEO): A2 + M2 + R2
Per le combinazioni dell’Approccio 1 e Approccio 2 viene impostata una combinazione
sismica in cui i coefficienti A1 e A2 sono presi con valore unitario (i coefficienti M ed R
conservano i loro rispettivi valori definiti per ciascun approccio)
Si assumono pertanto le seguenti combinazioni di calcolo e verifica.
SLU
Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1]
Combinazione n° 2 [DA1- A2M2]
Combinazione n° 3 [DA1 - A1M1] sismica
Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] sismica
SLE
Combinazione n° 5 SLEQ
Combinazione n° 6 SLEF
Combinazione n° 7 SLER
Combinazione n° 8 SLEQ con sisma
Combinazione n° 9 SLEF con sisma
Combinazione n°10 SLER con sisma
Si esegue il calcolo con il programma PAC 10.0 dell'Aztec Informatica s.r.l..
22
Geometria paratia
Tipo paratia: Paratia di pali
Altezza fuori terra
Profondità di infissione
Altezza totale della paratia
Lunghezza paratia
8,00
7,00
15,00
46,76
Numero di file di pali
Interasse fra i pali della fila
Diametro dei pali
Numero totale di pali
Numero di pali per metro lineare
[m]
[m]
[m]
[m]
1
1,80
100,00
26
0.56
[m]
[cm]
Geometria cordoli
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine del cordolo
Y
posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m]
Cordoli in calcestruzzo
B
Base della sezione del cordolo espresso in [cm]
H
Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm]
Cordoli in acciaio
A
Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq]
W
Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3]
n°
1
Y
0,00
Tipo
Calcestruzzo
B
130,00
H
100,00
A
--
W
--
Geometria profilo terreno
Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)
N numero ordine del punto
X ascissa del punto espressa in [m]
Y ordinata del punto espressa in [m]
A inclinazione del tratto espressa in [°]
Profilo di monte
N
X
2
7,00
3
30,00
4
31,00
Y
0,00
10,24
10,24
A
0,00
24,00
0,00
Profilo di valle
N
X
1
-30,00
2
0,00
Y
-21,36
-8,00
A
24,01
0,00
Descrizione terreni
Simbologia adottata
n°
Descrizione
g
gs
numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia
Descrizione del terreno
peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]
peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc]
f
d
c
angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°]
angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°]
coesione del terreno espressa in [kg/cmq]
n°
1
2
Descrizione
Terreno 1
Terreno 2
g
2010,00
2100,00
gs
2174,00
2200,00
23
f
24,30
27,00
d
12,15
13,50
c
0,000
0,800
Parametri per il calcolo dei tiranti secondo il metodo di Bustamante-Doix
Simbologia adottata
Cmin, Cmed
coeff. di espansione laterale minimo e medio del tirante nello strato
a1-min, a1-med
coeff. per il calcolo della tensione tangenziale lungo il fusto del tirante espresso in [kg/cmq]
a2-min, a2-med
Plim-min, Plim-med
coeff. per il calcolo della tensione tangenziale lungo il fusto del tirante che moltiplica la Plim
pressione limite minima e media dello strato espresse in [kg/cmq]
N°
1
2
Descrizione
Terreno 1
Terreno 2
Cmin
0,00
1,10
a1-min
0,00
0,33
a2-min
0,00
0,07
Plim-min
0,00
16,60
a1-med
0,00
0,33
Cmed
0,00
1,10
a2-med
0,00
0,07
Descrizione stratigrafia
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia
sp
spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m]
kw
costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2/cm
a
inclinazione dello strato espressa in GRADI(°)
Terreno
Terreno associato allo strato
n°
1
2
sp
8,00
20,00
a
24,00
0,00
kw
1,00
8,50
Terreno
Terreno 1
Terreno 2
Falda
Profondità della falda a monte rispetto alla sommità della paratia
Profondità della falda a valle rispetto alla sommità della paratia
Regime delle pressioni neutre:
4,00
8,00
Idrodinamico
[m]
[m]
Caratteristiche materiali utilizzati
Calcestruzzo
Peso specifico
Classe di Resistenza
Resistenza caratteristica a compressione Rck
Tensione di progetto a compressione sc
Tensione tangenziale ammissibile tc0
Tensione tangenziale ammissibile tc1
Acciaio
Tipo
Tensione di snervamento fyk
Caratteristiche acciaio cordoli in c.a.
Tipo
Tensione di snervamento fyk
Malta utilizzata per i tiranti
Classe di Resistenza
Resistenza caratteristica a compressione Rck
Tensione tangenziale ammissibile tc0
Tensione tangenziale ammissibile tc1
Acciaio utilizzato per i tiranti
Tipo
Tensione di progetto sfa
Tensione di snervamento fyk
24
2500
C25/30
306
99
6,1
18,5
[kg/mc]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
B450C
4589
[kg/cmq]
B450C
4589
[kg/cmq]
C25/30
306
6,1
18,5
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
Precomp
10700,0
16000,0
[kg/cmq]
kg/cmq
Plim-med
0,00
16,60
Condizioni di carico
Simbologia e convenzioni adottate
Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia
Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia
Fx
Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle
Fy
Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso
M
Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante
Qi, Qf
Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq]
Vi, Vs
Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle
R
Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg]
Condizione n° 1
Carico distribuito sul profilo
Xi = -30,00
Xf = 0,00
Qi = 9700
Qf = 9700
Condizione n° 2
Carico distribuito sul profilo
Xi = 1,00
Xf = 6,00
Qi = 2000
Qf = 2000
Descrizione tiranti di ancoraggio
Simbologia adottata - Caratteristiche geometriche
N
numero d'ordine della fila
Y
ordinata della fila espressa in [m] misurata dalla testa della paratia
I
interasse tra le file di tiranti espressa in [m]
alfa
inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [°]
D
diametro della perforazione espresso in [cm]
Cesp
coeff. di espansione laterale
ALL
allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI)
nr
numero di tiranti della fila
Lt
lunghezza totale del tirante espresso in [m]
Lf
lunghezza di fondazione del tirante espresso in [m]
Simbologia adottata - Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno
N
numero d'ordine della fila
At
area del singolo trefolo espressa in [cmq]
nt
numero di trefoli del tirante
T
tiro iniziale espresso in [kg]
d
angolo di attrito medio tirante-terreno espresso in [°]
d
angolo di attrito minimo tirante-terreno espresso in [°]
ca
adesione media tirante-terreno espresso in [kg/mq]
ca
adesione minima tirante-terreno espresso in [kg/mq]
Caratteristiche geometriche
N
Y
I
1
0,50
3,60
Alfa
30,00
D
16,00
Cesp
1,10
ALL
Centrati
Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno
N
At
nt
T
dmed
1
1,39
6
1000
0,00
camed
1,50
dmin
0,00
25
nr
13
Lt
28,00
camin
1,50
Lf
16,00
Combinazioni di carico
Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione.
Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 1.00
Combinazione n° 2 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 1.00
Combinazione n° 3 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 4 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 5
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 6
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 0.50
Combinazione n° 7
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 1.00
Combinazione n° 8
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 9
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.50
Combinazione n° 10
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 1.00
26
Impostazioni di progetto
Spinte e verifiche secondo :
Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008
Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi
Effetto
Permanenti
Favorevole
Permanenti
Sfavorevole
Variabili
Favorevole
Variabili
Sfavorevole
gGfav
gGsfav
gQfav
gQsfav
A1
1,00
1,30
0,00
1,50
A2
1,00
1,00
0,00
1,30
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri
Tangente dell'angolo di attrito
Coesione efficace
Resistenza non drenata
Resistenza a compressione uniassiale
Peso dell'unità di volume
gtanf'
gc'
gcu
gqu
gg
M1
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
M2
1,25
1,25
1,40
1,60
1,00
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi
Effetto
Permanenti
Favorevole
Permanenti
Sfavorevole
Variabili
Favorevole
Variabili
Sfavorevole
gGfav
gGsfav
gQfav
gQsfav
A1
1,00
1,00
0,00
1,00
A2
1,00
1,00
0,00
1,00
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri
Tangente dell'angolo di attrito
Coesione efficace
Resistenza non drenata
Resistenza a compressione uniassiale
Peso dell'unità di volume
gtanf'
gc'
gcu
gqu
gg
M1
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
M2
1,25
1,25
1,40
1,60
1,00
Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche
TIRANTI DI ANCORAGGIO
Coefficienti parziali gR per le verifiche dei tiranti
Resistenza
Laterale
gst
Tiranti
1,20
Coefficienti di riduzione x per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti.
Numero di verticali indagate
1
x3=1,80
x4=1,80
Verifica materiali : Stato Limite Ultimo
Impostazioni di analisi
Analisi per Combinazioni di Carico.
Rottura del terreno: Pressione passiva Spostamento limite (spostamento limite molle pari a 1.50)
Influenza d (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non
viene considerato per la spinta passiva)
Stabilità globale: Metodo di Bishop
27
Impostazioni analisi sismica
Combinazioni/Fase
Accelerazione al suolo [m/s^2]
Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0
Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc*
Coefficiente di amplificazione topografica (St)
Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss)
Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (a)
Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m]
Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (b)
SLU
0.988
2.551
0.273
1.200
1.200
1.000
0.050
0.480
SLE
0.425
2.548
0.229
1.200
1.200
1.000
0.050
0.480
Coefficiente di intensità sismica (percento)
Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv)
6.961
0.00
2.996
Influenza sisma nella spinta attiva da monte
Forma diagramma incremento sismico : Triangolare con vertice in alto.
28
Analisi della spinta
Pressioni terreno
Simbologia adottata
Sono riportati i valori delle pressioni in corrispondenza delle sezioni di calcolo
Y
ordinata rispetto alla testa della paratia espressa in [m] e positiva verso il basso.
Le pressioni sono tutte espresse in [kg/mq]
sam
sigma attiva da monte
sav
sigma attiva da valle
spm
sigma passiva da monte
spv
sigma passiva da valle
da
inclinazione spinta attiva espressa in [°]
dp
inclinazione spinta passiva espressa in [°]
Combinazione n° 1
n°
1
11
21
31
41
51
61
71
81
91
101
111
121
131
141
151
Y(m)
0,00
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
7,98
8,80
9,80
10,80
11,80
12,80
13,80
14,80
sam
0
1645
2957
4027
5040
5833
6614
7391
8057
0
0
0
0
0
0
0
sav
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
spm
0
8765
20572
26199
28155
34918
42551
50902
59499
140385
150823
162295
173251
185966
198837
211774
spv
0
0
0
0
0
0
0
0
0
31388
33405
35415
37418
39415
41407
43393
da
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
13,5
13,5
13,5
13,5
13,5
13,5
13,5
dp
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
sam
0
1649
2832
3814
4741
5391
6027
6647
9776
0
0
0
0
0
0
0
sav
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
spm
0
4951
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n°
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n°
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Combinazione n° 5
n°
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Combinazione n° 6
n°
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Combinazione n° 7
n°
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Combinazione n° 8
n°
1
11
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14,80
Combinazione n° 9
n°
1
11
21
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Y(m)
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1,00
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14,80
Combinazione n° 10
n°
1
11
21
31
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131
141
151
Y(m)
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1,00
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10,80
11,80
12,80
13,80
14,80
31
Analisi della paratia
L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico
La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti.
Essa è discretizzata in 160 elementi fuori terra e 140 elementi al di sotto della linea di fondo scavo.
Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva oppure lo
spostamento limite di 1.50 [cm] non reagiscono ad ulteriori incremento di carico.
La costante di Winkler si assume costante su ogni strato.
Altezza fuori terra della paratia
Profondità di infissione
Altezza totale della paratia
8,00
7,00
15,00
[m]
[m]
[m]
Forze agenti sulla paratia
Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno
come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m]
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Pa
Spinta attiva, espressa in [kg]
Is
Incremento sismico della spinta, espressa in [kg]
Pw
Spinta della falda, espressa in [kg]
Pp
Resistenza passiva, espressa in [kg]
Pc
Controspinta, espressa in [kg]
n°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
Pa
36574
35468
22700
33505
22911
24387
26847
22876
24356
26814
YPa
5,12
5,16
5,20
5,51
5,20
5,16
5,11
5,20
5,16
5,11
Is
--9441
18350
---1567
1356
1493
YIs
--5,33
5,33
---5,33
5,33
5,33
Pw
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
YPw
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
Pp
-60330
-59865
-54885
-81493
-43160
-45025
-48169
-45077
-46696
-50027
YPp
9,12
9,44
9,16
9,87
9,05
9,06
9,08
9,07
9,08
9,10
Rp
-----------
YRp
-----------
Pc
15611
16760
13431
26544
8780
9566
10937
9501
10210
11678
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Rc
Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg]
Rt
Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg]
Rv
Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg]
Rp
Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg]
n°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
Rc
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
YRc
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Rt
8966
9473
7797
14016
5642
6038
6726
5979
6337
7069
YRt
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
Rv
-----------
YRv
-----------
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
PNUL
Punto di nullo del diagramma, espresso in [m]
PINV
Punto di inversione del diagramma, espresso in [m]
CROT
Punto Centro di rotazione, espresso in [m]
MP
Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%]
R/RMAX
Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%]
Pp
Portanza di punta, espressa in [kg]
32
YPc
13,67
13,88
13,73
14,11
13,73
13,71
13,70
13,72
13,71
13,70
n°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
PNUL
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
PINV
8,85
9,80
8,95
10,85
8,35
8,45
8,65
8,45
8,55
8,75
CROT
11,57
11,95
11,66
12,46
11,67
11,65
11,62
11,66
11,64
11,62
33
MP
12.77
25.53
14.18
41.13
5.67
7.09
9.93
7.09
8.51
11.35
R/RMAX
9,76
17,50
10,95
27,47
8,32
8,66
9,37
8,74
9,03
9,78
Pp
297430
194499
297430
194499
297430
297430
297430
297430
297430
297430
Risultati tiranti
Caratteristiche dei tiranti utilizzati
Simbologia adottata
Y
ordinata della fila rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
nt
numero di tiranti della fila
N
sforzo su ogni tirante della fila espresso in [kg]
L
lunghezza totale di progetto del tirante espressa in [m]
Lf
lunghezza di fondazione di progetto del tirante espressa in [m]
Ld
lunghezza totale definita del tirante espressa in [m]
Ldf
lunghezza di fondazione definita del tirante espressa in [m]
FS
Fattore di sicurezza. Rapporto tra lunghezza di fondazione definita e lunghezza di fondazione di progetto.
Af
area di armatura in ogni tirante espressa in [cmq]
Rt/ml
reazione a metro lineare del tirante della fila espresso in [kg]
sf
tensione di trazione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq]
u
spostamento orizzontale del tirante della fila, positivo verso valle, espresso in [cm]
1 file di tiranti attivi armati con trefoli
n°
1
Y
0,50
nt
13
Af
8,34
L
25,10
Lf
13,10
Ld
28,00
Combinazione n° 1
N°
N
1
37240
Rt/ml
10353,16
sf
4465,17
u
2,89354
Combinazione n° 2
N°
N
1
39344
Rt/ml
10938,15
sf
4717,47
u
3,06019
Combinazione n° 3
N°
N
1
32386
Rt/ml
9003,73
sf
3883,18
u
2,50913
Combinazione n° 4
N°
N
1
58212
Rt/ml
16183,80
sf
6979,84
u
4,55454
Combinazione n° 5
N°
N
1
23432
Rt/ml
6514,51
sf
2809,61
u
1,80001
Combinazione n° 6
N°
N
1
25078
Rt/ml
6972,03
sf
3006,94
u
1,93035
Combinazione n° 7
N°
N
1
27937
Rt/ml
7767,00
sf
3349,80
u
2,15681
Combinazione n° 8
N°
N
1
24831
Rt/ml
6903,49
sf
2977,38
u
1,91082
Combinazione n° 9
N°
N
1
26318
Rt/ml
7316,91
sf
3155,68
u
2,02860
Combinazione n° 10
N°
N
1
29359
Rt/ml
8162,36
sf
3520,31
u
2,26944
34
Ldf
16,00
FS
1.22
Pressioni orizzontali agenti sulla paratia
Simbologia adottata
N°
numero d'ordine della sezione
Y
ordinata della sezione espressa in [m]
P
pressione sulla paratia espressa in [kg/mq] positiva da monte verso valle
Combinazione n° 1
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
P
0,00
241,14
482,28
824,24
1607,97
1982,22
2310,05
2608,81
2891,06
3161,65
3424,99
3682,82
3937,02
4188,34
4437,68
4685,38
4926,74
5125,63
5318,52
5510,71
5702,37
5893,62
6084,53
6275,17
6465,59
6655,82
6845,90
7035,84
7225,69
7415,42
7605,09
7788,89
-24947,63
-30275,26
-30781,19
-31286,64
-29328,18
-24751,19
-20582,31
-16817,90
-13447,42
-10454,83
-7819,78
-5518,74
-3525,97
-1814,31
-355,92
877,09
1912,20
2776,00
3493,86
4089,65
4585,50
5001,62
5356,13
5664,98
5941,84
6198,00
6442,35
6681,29
6918,71
35
Combinazione n° 2
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
P
0,00
222,68
445,36
1173,94
1625,22
1959,35
2256,76
2530,52
2790,49
3040,48
3284,09
3522,79
3758,18
3990,90
4221,74
4451,03
4672,45
4838,79
4997,51
5155,50
5312,96
5469,95
5626,62
5782,98
5939,13
6095,07
6250,85
6406,50
6550,80
6609,22
8839,58
9394,20
-15648,05
-21361,43
-21618,74
-21875,75
-22132,47
-22388,89
-22645,04
-22900,89
-19720,38
-16040,85
-12741,44
-9804,44
-7208,04
-4927,39
-2935,57
-1204,42
294,79
1590,69
2711,31
3683,64
4533,21
5283,78
5957,07
6572,51
7147,00
7694,77
8227,13
8752,39
9275,62
Combinazione n° 3
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
P
0,00
257,60
515,20
772,79
1030,39
1382,92
1674,17
1937,75
2199,15
2459,18
36
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
2718,46
2977,22
3235,67
3493,89
3751,96
4009,92
4262,14
4468,99
4670,14
4871,24
5072,32
5273,37
5474,40
5675,43
5876,44
6077,44
6278,43
6479,42
6680,41
6881,40
7082,37
7283,35
-20487,61
-26455,98
-26761,18
-27066,16
-26940,17
-22850,58
-19115,64
-15733,82
-12697,25
-9992,93
-7603,89
-5510,14
-3689,54
-2118,58
-772,98
371,71
1339,65
2154,33
2838,25
3412,60
3897,12
4309,85
4667,04
4983,00
5270,03
5538,32
5795,90
6048,57
6299,85
Combinazione n° 4
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
P
0,00
363,96
727,92
1091,89
1499,86
1963,58
2339,01
2709,72
3078,03
3444,82
3810,74
4176,07
4541,04
4905,73
5270,25
5634,64
5992,15
6295,19
6591,39
6887,52
7183,63
7479,71
7979,91
37
116
121
126
131
136
141
146
151
156
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
10015,90
10477,90
10933,90
11384,83
11830,24
12271,18
12706,93
13138,51
13565,65
-11245,55
-21361,43
-21618,74
-21875,75
-22132,47
-22388,89
-22645,04
-22900,89
-23156,47
-23411,76
-23666,79
-23921,52
-21442,97
-16759,05
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Combinazione n° 5
N°
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Combinazione n° 6
N°
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Combinazione n° 7
N°
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Combinazione n° 8
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Combinazione n° 9
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Combinazione n° 10
N°
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14,75
15,00
4862,10
5003,21
5144,20
5285,08
5425,90
5566,64
5707,33
5847,97
5986,55
-22152,05
-26455,98
-26761,18
-27066,16
-23180,39
-19592,49
-16326,46
-13378,67
-10740,23
-8398,02
-6335,67
-4534,42
-2973,84
-1632,48
-488,43
480,23
1295,01
1976,73
2545,18
3018,98
3415,35
3750,00
4036,99
4288,69
4515,68
4726,69
4928,60
5126,35
5322,92
43
Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della combinazione/fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
M
momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm]
N
sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione)
T
taglio massimo e minimo espresso in [kg]
n°
1
-2
-3
-4
-5
-6
-7
-8
-9
-10
--
Tipo
[A1-M1]
-[A2-M2]
-[A1-M1] S
-[A2-M2] S
-[SLEQ]
-[SLEF]
-[SLER]
-[SLEQ] S
-[SLEF] S
-[SLER] S
--
M
67355
-16977
65776
-18689
58579
-15844
86865
-33101
42758
-11368
45675
-11931
50623
-12899
45344
-12043
47933
-12537
53121
-13608
YM
9,25
3,65
9,70
3,80
9,30
3,80
10,25
4,30
9,15
3,75
9,20
3,70
9,20
3,65
9,20
3,75
9,20
3,75
9,20
3,65
T
33830
-18501
32217
-19033
30565
-16197
44062
-28071
23491
-11663
24571
-12463
26343
-13837
24686
-12383
25598
-13098
27460
-14554
44
YT
8,00
11,25
8,00
11,70
8,00
11,30
8,00
12,30
8,00
11,15
8,00
11,15
8,00
11,20
8,00
11,20
8,00
11,20
8,00
11,20
N
21553
0
21846
0
20878
0
24468
0
19634
0
19862
0
20260
0
19828
0
20035
0
20458
0
YN
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
Sollecitazioni per metro di paratia
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine della sezione
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
M
momento flettente espresso in [kgm]
N
sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)
T
taglio espresso in [kg]
Combinazione n° 1
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,70
0,95
1,20
1,45
1,70
1,95
2,20
2,45
2,70
2,95
3,20
3,45
3,70
3,95
4,20
4,45
4,70
4,95
5,20
5,45
5,70
5,95
6,20
6,45
6,70
6,95
7,20
7,45
7,70
7,95
8,15
8,40
8,65
8,90
9,15
9,40
9,65
9,90
10,15
10,40
10,65
10,90
11,15
11,40
11,65
11,90
12,15
12,40
12,65
12,90
13,15
13,40
13,65
13,90
14,15
14,40
14,65
14,90
M
0,00
2,56
20,18
-1737,96
-3890,85
-5953,71
-7897,38
-9700,78
-11344,87
-12811,80
-14084,52
-15146,48
-15981,49
-16573,61
-16907,12
-16966,39
-16735,92
-16199,61
-15335,67
-14119,85
-12528,00
-10535,96
-8119,64
-5254,93
-1917,77
1915,90
6270,12
11168,92
16636,34
22696,40
29373,10
36690,45
44671,96
51143,37
57778,87
62686,52
65827,78
67229,47
67133,30
65803,10
63477,28
60369,37
56668,87
52542,41
48135,14
43572,31
38960,92
34391,43
29939,52
25667,83
21627,61
17860,37
14399,40
11271,19
8496,74
6092,77
4072,75
2447,78
1227,45
420,33
34,56
N
0,00
272,94
545,88
5940,81
6213,75
6486,70
6759,64
7032,58
7305,52
7578,46
7851,40
8124,34
8397,28
8670,22
8943,16
9216,11
9489,05
9761,99
10034,93
10307,87
10580,81
10853,75
11126,69
11399,63
11672,57
11945,52
12218,46
12491,40
12764,34
13037,28
13310,22
13583,16
13856,10
14074,45
14347,40
14620,34
14893,28
15166,22
15439,16
15712,10
15985,04
16257,98
16530,92
16803,86
17076,81
17349,75
17622,69
17895,63
18168,57
18441,51
18714,45
18987,39
19260,33
19533,27
19806,22
20079,16
20352,10
20625,04
20897,98
21170,92
21443,86
45
T
0,00
30,11
120,52
-8729,85
-8458,42
-8028,33
-7507,62
-6907,44
-6233,87
-5490,71
-4680,47
-3804,84
-2865,04
-1861,92
-796,12
331,88
1521,65
2784,00
4143,07
5598,91
7151,38
8800,34
10545,69
12387,37
14325,29
16359,42
18489,71
20716,12
23038,62
25457,18
27971,78
30582,41
33281,78
29193,72
22346,79
15345,63
8206,22
1771,00
-3568,17
-7913,20
-11364,74
-14020,53
-15974,04
-17313,52
-18121,20
-18472,80
-18437,21
-18076,34
-17445,16
-16591,80
-15557,82
-14378,48
-13083,18
-11695,87
-10235,56
-8716,83
-7150,38
-5543,63
-3901,29
-2225,95
-518,75
Combinazione n° 2
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,70
0,95
1,20
1,45
1,70
1,95
2,20
2,45
2,70
2,95
3,20
3,45
3,70
3,95
4,20
4,45
4,70
4,95
5,20
5,45
5,70
5,95
6,20
6,45
6,70
6,95
7,20
7,45
7,70
7,95
8,15
8,40
8,65
8,90
9,15
9,40
9,65
9,90
10,15
10,40
10,65
10,90
11,15
11,40
11,65
11,90
12,15
12,40
12,65
12,90
13,15
13,40
13,65
13,90
14,15
14,40
14,65
14,90
M
0,00
2,36
18,64
-1841,35
-4107,30
-6276,97
-8328,35
-10242,41
-12001,74
-13589,93
-14991,22
-16190,30
-17172,20
-17922,16
-18425,60
-18668,07
-18635,23
-18312,23
-17679,10
-16713,73
-15394,10
-13698,20
-11604,06
-9089,74
-6133,29
-2712,82
1193,60
5607,83
10551,77
16046,47
22114,73
28856,95
36360,70
42606,96
49447,26
55126,14
59620,59
62907,61
64964,22
65767,47
65296,67
63643,17
61030,82
57668,36
53741,41
49413,77
44828,87
40111,38
35369,02
30694,27
26166,18
21852,17
17809,70
14087,93
10729,24
7770,66
5245,10
3182,51
1610,81
556,69
46,20
N
0,00
272,94
545,88
6233,31
6506,25
6779,19
7052,13
7325,08
7598,02
7870,96
8143,90
8416,84
8689,78
8962,72
9235,66
9508,60
9781,54
10054,48
10327,43
10600,37
10873,31
11146,25
11419,19
11692,13
11965,07
12238,01
12510,95
12783,89
13056,84
13329,78
13602,72
13875,66
14148,60
14366,95
14639,89
14912,83
15185,78
15458,72
15731,66
16004,60
16277,54
16550,48
16823,42
17096,36
17369,30
17642,24
17915,19
18188,13
18461,07
18734,01
19006,95
19279,89
19552,83
19825,77
20098,71
20371,65
20644,59
20917,54
21190,48
21463,42
21736,36
T
0,00
27,81
111,29
-9219,85
-8887,75
-8455,76
-7943,17
-7358,24
-6705,94
-5989,49
-5211,03
-4372,06
-3473,68
-2516,67
-1501,62
-428,99
700,80
1897,19
3181,99
4555,01
6016,11
7565,14
9202,01
10926,64
12738,95
14638,89
16626,41
18701,49
20863,93
23104,15
25515,37
28468,01
31580,55
29121,52
24515,47
19817,33
15027,18
10145,09
5171,13
105,38
-4919,79
-9109,27
-12425,81
-14963,60
-16812,18
-18055,49
-18771,14
-19029,93
-18895,59
-18424,68
-17666,61
-16663,84
-15452,15
-14061,02
-12514,09
-10829,69
-9021,41
-7098,74
-5067,78
-2931,92
-692,66
M
0,00
2,73
21,56
-1500,46
-3361,46
-5161,05
-6879,24
-8496,24
-9995,43
-11360,44
N
0,00
272,94
545,88
5266,10
5539,04
5811,98
6084,92
6357,86
6630,80
6903,75
T
0,00
32,17
128,75
-7545,08
-7332,58
-7051,27
-6681,88
-6243,55
-5739,50
-5170,21
Combinazione n° 3
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
Y
0,00
0,25
0,50
0,70
0,95
1,20
1,45
1,70
1,95
2,20
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
2,45
2,70
2,95
3,20
3,45
3,70
3,95
4,20
4,45
4,70
4,95
5,20
5,45
5,70
5,95
6,20
6,45
6,70
6,95
7,20
7,45
7,70
7,95
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8,90
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10,15
10,40
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Combinazione n° 8
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11,40
11,65
11,90
12,15
12,40
12,65
12,90
13,15
13,40
13,65
13,90
14,15
14,40
14,65
14,90
-10136,54
-10949,67
-11608,74
-12101,27
-12414,84
-12537,08
-12455,63
-12157,53
-11624,22
-10834,80
-9768,35
-8403,98
-6720,81
-4697,97
-2314,57
450,26
3617,38
7207,66
11241,97
15741,17
20726,13
26217,69
32236,71
37101,46
41928,84
45275,59
47203,97
47917,82
47618,08
46487,58
44691,12
42375,91
39672,24
36694,37
33541,49
30298,91
27039,21
23823,47
20702,52
17718,15
14904,28
12288,10
9891,12
7730,20
5818,41
4165,89
2780,55
1668,69
835,55
285,72
23,46
6333,28
6606,22
6879,16
7152,10
7425,04
7697,98
7970,92
8243,86
8516,81
8789,75
9062,69
9335,63
9608,57
9881,51
10154,45
10427,39
10700,33
10973,27
11246,22
11519,16
11792,10
12065,04
12337,98
12556,33
12829,27
13102,21
13375,16
13648,10
13921,04
14193,98
14466,92
14739,86
15012,80
15285,74
15558,68
15831,62
16104,57
16377,51
16650,45
16923,39
17196,33
17469,27
17742,21
18015,15
18288,09
18561,03
18833,97
19106,92
19379,86
19652,80
19925,74
-3544,13
-2952,91
-2311,65
-1620,63
-880,02
-89,96
749,36
1648,56
2631,24
3697,55
4847,43
6080,87
7397,83
8798,30
10282,26
11849,70
13500,62
15235,00
17052,83
18954,12
20938,85
23007,03
25158,19
21579,30
15697,24
9791,42
4597,35
235,85
-3365,36
-6278,70
-8575,40
-10324,35
-11591,28
-12438,01
-12922,04
-13096,17
-13008,35
-12701,59
-12213,99
-11578,87
-10824,93
-9976,48
-9053,78
-8073,27
-7048,02
-5988,01
-4900,56
-3790,75
-2661,78
-1515,42
-352,45
M
0,00
2,09
16,48
-1368,64
-3065,43
-4695,19
-6234,60
-7667,29
-8978,26
-10153,36
-11178,94
-12041,74
-12728,71
-13226,98
-13523,80
-13606,53
-13462,58
-13078,76
-12436,35
-11514,25
-10291,41
-8746,81
-6859,43
N
0,00
272,94
545,88
4845,42
5118,36
5391,30
5664,24
5937,18
6210,12
6483,06
6756,00
7028,94
7301,89
7574,83
7847,77
8120,71
8393,65
8666,59
8939,53
9212,47
9485,41
9758,35
10031,30
T
0,00
24,59
98,41
-6875,91
-6675,09
-6350,15
-5954,76
-5497,17
-4981,55
-4410,50
-3785,71
-3108,33
-2379,18
-1598,82
-767,68
113,92
1045,67
2038,08
3114,69
4275,56
5520,59
6849,68
8262,78
Combinazione n° 10
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
Y
0,00
0,25
0,50
0,70
0,95
1,20
1,45
1,70
1,95
2,20
2,45
2,70
2,95
3,20
3,45
3,70
3,95
4,20
4,45
4,70
4,95
5,20
5,45
52
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
5,70
5,95
6,20
6,45
6,70
6,95
7,20
7,45
7,70
7,95
8,15
8,40
8,65
8,90
9,15
9,40
9,65
9,90
10,15
10,40
10,65
10,90
11,15
11,40
11,65
11,90
12,15
12,40
12,65
12,90
13,15
13,40
13,65
13,90
14,15
14,40
14,65
14,90
-4608,29
-1972,39
1069,24
4537,56
8453,53
12838,11
17712,24
23096,88
29012,97
35481,20
40718,67
46012,82
49825,36
52138,75
53078,28
52866,89
51709,80
49792,26
47279,91
44319,58
41040,18
37553,81
33957,03
30332,15
26748,62
23264,36
19927,14
16775,90
13842,01
11150,46
8720,97
6569,02
4706,75
3143,82
1888,04
946,05
323,73
26,60
10304,24
10577,18
10850,12
11123,06
11396,00
11668,94
11941,88
12214,82
12487,76
12760,71
12979,06
13252,00
13524,94
13797,88
14070,82
14343,76
14616,70
14889,65
15162,59
15435,53
15708,47
15981,41
16254,35
16527,29
16800,23
17073,17
17346,11
17619,05
17892,00
18164,94
18437,88
18710,82
18983,76
19256,70
19529,64
19802,58
20075,52
20348,46
53
9759,83
11340,79
13005,63
14754,33
16586,85
18503,18
20503,30
22587,21
24754,88
27002,52
23446,37
17564,31
11578,19
5742,64
794,05
-3301,45
-6624,20
-9253,37
-11265,67
-12734,37
-13728,51
-14312,36
-14545,03
-14480,21
-14166,15
-13645,61
-12956,01
-12129,61
-11193,78
-10171,32
-9080,77
-7936,86
-6750,85
-5531,03
-4283,11
-3010,73
-1715,89
-399,48
Spostamenti massimi e minimi della paratia
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della combinazione/fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
U
spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle
V
spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso
n°
1
-2
-3
-4
-5
-6
-7
-8
-9
-10
--
Tipo
[A1-M1]
-[A2-M2]
-[A1-M1] S
-[A2-M2] S
-[SLEQ]
-[SLEF]
-[SLER]
-[SLEQ] S
-[SLEF] S
-[SLER] S
--
U
3,0261
-0,0814
3,1917
-0,1091
2,6208
-0,0741
4,7242
-0,2268
1,8811
-0,0483
2,0179
-0,0519
2,2554
-0,0585
1,9969
-0,0519
2,1205
-0,0552
2,3729
-0,0626
YU
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
V
0,0141
0,0000
0,0144
0,0000
0,0134
0,0000
0,0171
0,0000
0,0121
0,0000
0,0124
0,0000
0,0128
0,0000
0,0123
0,0000
0,0126
0,0000
0,0130
0,0000
54
YV
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
Spostamenti della paratia
Simbologia adottata
N°
numero d'ordine della sezione
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
u
spostamento orizzontale espresso in [cm] positivo verso valle
v
spostamento verticale espresso in [cm] positivo verso il basso
Combinazione n° 1
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
u
3,02614
2,95984
2,89354
2,82722
2,76074
2,69395
2,62671
2,55889
2,49034
2,42097
2,35066
2,27933
2,20690
2,13333
2,05857
1,98260
1,90542
1,82706
1,74755
1,66696
1,58539
1,50295
1,41979
1,33610
1,25208
1,16797
1,08406
1,00068
0,91816
0,83693
0,75741
0,68009
0,60550
0,53422
0,46679
0,40363
0,34504
0,29119
0,24214
0,19786
0,15820
0,12300
0,09200
0,06493
0,04148
0,02134
0,00419
-0,01032
-0,02250
-0,03266
-0,04110
-0,04811
-0,05395
-0,05884
-0,06301
-0,06665
-0,06990
-0,07292
-0,07579
-0,07860
-0,08140
v
0,01413
0,01413
0,01412
0,01402
0,01391
0,01379
0,01367
0,01355
0,01342
0,01329
0,01315
0,01300
0,01286
0,01270
0,01254
0,01238
0,01221
0,01204
0,01186
0,01168
0,01149
0,01130
0,01110
0,01090
0,01069
0,01048
0,01027
0,01004
0,00982
0,00959
0,00935
0,00911
0,00886
0,00861
0,00836
0,00810
0,00783
0,00756
0,00729
0,00701
0,00672
0,00643
0,00614
0,00584
0,00553
0,00522
0,00491
0,00459
0,00427
0,00394
0,00360
0,00327
0,00292
0,00257
0,00222
0,00186
0,00150
0,00113
0,00076
0,00038
0,00000
55
Combinazione n° 2
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
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Combinazione n° 6
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2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
62
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
1,05182
0,98584
0,91976
0,85381
0,78824
0,72333
0,65941
0,59683
0,53599
0,47731
0,42125
0,36827
0,31867
0,27271
0,23050
0,19208
0,15740
0,12636
0,09880
0,07454
0,05335
0,03499
0,01921
0,00575
-0,00565
-0,01524
-0,02326
-0,02994
-0,03552
-0,04018
-0,04412
-0,04749
-0,05046
-0,05313
-0,05561
-0,05798
-0,06031
-0,06262
0,01018
0,00999
0,00980
0,00960
0,00940
0,00919
0,00898
0,00876
0,00854
0,00832
0,00808
0,00785
0,00761
0,00736
0,00711
0,00686
0,00660
0,00633
0,00606
0,00578
0,00550
0,00522
0,00493
0,00464
0,00434
0,00403
0,00372
0,00341
0,00309
0,00277
0,00244
0,00210
0,00177
0,00142
0,00107
0,00072
0,00036
0,00000
63
Stabilità globale
Metodo di Bishop
Numero di cerchi analizzati
100
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della combinazione/fase
(XC; YC)
Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m]
R
Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m]
(XV; YV)
Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m]
(XM; YM)
Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m]
FS
Coefficiente di sicurezza
n°
2
4
Tipo
[A2-M2]
[A2-M2] S
(XC, YC)
(-13,50; 13,50)
(-13,50; 13,50)
R
31,54
31,54
(XV, YV)
(-20,69; -17,20)
(-20,69; -17,20)
(XM, YM)
(16,68; 4,31)
(16,68; 4,31)
FS
1,80
1,54
Combinazione n° 4
Numero di strisce
50
Simbologia adottata
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra)
Le strisce sono numerate da monte verso valle
N°
numero d'ordine della striscia
W
peso della striscia espresso in [kg]
a
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario)
f
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c
coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b
larghezza della striscia espressa in [m]
L
sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosa)
u
pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Ctn, Ctt
contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg]
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
W
14240,61
14783,58
15296,74
15780,48
16235,13
16660,98
17058,24
17427,11
17767,70
18080,09
18364,32
18620,38
18848,21
19047,70
19218,70
19361,00
19474,35
19558,45
19612,92
19637,35
19631,25
19594,06
19525,16
19423,84
19289,30
19120,66
18916,91
18676,93
24052,18
23624,22
a(°)
-12,49
-11,12
-9,76
-8,40
-7,04
-5,69
-4,34
-3,00
-1,65
-0,31
1,03
2,38
3,72
5,07
6,42
7,77
9,13
10,49
11,86
13,23
14,62
16,01
17,41
18,82
20,25
21,69
23,14
24,61
26,11
27,66
Wsina
-3080,49
-2851,50
-2592,02
-2304,18
-1990,12
-1651,88
-1291,53
-911,07
-512,51
-97,84
330,97
771,94
1223,07
1682,38
2147,85
2617,46
3089,14
3560,82
4030,34
4495,55
4954,19
5403,98
5842,54
6267,41
6676,03
7065,75
7433,77
7777,16
10586,41
10965,96
L
0,76
0,75
0,75
0,75
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,74
0,75
0,75
0,75
0,76
0,76
0,76
0,77
0,77
0,78
0,79
0,80
0,80
0,81
0,84
0,86
64
f
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
c
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
u
0,929
0,944
0,958
0,970
0,980
0,988
0,994
0,999
1,002
1,003
1,003
1,001
0,997
0,991
0,984
0,974
0,963
0,951
0,936
0,920
0,901
0,881
0,859
0,835
0,808
0,780
0,750
0,717
1,081
1,043
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
23042,91
22319,04
21547,15
20724,66
19848,62
18890,06
17618,51
16709,52
16079,06
15385,48
14616,79
13759,04
12794,23
11706,94
10478,76
9140,32
7633,68
5928,49
3902,46
1395,93
29,22
30,81
32,43
34,08
35,76
37,48
39,23
41,03
42,89
44,80
46,77
48,82
50,96
53,21
55,57
58,10
60,81
63,78
67,11
70,75
11250,06
11433,19
11555,78
11612,91
11599,20
11493,18
11143,13
10969,97
10942,67
10840,60
10650,47
10356,37
9937,88
9374,95
8643,55
7759,51
6664,31
5318,55
3595,18
1317,84
0,87
0,88
0,90
0,92
0,93
0,96
0,98
1,00
1,03
1,07
1,11
1,15
1,20
1,27
1,34
1,43
1,55
1,72
1,95
2,30
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
SWi= 840450,21 [kg]
SWisinai= 266098,86 [kg]
SWitanfi= 341885,11 [kg]
Stanaitanfi= 11.22
65
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
22,18
21,02
19,86
19,86
19,86
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,640
0,320
0,000
0,000
0,000
1,002
0,958
0,911
0,862
0,809
0,752
0,692
0,628
0,560
0,487
0,410
0,326
0,236
0,138
0,032
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(12002; 1909)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Descrizione armatura pali e caratteristiche sezione
Diametro del palo
Area della sezione trasversale
Copriferro
100,00
7853,98
4,00
L'armatura del palo è costituita da 3 tratti:
Tratto n°
da [m]
1
0,00
2
5,04
3
11,12
a [m]
5,04
11,12
15,00
[cm]
[cmq]
[cm]
Af
18f24(81,43 cmq)
24f24(108,57 cmq)
20f24(90,48 cmq)
Staffe
f12/15,0 cm
f12/15,0 cm
f12/15,0 cm
Verifica armatura paratia (Sezioni critiche)
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
M
momento flettente espresso in [kgm]
N
sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)
Mu
momento ultimo di riferimento espresso in [kgm]
Nu
sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg]
FS
fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio)
T
taglio espresso in [kg]
Tr
taglio resistente espresso in [kg]
FST
fattore di sicurezza a taglio
n°
1
2
3
4
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
Y
9,25
9,65
9,30
11,15
M
121136
118280
105352
140710
N
27472
28784
26357
36446
Mu
167229
167847
168103
144073
n°
1
2
3
4
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
Y
8,00
8,00
8,00
8,00
T
60842
57940
54970
79243
Tr
95255
95255
95255
95255
FST
1.57
1.64
1.73
1.20
Nu
37926
40846
42056
37317
FS
1.38
1.42
1.60
1.02
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
sc
tensione nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq]
sf
tensione nell'armatura longitudinale del palo, espressa in [kg/cmq]
tc
tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq]
sst
tensione nell'armatura trasversale, espresso in [kg/cmq]
n°
5
6
7
8
9
10
Tipo
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
sc
95,67
102,16
113,17
101,43
107,19
118,73
Y(sc)
9,15
9,20
9,20
9,20
9,20
9,25
sf
2474,68
2655,52
2961,51
2634,73
2794,86
3116,48
Y(sf)
9,15
9,15
9,20
9,15
9,15
9,20
Af
108,57
108,57
108,57
108,57
108,57
108,57
66
tc
6,93
7,25
7,77
7,28
7,55
8,09
Y(tc)
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
sst
3065,16
3204,47
3433,47
3219,93
3337,63
3578,50
Y(sst)
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
Verifica armatura paratia (Inviluppo)
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione con fattore di sicurezza minimo, espressa in [m]
M
momento flettente, espresso in [kgm]
N
sforzo normale, espresso in [kg] (positivo di compressione)
Mu
momento ultimo di riferimento, espresso in [kgm]
Nu
sforzo normale ultimo di riferimento, espresso in [kg]
FS
fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio)
T
taglio, espresso in [kg]
Tr
Taglio resistente, espresso in [kg]
FST
fattore di sicurezza a taglio
n°
1
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
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30082
19459
11048
4951
1248
1202021
1216066
1228569
1239405
1248458
1255626
1260822
1263977
27.81
28.07
28.30
28.48
28.63
28.73
28.78
28.79
-12244
-10701
-9130
-7532
-5907
-4254
-2575
-868
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione, espressa in [m]
sc
tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq]
sf
tensione massima nei ferri longitudinali, espressa in [kg/cmq]
sst
tensione massima nei ferri trasversali, espressa in [kg/cmq]
Y
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
1,05
1,10
1,15
1,20
1,25
1,30
1,35
1,40
1,45
1,50
1,55
1,60
1,65
1,70
1,75
1,80
1,85
1,90
1,95
2,00
2,05
2,10
2,15
2,20
2,25
2,30
2,35
2,40
2,45
2,50
2,55
2,60
2,65
2,70
2,75
sc
n° - Tipo
0,00 5 - [SLEQ]
0,018 - [SLEQ] S
0,028 - [SLEQ] S
0,038 - [SLEQ] S
0,048 - [SLEQ] S
0,068 - [SLEQ] S
0,078 - [SLEQ] S
0,088 - [SLEQ] S
0,108 - [SLEQ] S
0,128 - [SLEQ] S
0,9410 - [SLER] S
1,4210 - [SLER] S
1,9410 - [SLER] S
2,5610 - [SLER] S
3,3310 - [SLER] S
4,1910 - [SLER] S
5,0910 - [SLER] S
6,0010 - [SLER] S
6,9010 - [SLER] S
7,8010 - [SLER] S
8,6810 - [SLER] S
9,5610 - [SLER] S
10,4210 - [SLER] S
11,2810 - [SLER] S
12,1210 - [SLER] S
12,9510 - [SLER] S
13,7710 - [SLER] S
14,5810 - [SLER] S
15,3810 - [SLER] S
16,1710 - [SLER] S
16,9410 - [SLER] S
17,7110 - [SLER] S
18,4610 - [SLER] S
19,2010 - [SLER] S
19,9210 - [SLER] S
20,6410 - [SLER] S
21,3310 - [SLER] S
22,0210 - [SLER] S
22,6910 - [SLER] S
23,3510 - [SLER] S
23,9910 - [SLER] S
24,6210 - [SLER] S
25,2410 - [SLER] S
25,8310 - [SLER] S
26,4210 - [SLER] S
26,9910 - [SLER] S
27,5410 - [SLER] S
28,0710 - [SLER] S
28,5910 - [SLER] S
29,0910 - [SLER] S
29,5810 - [SLER] S
30,0510 - [SLER] S
30,5010 - [SLER] S
30,9310 - [SLER] S
31,3410 - [SLER] S
31,7410 - [SLER] S
sf
n° - Tipo
0,00 5 - [SLEQ]
0,168 - [SLEQ] S
0,338 - [SLEQ] S
0,508 - [SLEQ] S
0,678 - [SLEQ] S
0,858 - [SLEQ] S
1,048 - [SLEQ] S
1,258 - [SLEQ] S
1,468 - [SLEQ] S
1,698 - [SLEQ] S
14,0710 - [SLER] S
20,3410 - [SLER] S
27,2310 - [SLER] S
35,2010 - [SLER] S
44,9510 - [SLER] S
55,7110 - [SLER] S
66,7910 - [SLER] S
86,6410 - [SLER] S
110,9810 - [SLER] S
135,7510 - [SLER] S
160,7010 - [SLER] S
185,6610 - [SLER] S
210,5510 - [SLER] S
235,3010 - [SLER] S
259,8610 - [SLER] S
284,2010 - [SLER] S
308,2910 - [SLER] S
332,1110 - [SLER] S
355,6410 - [SLER] S
378,8510 - [SLER] S
401,7410 - [SLER] S
424,2810 - [SLER] S
446,4810 - [SLER] S
468,3010 - [SLER] S
489,7510 - [SLER] S
510,8010 - [SLER] S
531,4610 - [SLER] S
551,7010 - [SLER] S
571,5210 - [SLER] S
590,9010 - [SLER] S
609,8510 - [SLER] S
628,3410 - [SLER] S
646,3710 - [SLER] S
663,9310 - [SLER] S
681,0110 - [SLER] S
697,6010 - [SLER] S
713,6910 - [SLER] S
729,2710 - [SLER] S
744,3310 - [SLER] S
758,8710 - [SLER] S
772,8710 - [SLER] S
786,3310 - [SLER] S
799,2410 - [SLER] S
811,5810 - [SLER] S
823,3610 - [SLER] S
834,5610 - [SLER] S
tc
n° - Tipo
0,00 7 - [SLER]
0,008 - [SLEQ] S
0,008 - [SLEQ] S
0,008 - [SLEQ] S
0,008 - [SLEQ] S
0,018 - [SLEQ] S
0,018 - [SLEQ] S
0,018 - [SLEQ] S
0,028 - [SLEQ] S
0,028 - [SLEQ] S
2,0710 - [SLER] S
2,0710 - [SLER] S
2,0810 - [SLER] S
2,3610 - [SLER] S
2,4910 - [SLER] S
2,4710 - [SLER] S
2,4010 - [SLER] S
2,3210 - [SLER] S
2,2610 - [SLER] S
2,2010 - [SLER] S
2,1510 - [SLER] S
2,1010 - [SLER] S
2,0710 - [SLER] S
2,0310 - [SLER] S
2,0010 - [SLER] S
1,9610 - [SLER] S
1,9310 - [SLER] S
1,9010 - [SLER] S
1,8710 - [SLER] S
1,8410 - [SLER] S
1,8110 - [SLER] S
1,7810 - [SLER] S
1,7510 - [SLER] S
1,7110 - [SLER] S
1,6810 - [SLER] S
1,6510 - [SLER] S
1,6210 - [SLER] S
1,5910 - [SLER] S
1,5510 - [SLER] S
1,5210 - [SLER] S
1,4810 - [SLER] S
1,4510 - [SLER] S
1,4110 - [SLER] S
1,3810 - [SLER] S
1,3410 - [SLER] S
1,3010 - [SLER] S
1,2710 - [SLER] S
1,2310 - [SLER] S
1,1910 - [SLER] S
1,1510 - [SLER] S
1,1110 - [SLER] S
1,0710 - [SLER] S
1,0310 - [SLER] S
0,9810 - [SLER] S
0,9410 - [SLER] S
0,9010 - [SLER] S
71
sst
n° - Tipo
0,00 7 - [SLER]
0,138 - [SLEQ] S
0,528 - [SLEQ] S
1,178 - [SLEQ] S
2,078 - [SLEQ] S
3,248 - [SLEQ] S
4,678 - [SLEQ] S
6,358 - [SLEQ] S
8,308 - [SLEQ] S
10,508 - [SLEQ] S
915,6810 - [SLER] S
912,9710 - [SLER] S
920,9710 - [SLER] S
1044,2210 - [SLER] S
1102,0610 - [SLER] S
1092,9410 - [SLER] S
1060,3810 - [SLER] S
1026,6310 - [SLER] S
997,0310 - [SLER] S
971,7710 - [SLER] S
949,9110 - [SLER] S
930,6110 - [SLER] S
913,2310 - [SLER] S
897,2010 - [SLER] S
882,1110 - [SLER] S
867,6610 - [SLER] S
853,6310 - [SLER] S
839,8710 - [SLER] S
826,2610 - [SLER] S
812,7010 - [SLER] S
799,1510 - [SLER] S
785,5410 - [SLER] S
771,8210 - [SLER] S
757,9810 - [SLER] S
743,9910 - [SLER] S
729,8210 - [SLER] S
715,4610 - [SLER] S
700,9010 - [SLER] S
686,1310 - [SLER] S
671,1310 - [SLER] S
655,9010 - [SLER] S
640,4410 - [SLER] S
624,7410 - [SLER] S
608,7910 - [SLER] S
592,6010 - [SLER] S
576,1510 - [SLER] S
559,4510 - [SLER] S
542,5010 - [SLER] S
525,2910 - [SLER] S
507,8210 - [SLER] S
490,1010 - [SLER] S
472,1110 - [SLER] S
453,8610 - [SLER] S
435,3410 - [SLER] S
416,5710 - [SLER] S
397,5210 - [SLER] S
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
7.78
8.90
10.43
12.65
16.13
22.39
37.00
109.79
2,80
2,85
2,90
2,95
3,00
3,05
3,10
3,15
3,20
3,25
3,30
3,35
3,40
3,45
3,50
3,55
3,60
3,65
3,70
3,75
3,80
3,85
3,90
3,95
4,00
4,05
4,10
4,15
4,20
4,25
4,30
4,35
4,40
4,45
4,50
4,55
4,60
4,65
4,70
4,75
4,80
4,85
4,90
4,95
5,00
5,05
5,10
5,15
5,20
5,25
5,30
5,35
5,40
5,45
5,50
5,55
5,60
5,65
5,70
5,75
5,80
5,85
5,90
5,95
6,00
6,05
6,10
6,15
6,20
6,25
6,30
6,35
6,40
6,45
6,50
6,55
6,60
6,65
32,1210 - [SLER] S
32,4710 - [SLER] S
32,8110 - [SLER] S
33,1310 - [SLER] S
33,4310 - [SLER] S
33,7110 - [SLER] S
33,9710 - [SLER] S
34,2110 - [SLER] S
34,4310 - [SLER] S
34,6310 - [SLER] S
34,8010 - [SLER] S
34,9610 - [SLER] S
35,0910 - [SLER] S
35,2010 - [SLER] S
35,2910 - [SLER] S
35,3610 - [SLER] S
35,4010 - [SLER] S
35,4210 - [SLER] S
35,4110 - [SLER] S
35,3910 - [SLER] S
35,3310 - [SLER] S
35,2610 - [SLER] S
35,1610 - [SLER] S
35,0310 - [SLER] S
34,8810 - [SLER] S
34,7110 - [SLER] S
34,5110 - [SLER] S
34,2810 - [SLER] S
34,0210 - [SLER] S
33,7410 - [SLER] S
33,4310 - [SLER] S
33,1010 - [SLER] S
32,7310 - [SLER] S
32,3410 - [SLER] S
31,9110 - [SLER] S
31,4610 - [SLER] S
30,9710 - [SLER] S
30,4610 - [SLER] S
29,9110 - [SLER] S
29,3310 - [SLER] S
28,7210 - [SLER] S
28,0810 - [SLER] S
27,4010 - [SLER] S
26,6910 - [SLER] S
25,9410 - [SLER] S
21,9310 - [SLER] S
21,2410 - [SLER] S
20,5110 - [SLER] S
19,7610 - [SLER] S
18,9710 - [SLER] S
18,1510 - [SLER] S
17,2910 - [SLER] S
16,4110 - [SLER] S
15,4810 - [SLER] S
14,5310 - [SLER] S
13,588 - [SLEQ] S
12,718 - [SLEQ] S
11,818 - [SLEQ] S
10,888 - [SLEQ] S
9,918 - [SLEQ] S
8,928 - [SLEQ] S
7,908 - [SLEQ] S
6,888 - [SLEQ] S
5,888 - [SLEQ] S
4,948 - [SLEQ] S
4,128 - [SLEQ] S
3,408 - [SLEQ] S
2,84 7 - [SLER]
3,70 7 - [SLER]
4,62 7 - [SLER]
5,75 7 - [SLER]
7,09 7 - [SLER]
8,58 7 - [SLER]
10,1710 - [SLER] S
11,8710 - [SLER] S
13,6210 - [SLER] S
15,4010 - [SLER] S
17,2310 - [SLER] S
845,1710 - [SLER] S
855,1810 - [SLER] S
864,5910 - [SLER] S
873,3910 - [SLER] S
881,5610 - [SLER] S
889,1110 - [SLER] S
896,0210 - [SLER] S
902,2810 - [SLER] S
907,8810 - [SLER] S
912,8310 - [SLER] S
917,1010 - [SLER] S
920,6910 - [SLER] S
923,5910 - [SLER] S
925,8010 - [SLER] S
927,3010 - [SLER] S
928,0910 - [SLER] S
928,1610 - [SLER] S
927,5010 - [SLER] S
926,1010 - [SLER] S
923,9610 - [SLER] S
921,0610 - [SLER] S
917,4010 - [SLER] S
912,9710 - [SLER] S
907,7710 - [SLER] S
901,7810 - [SLER] S
894,9910 - [SLER] S
887,4010 - [SLER] S
878,9910 - [SLER] S
869,7510 - [SLER] S
859,6610 - [SLER] S
848,7010 - [SLER] S
836,8810 - [SLER] S
824,1710 - [SLER] S
810,5510 - [SLER] S
796,0310 - [SLER] S
780,5810 - [SLER] S
764,1910 - [SLER] S
746,8610 - [SLER] S
728,5610 - [SLER] S
709,2910 - [SLER] S
689,0310 - [SLER] S
667,7810 - [SLER] S
645,5210 - [SLER] S
622,2510 - [SLER] S
597,9610 - [SLER] S
447,4910 - [SLER] S
427,2610 - [SLER] S
406,2310 - [SLER] S
384,4010 - [SLER] S
361,7610 - [SLER] S
338,3310 - [SLER] S
314,1110 - [SLER] S
289,1310 - [SLER] S
265,948 - [SLEQ] S
243,458 - [SLEQ] S
220,328 - [SLEQ] S
196,588 - [SLEQ] S
172,328 - [SLEQ] S
147,658 - [SLEQ] S
130,158 - [SLEQ] S
117,968 - [SLEQ] S
105,418 - [SLEQ] S
92,688 - [SLEQ] S
80,088 - [SLEQ] S
68,178 - [SLEQ] S
57,588 - [SLEQ] S
48,098 - [SLEQ] S
40,95 7 - [SLER]
52,32 7 - [SLER]
64,33 7 - [SLER]
78,89 7 - [SLER]
95,96 7 - [SLER]
114,63 7 - [SLER]
134,4210 - [SLER] S
155,4110 - [SLER] S
196,6810 - [SLER] S
242,5910 - [SLER] S
290,3610 - [SLER] S
0,8610 - [SLER] S
0,8110 - [SLER] S
0,7710 - [SLER] S
0,7210 - [SLER] S
0,6710 - [SLER] S
0,6310 - [SLER] S
0,588 - [SLEQ] S
0,548 - [SLEQ] S
0,508 - [SLEQ] S
0,468 - [SLEQ] S
0,428 - [SLEQ] S
0,388 - [SLEQ] S
0,348 - [SLEQ] S
0,298 - [SLEQ] S
0,258 - [SLEQ] S
0,208 - [SLEQ] S
0,168 - [SLEQ] S
0,118 - [SLEQ] S
0,078 - [SLEQ] S
0,10 7 - [SLER]
0,15 7 - [SLER]
0,20 7 - [SLER]
0,2610 - [SLER] S
0,3210 - [SLER] S
0,3810 - [SLER] S
0,4410 - [SLER] S
0,5010 - [SLER] S
0,5610 - [SLER] S
0,6210 - [SLER] S
0,6810 - [SLER] S
0,7510 - [SLER] S
0,8110 - [SLER] S
0,8810 - [SLER] S
0,9510 - [SLER] S
1,0210 - [SLER] S
1,0910 - [SLER] S
1,1610 - [SLER] S
1,2410 - [SLER] S
1,3110 - [SLER] S
1,3910 - [SLER] S
1,4610 - [SLER] S
1,5410 - [SLER] S
1,6210 - [SLER] S
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1,7910 - [SLER] S
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13,95
14,00
14,05
14,10
14,15
14,20
14,25
14,30
14,35
14,40
14,45
93,4810 - [SLER] S
91,9810 - [SLER] S
90,4610 - [SLER] S
88,9210 - [SLER] S
87,3710 - [SLER] S
85,8110 - [SLER] S
84,2410 - [SLER] S
82,6510 - [SLER] S
81,0610 - [SLER] S
79,4610 - [SLER] S
77,8610 - [SLER] S
83,7910 - [SLER] S
82,0110 - [SLER] S
80,2210 - [SLER] S
78,4410 - [SLER] S
76,6510 - [SLER] S
74,8710 - [SLER] S
73,0910 - [SLER] S
71,3210 - [SLER] S
69,5510 - [SLER] S
67,7910 - [SLER] S
66,0410 - [SLER] S
64,2910 - [SLER] S
62,5610 - [SLER] S
60,8410 - [SLER] S
59,1210 - [SLER] S
57,4310 - [SLER] S
55,7410 - [SLER] S
54,0710 - [SLER] S
52,4210 - [SLER] S
50,7810 - [SLER] S
49,1610 - [SLER] S
47,5510 - [SLER] S
45,9610 - [SLER] S
44,3910 - [SLER] S
42,8410 - [SLER] S
41,3110 - [SLER] S
39,8010 - [SLER] S
38,3110 - [SLER] S
36,8410 - [SLER] S
35,4010 - [SLER] S
33,9710 - [SLER] S
32,5610 - [SLER] S
31,1810 - [SLER] S
29,8210 - [SLER] S
28,4910 - [SLER] S
27,1810 - [SLER] S
25,8910 - [SLER] S
24,6310 - [SLER] S
23,3910 - [SLER] S
22,1810 - [SLER] S
21,0010 - [SLER] S
19,8510 - [SLER] S
18,7310 - [SLER] S
17,6410 - [SLER] S
16,5910 - [SLER] S
15,5810 - [SLER] S
14,6110 - [SLER] S
13,6910 - [SLER] S
12,8210 - [SLER] S
12,0010 - [SLER] S
11,2410 - [SLER] S
10,5510 - [SLER] S
9,9110 - [SLER] S
9,3410 - [SLER] S
8,8210 - [SLER] S
8,3510 - [SLER] S
7,9410 - [SLER] S
7,5610 - [SLER] S
7,2110 - [SLER] S
6,8710 - [SLER] S
6,5510 - [SLER] S
6,2510 - [SLER] S
5,9710 - [SLER] S
5,7110 - [SLER] S
5,4610 - [SLER] S
5,2410 - [SLER] S
5,0310 - [SLER] S
2365,3710 - [SLER] S
2321,5410 - [SLER] S
2277,1910 - [SLER] S
2232,3710 - [SLER] S
2187,1410 - [SLER] S
2141,5510 - [SLER] S
2095,6310 - [SLER] S
2049,4410 - [SLER] S
2003,0310 - [SLER] S
1956,4410 - [SLER] S
1909,7010 - [SLER] S
2191,6910 - [SLER] S
2136,2410 - [SLER] S
2080,7710 - [SLER] S
2025,3210 - [SLER] S
1969,9210 - [SLER] S
1914,6310 - [SLER] S
1859,4810 - [SLER] S
1804,5010 - [SLER] S
1749,7410 - [SLER] S
1695,2310 - [SLER] S
1641,0110 - [SLER] S
1587,1110 - [SLER] S
1533,5610 - [SLER] S
1480,3910 - [SLER] S
1427,6310 - [SLER] S
1375,3210 - [SLER] S
1323,4810 - [SLER] S
1272,1410 - [SLER] S
1221,3310 - [SLER] S
1171,0710 - [SLER] S
1121,3910 - [SLER] S
1072,3110 - [SLER] S
1023,8610 - [SLER] S
976,0610 - [SLER] S
928,9410 - [SLER] S
882,5310 - [SLER] S
836,8410 - [SLER] S
791,8910 - [SLER] S
747,7310 - [SLER] S
704,3610 - [SLER] S
661,8210 - [SLER] S
620,1410 - [SLER] S
579,3410 - [SLER] S
539,4610 - [SLER] S
500,5210 - [SLER] S
462,5810 - [SLER] S
425,6610 - [SLER] S
389,8110 - [SLER] S
355,0910 - [SLER] S
321,5610 - [SLER] S
289,2710 - [SLER] S
259,7410 - [SLER] S
246,1010 - [SLER] S
232,8310 - [SLER] S
219,9410 - [SLER] S
207,4910 - [SLER] S
195,5210 - [SLER] S
184,0710 - [SLER] S
173,2010 - [SLER] S
162,9710 - [SLER] S
153,4310 - [SLER] S
144,6010 - [SLER] S
136,5110 - [SLER] S
129,1410 - [SLER] S
122,4810 - [SLER] S
116,4710 - [SLER] S
111,0510 - [SLER] S
106,1310 - [SLER] S
101,5310 - [SLER] S
97,1610 - [SLER] S
93,0210 - [SLER] S
89,1310 - [SLER] S
85,4710 - [SLER] S
82,0610 - [SLER] S
78,8810 - [SLER] S
75,9510 - [SLER] S
73,2610 - [SLER] S
4,0010 - [SLER] S
4,0510 - [SLER] S
4,0910 - [SLER] S
4,1310 - [SLER] S
4,1710 - [SLER] S
4,2010 - [SLER] S
4,2310 - [SLER] S
4,2510 - [SLER] S
4,2710 - [SLER] S
4,2810 - [SLER] S
4,3010 - [SLER] S
4,3610 - [SLER] S
4,3610 - [SLER] S
4,3610 - [SLER] S
4,3610 - [SLER] S
4,3610 - [SLER] S
4,3510 - [SLER] S
4,3410 - [SLER] S
4,3210 - [SLER] S
4,3110 - [SLER] S
4,2910 - [SLER] S
4,2710 - [SLER] S
4,2510 - [SLER] S
4,2210 - [SLER] S
4,1910 - [SLER] S
4,1610 - [SLER] S
4,1310 - [SLER] S
4,1010 - [SLER] S
4,0710 - [SLER] S
4,0310 - [SLER] S
3,9910 - [SLER] S
3,9610 - [SLER] S
3,9210 - [SLER] S
3,8710 - [SLER] S
3,8310 - [SLER] S
3,7910 - [SLER] S
3,7510 - [SLER] S
3,7010 - [SLER] S
3,6610 - [SLER] S
3,6110 - [SLER] S
3,5710 - [SLER] S
3,5210 - [SLER] S
3,4810 - [SLER] S
3,4310 - [SLER] S
3,3910 - [SLER] S
3,3410 - [SLER] S
3,3010 - [SLER] S
3,2510 - [SLER] S
3,2110 - [SLER] S
3,1610 - [SLER] S
3,1210 - [SLER] S
3,0710 - [SLER] S
3,0310 - [SLER] S
2,9810 - [SLER] S
2,9310 - [SLER] S
2,8710 - [SLER] S
2,8110 - [SLER] S
2,7510 - [SLER] S
2,6710 - [SLER] S
2,5810 - [SLER] S
2,4810 - [SLER] S
2,3710 - [SLER] S
2,2510 - [SLER] S
2,1210 - [SLER] S
1,9810 - [SLER] S
1,8510 - [SLER] S
1,7210 - [SLER] S
1,6010 - [SLER] S
1,4910 - [SLER] S
1,4210 - [SLER] S
1,3410 - [SLER] S
1,2710 - [SLER] S
1,1910 - [SLER] S
1,1210 - [SLER] S
1,0410 - [SLER] S
0,9710 - [SLER] S
0,8910 - [SLER] S
0,8210 - [SLER] S
74
1768,8710 - [SLER] S
1790,6110 - [SLER] S
1810,2310 - [SLER] S
1827,8210 - [SLER] S
1843,4310 - [SLER] S
1857,1210 - [SLER] S
1868,9510 - [SLER] S
1879,0010 - [SLER] S
1887,3010 - [SLER] S
1893,9410 - [SLER] S
1898,9610 - [SLER] S
1926,1510 - [SLER] S
1928,2110 - [SLER] S
1928,8010 - [SLER] S
1927,9810 - [SLER] S
1925,8210 - [SLER] S
1922,3610 - [SLER] S
1917,6510 - [SLER] S
1911,7410 - [SLER] S
1904,6910 - [SLER] S
1896,5510 - [SLER] S
1887,3710 - [SLER] S
1877,1910 - [SLER] S
1866,0610 - [SLER] S
1854,0310 - [SLER] S
1841,1510 - [SLER] S
1827,4710 - [SLER] S
1813,0310 - [SLER] S
1797,8810 - [SLER] S
1782,0610 - [SLER] S
1765,6210 - [SLER] S
1748,6110 - [SLER] S
1731,0710 - [SLER] S
1713,0510 - [SLER] S
1694,5910 - [SLER] S
1675,7510 - [SLER] S
1656,5710 - [SLER] S
1637,1010 - [SLER] S
1617,3910 - [SLER] S
1597,4910 - [SLER] S
1577,4410 - [SLER] S
1557,3010 - [SLER] S
1537,1110 - [SLER] S
1516,9210 - [SLER] S
1496,7710 - [SLER] S
1476,7010 - [SLER] S
1456,7210 - [SLER] S
1436,8610 - [SLER] S
1417,1010 - [SLER] S
1397,4010 - [SLER] S
1377,6710 - [SLER] S
1357,7710 - [SLER] S
1337,4710 - [SLER] S
1316,4310 - [SLER] S
1294,2010 - [SLER] S
1270,1910 - [SLER] S
1243,6410 - [SLER] S
1213,7310 - [SLER] S
1179,6010 - [SLER] S
1140,5410 - [SLER] S
1096,1710 - [SLER] S
1046,6110 - [SLER] S
992,5510 - [SLER] S
935,2210 - [SLER] S
876,1910 - [SLER] S
817,1410 - [SLER] S
759,7510 - [SLER] S
705,8410 - [SLER] S
659,8310 - [SLER] S
627,1210 - [SLER] S
594,2810 - [SLER] S
561,3010 - [SLER] S
528,2010 - [SLER] S
494,9710 - [SLER] S
461,6210 - [SLER] S
428,1410 - [SLER] S
394,5510 - [SLER] S
360,8510 - [SLER] S
14,50
14,55
14,60
14,65
14,70
14,75
14,80
14,85
14,90
14,95
4,8410 - [SLER] S
4,6710 - [SLER] S
4,5210 - [SLER] S
4,3910 - [SLER] S
4,2810 - [SLER] S
4,1810 - [SLER] S
4,1110 - [SLER] S
4,0510 - [SLER] S
4,0110 - [SLER] S
3,9910 - [SLER] S
70,8110 - [SLER] S
68,6110 - [SLER] S
66,6510 - [SLER] S
64,9410 - [SLER] S
63,4710 - [SLER] S
62,2610 - [SLER] S
61,2910 - [SLER] S
60,5710 - [SLER] S
60,1010 - [SLER] S
59,8810 - [SLER] S
0,7410 - [SLER] S
0,6610 - [SLER] S
0,5910 - [SLER] S
0,5110 - [SLER] S
0,4310 - [SLER] S
0,3510 - [SLER] S
0,2810 - [SLER] S
0,2010 - [SLER] S
0,1210 - [SLER] S
0,0410 - [SLER] S
75
327,0210 - [SLER] S
293,0910 - [SLER] S
259,0310 - [SLER] S
224,8710 - [SLER] S
190,5910 - [SLER] S
156,2010 - [SLER] S
121,6910 - [SLER] S
87,0810 - [SLER] S
52,3510 - [SLER] S
17,5110 - [SLER] S
Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni
Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione M u-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni
sezione analizzata.
Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori:
Tensione caratteristica cubica del cls
Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk)
Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza
Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio
Coefficiente di sicurezza cls
Coefficiente di sicurezza acciaio
Resistenza di calcolo del cls(yRck/gc)
Resistenza di calcolo dell'acciaio(f yk/gs)
Modulo elastico dell'acciaio
Rbk = 306 [kg/cmq])
Rck = 254 (Kg/cm2)
y= 0.85
fyk = 4589 [kg/cmq])
gc = 1.50
gs = 1.15
R*c = 144 (Kg/cm2)
R*s = 3990 (Kg/cm2)
Es = 2100000 (Kg/cm2)
Deformazione ultima del calcestruzzo
Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico
Deformazione ultima dell'acciaio
Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*s/Es)
ecu = 0.0035(0.35%)
eck = 0.0020(0.20%)
eyu = 0.0100(1.00%)
eyk = 0.0015(0.19%)
Legame costitutivo del calcestruzzo
Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni:
Tratto parabolico: 0<=ec<=eck
R*c(2ececk-ec2)
sc= ––––––––––––––––
eck2
Tratto rettangolare: eck<ec<=ecu
sc=R*c
Legame costitutivo dell'acciaio
Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni:
ss = Eses
per 0<=es<=esy
ss = R*s
per esy<es<=esu
Tratto armatura 1
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Nu
-324916,65
0,00
163858,57
245787,86
327717,14
409646,43
491575,71
573505,00
655434,28
737363,57
819292,85
901222,14
983151,42
1065080,71
1147009,99
1228939,28
1228939,28
1147009,99
1065080,71
983151,42
901222,14
819292,85
737363,57
655434,28
573505,00
491575,71
Mu
0,00
122947,35
163057,80
176706,60
187203,95
193690,60
195606,54
193626,51
186556,36
177170,32
166166,22
153120,53
137246,03
118821,37
97681,92
0,00
0,00
-97681,92
-118821,37
-137246,03
-153120,53
-166166,22
-177170,32
-186556,36
-193626,51
-195606,54
76
27
409646,43
28
327717,14
29
245787,86
30
163858,57
31
0,00
32
-324916,65
Tratto armatura 2
-193690,60
-187203,95
-176706,60
-163057,80
-122947,35
0,00
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Tratto armatura 3
Nu
-433222,20
0,00
178299,31
267448,96
356598,62
445748,27
534897,93
624047,58
713197,24
802346,89
891496,55
980646,20
1069795,86
1158945,51
1248095,17
1337244,82
1337244,82
1248095,17
1158945,51
1069795,86
980646,20
891496,55
802346,89
713197,24
624047,58
534897,93
445748,27
356598,62
267448,96
178299,31
0,00
-433222,20
Mu
0,00
159210,30
196909,85
210167,42
218750,60
222643,81
222468,20
217480,34
206833,70
194585,09
180745,68
164966,15
146879,54
125529,94
101419,68
0,00
0,00
-101419,68
-125529,94
-146879,54
-164966,15
-180745,68
-194585,09
-206833,70
-217480,34
-222468,20
-222643,81
-218750,60
-210167,42
-196909,85
-159210,30
0,00
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Nu
-361018,50
0,00
168672,15
253008,23
337344,30
421680,38
506016,45
590352,53
674688,60
759024,68
843360,75
927696,83
1012032,90
1096368,98
1180705,05
1265041,13
1265041,13
1180705,05
1096368,98
1012032,90
927696,83
843360,75
759024,68
674688,60
590352,53
506016,45
421680,38
337344,30
253008,23
168672,15
0,00
-361018,50
Mu
0,00
135403,74
174586,88
188124,23
197452,72
203648,59
205153,45
201971,86
193386,66
183019,88
171047,80
157145,50
140517,51
121106,47
98961,18
0,00
0,00
-98961,18
-121106,47
-140517,51
-157145,50
-171047,80
-183019,88
-193386,66
-201971,86
-205153,45
-203648,59
-197452,72
-188124,23
-174586,88
-135403,74
0,00
77
Verifica sezione cordoli
Simbologia adottata
Mh
momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale
Th
taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale
Mv
momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale
Tv
taglio espresso in [kg] nel piano verticale
Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.)
B=130,00 [cm]
H=100,00 [cm]
Afv=16,08 [cmq]
Afh=10,05 [cmq]
Mh=22705 [kgm]
Muh=59760 [kgm]
Th=25228 [kg]
TRh=133840 [kg]
Mv=18374 [kgm]
Muv=52375 [kgm]
Tv=20415 [kg]
TR=123208 [kg]
Staffe f12/25
FS=2.63
FST=5.31
FS=2.85
FSTv=6.04
78
Nbh=2 - Nbv=2
Il tratto “B” si estenderà invece su di una lunghezza di 34.16 m in modo da contrastare
le fenomenologie decompressive
a carico del terreno sottostante la sede stradale e
soggetto a richiamo per l'azione retrogressiva dei coronamenti di frana presenti più a valle.
Saranno impiegati n. 19 pali trivellati di grande diametro armati con gabbie di acciaio.
Non sono previsti ancoragggi ma si prevede comunque la formazione nella trave di
collegamento dei pali di specifici alloggiamenti per poter inserire questi ulteriori elementi
strutturali se nel futuro si manifesteranno aggravamenti del contesto geomorfologico.
A tale scopo sarà anche predisposto un opportuno monitoraggio post-operam mediante
controllo inclinometrico.
Si riporta lo schema di intervento con la geometria delle opere da posizionare nel margine
esterno della carreggiata.
Schema delle opere strutturali previste nel tratto “B” - Sez. B - B'
79
Si tratta pertanto di materializzare, operando direttamente dal piano stradale, n. 19 pali
trivellati verticali di diam. 1000 mm e lunghezza 15.00 m dalla quota di testa trave. La
perforazione sarà a rotazione con il divieto di utilizzo di metodi a percussione. E' previsto
l'attraversamento di terreni di diversa natura, stratificazione, durezza e consistenza,
anche la roccia dura ed i trovanti di qualsiasi dimensione.
I pali sono gettati
con calcestruzzo a classe d'esposizione XC2, classe di resistenza
C25/30 e classe di consistenza S4 dato in opera con tubo convogliatore.
I pali sono disposti su un'unica fila con interasse di 1.80 m.
Per facilitare il trasporto dei materiali, in un contesto urbano particolarmente disagevole, si
è ritenuto opportuno limitare la lunghezza delle gabbie di armatura dei pali, pertanto ogni
palo sarà armato con n. 3 gabbie composte rispettivamente da 18∅24 verticali (L = 6.00
m), da 24∅24 verticali (L = 8.00 m) e da 20∅24 verticali (L = 4.74 m), spirale ∅12/15 e
anelli di irrigidimento ∅20 / 250 di acciaio B450C.
Le teste dei pali saranno collegate con un cordolo in c.a. che costituirà anche l'appoggio
degli ancoraggi.
Il cordolo sarà gettato con calcestruzzo di
classe di resistenza
caratteristica C 25/30 MPa per strutture interrate e di fondazione in terreni non aggressivi,
classe di esposizione ambientale XC2 e consistenza S4.
La lunghezza totale è di 34.16 m con sezione 1.30 x 1.00 m.
Questa trave sarà armata con 8+5+8+5 ∅16 correnti e staffe ∅12/25 di acciaio B450C.
Inoltre vi saranno opportunamente installati tubi in PVC DN 200 per consentire la
perforazione degli ancoraggi. Analogamente saranno sagomate anche le nicchie per
l'alloggio delle piastre di ripartizione. Si prevedono n. 9 nicchie con interasse pari a 3.60
m ed inclinazione di 30°. In corrispondenza delle previste nicchie di alloggio dei tiranti
l'armatura verrà incrementata con 4+4 staffe ∅14 e elica ∅10 di acciaio B 450C.
L'opera verrà collocata sul margine esterno della carreggiata
stradale.
80
parallelamente all'asse
L'opera è stata dimensionata secondo il seguente schema di calcolo:
•
Altezza libera 3.50 m;
•
Altezza totale 15.00 m;
•
Il Profilo del versante è stato ricostruito con specifico rilievo topografico di dettaglio;
•
I caratteri litologici e geometrici delle unità litologiche sono stati ricostruiti sulla base
di specifiche indagini geognostiche;
•
La falda è stata sfavorevolmente assunta a – 4.00 da p.c. nel settore a monte
della paratia e a – 8.00 m dal p.c. nel settore a valle;
•
Presenza di un carico sfavorevole a monte di tipo accidentale costituito dal peso di
eventuali mezzi in transito con intensità pari a 2.000 t/mq;
•
Presenza di un carico favorevole a valle di tipo permanente costituito dal terreno
gravante ma non reagente e caratterizzato da intensità pari a 3.00 m x 2.010 t/mc
= 6.030 t/mq / 1.30 = 4.638 t/mq. Si riduce preventivamente con un coefficiente
pari a 1.3;
•
Coefficiente sismico in direzione orizzontale SLV:
kh = 0.069;
•
Coefficiente sismico in direzione verticale SLV:
kv = 0.00;
Inoltre si assumono i seguenti metodi e condizioni di calcolo.
•
Le spinte sono calcolate con il metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo);
•
Si assume un angolo di attrito terreno-paratia d < = f /2;
•
L'angolo di attrito terreno - paratia d viene preso in carico solo nel calcolo della
spinta attiva;
•
Il valore di Ka in condizioni sismiche (Ka e) viene calcolato mediante la formula di
Mononobe-Okabe;
•
L’azione sismica viene introdotta come azione esterna distribuita con diagramma
triangolare agente sfavorevolmente sulla spinta attiva;
•
La verifica di stabilità globale è eseguita con il metodo di Bishop semplificato.
81
Il seguente schema di calcolo evidenzia gli elementi progettuali assunti.
Il terreno intorno all'opera di sostegno è stato schematizzato con due strati.
ALTERITE - Costituita da materiali di natura limoso – argillosa talvolta sabbiosa con
abbondante pezzame lapideo calcareo, anche di grande dimensione. Gli elementi lapidei
risultano prevalenti verso il basso.
Si adottano i seguenti parametri fisico-meccanici caratteristici.
gnat k = 2.010 t/mc
gsat k = 2.174 t/mc
Peso di volume:
82
Resistenza al taglio di picco in termini di tensioni efficaci
Angolo di resistenza al taglio:
Coesione:
f'k = 24.3°
c'k = 0.033 kg/cmq
Angolo di attrito terreno / paratia:
dk = 12.15°
Coefficiente di reazione orizzontale:
Kh = 1.00 kg/cmq/cm
SUBSTRATO - Costituito dalle Argille a Palombini. Argilliti e siltiti di colore grigio scuro
con intercalazioni di strati di marne e calcari silicei grigio chiaro a grana fine.
Si adottano i seguenti parametri fisico-meccanici caratteristici
gnat = 2.100 t/mc
gsat = 2.200 t/mc
Peso di volume:
Resistenza al taglio in termini di tensioni efficaci
Angolo di resistenza al taglio:
Coesione:
f'k = 27°
c'k = 0.80 kg/cmq
Angolo di attrito terreno / paratia:
dk = 13.50°
Coefficiente di reazione orizzontale:
Kh = 8.00 kg/cmq/cm
83
I calcoli sono svolti secondo l'Approccio progettuale 1 (Design Approach 1) Combinazione
1 (STR) e Combinazione 2 (GEO).
DA1 C1 (STR): A1 + M1 + R1
DA1 C2 (GEO): A2 + M2 + R1
Per gli ancoraggi si adotta:
DA2: A1 + M1 + R3
Per le verifiche di stabilità globale opera / terreno si adotta invece:
DA1 C2 (GEO): A2 + M2 + R2
Per le combinazioni dell’Approccio 1 e Approccio 2 viene impostata una combinazione
sismica in cui i coefficienti A1 e A2 sono presi con valore unitario (i coefficienti M ed R
conservano i loro rispettivi valori definiti per ciascun approccio)
Si assumono pertanto le seguenti combinazioni di calcolo e verifica.
SLU
Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1]
Combinazione n° 2 [DA1- A2M2]
Combinazione n° 3 [DA1 - A1M1] sismica
Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] sismica
SLE
Combinazione n° 5 SLEQ
Combinazione n° 6 SLEF
Combinazione n° 7 SLER
Combinazione n° 8 SLEQ con sisma
Combinazione n° 9 SLEF con sisma
Combinazione n°10 SLER con sisma
Si esegue il calcolo con il programma PAC 10.0 dell'Aztec Informatica s.r.l..
84
Geometria paratia
Tipo paratia: Paratia di pali
Altezza fuori terra
Profondità di infissione
Altezza totale della paratia
Lunghezza paratia
3,50
11,50
15,00
34,16
Numero di file di pali
Interasse fra i pali della fila
Diametro dei pali
Numero totale di pali
Numero di pali per metro lineare
[m]
[m]
[m]
[m]
1
1,80
100,00
19
0.56
[m]
[cm]
Geometria cordoli
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine del cordolo
Y
posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m]
Cordoli in calcestruzzo
B
Base della sezione del cordolo espresso in [cm]
H
Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm]
Cordoli in acciaio
A
Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq]
W
Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3]
n°
1
Y
0,00
Tipo
Calcestruzzo
B
130,00
H
100,00
A
--
W
--
Geometria profilo terreno
Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)
N numero ordine del punto
X ascissa del punto espressa in [m]
Y ordinata del punto espressa in [m]
A inclinazione del tratto espressa in [°]
Profilo di monte
N
X
2
7,00
3
30,00
4
31,00
Y
0,00
10,24
10,24
A
0,00
24,00
0,00
Profilo di valle
N
X
1
-30,00
2
0,00
Y
-16,86
-3,50
A
24,01
0,00
Descrizione terreni
Simbologia adottata
n°
Descrizione
g
gs
numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia
Descrizione del terreno
peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]
peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc]
f
d
c
angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°]
angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°]
coesione del terreno espressa in [kg/cmq]
n°
1
2
Descrizione
Terreno 1
Terreno 2
g
2010,00
2100,00
gs
2174,00
2200,00
85
f
24,30
27,00
d
12,15
13,50
c
0,033
0,800
Descrizione stratigrafia
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia
sp
spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m]
kw
costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2/cm
a
inclinazione dello strato espressa in GRADI(°)
Terreno
Terreno associato allo strato
n°
1
2
sp
8,00
20,00
a
24,00
0,00
kw
1,16
8,05
Terreno
Terreno 1
Terreno 2
Falda
Profondità della falda a monte rispetto alla sommità della paratia
Profondità della falda a valle rispetto alla sommità della paratia
Regime delle pressioni neutre:
4,00
8,00
Idrodinamico
[m]
[m]
Caratteristiche materiali utilizzati
Calcestruzzo
Peso specifico
Classe di Resistenza
Resistenza caratteristica a compressione Rck
Tensione di progetto a compressione sc
Tensione tangenziale ammissibile tc0
Tensione tangenziale ammissibile tc1
Acciaio
Tipo
Tensione di snervamento fyk
Caratteristiche acciaio cordoli in c.a.
Tipo
Tensione di snervamento fyk
2500
C25/30
306
99
6,1
18,5
[kg/mc]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
B450C
4589
[kg/cmq]
B450C
4589
[kg/cmq]
Condizioni di carico
Simbologia e convenzioni adottate
Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia
Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia
Fx
Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle
Fy
Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso
M
Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante
Qi, Qf
Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq]
Vi, Vs
Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle
R
Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg]
Condizione n° 1
Carico distribuito sul profilo
Xi = -15,00
Xf = 0,00
Qi = 0
Qf = 4500
Condizione n° 2
Carico distribuito sul profilo
Xi = 1,00
Xf = 6,00
Qi = 2000
Qf = 2000
86
Combinazioni di carico
Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione.
Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 1.00
Combinazione n° 2 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 1.00
Combinazione n° 3 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 4 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 5
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 6
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 0.50
Combinazione n° 7
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
Condizione 2 (Condizione 2)
x 1.00
x 1.00
Combinazione n° 8
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.20
Combinazione n° 9
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 0.50
Combinazione n° 10
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
Condizione 2 (Condizione 2 / sisma V+)
x 1.00
x 1.00
87
Impostazioni di progetto
Spinte e verifiche secondo :
Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008
Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi
Effetto
Permanenti
Favorevole
Permanenti
Sfavorevole
Variabili
Favorevole
Variabili
Sfavorevole
gGfav
gGsfav
gQfav
gQsfav
A1
1,00
1,30
0,00
1,50
A2
1,00
1,00
0,00
1,30
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri
Tangente dell'angolo di attrito
Coesione efficace
Resistenza non drenata
Resistenza a compressione uniassiale
Peso dell'unità di volume
gtanf'
gc'
gcu
gqu
gg
M1
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
M2
1,25
1,25
1,40
1,60
1,00
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi
Effetto
Permanenti
Favorevole
Permanenti
Sfavorevole
Variabili
Favorevole
Variabili
Sfavorevole
gGfav
gGsfav
gQfav
gQsfav
A1
1,00
1,00
0,00
1,00
A2
1,00
1,00
0,00
1,00
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri
Tangente dell'angolo di attrito
Coesione efficace
Resistenza non drenata
Resistenza a compressione uniassiale
Peso dell'unità di volume
gtanf'
gc'
gcu
gqu
gg
M1
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
M2
1,25
1,25
1,40
1,60
1,00
Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche
Verifica materiali : Stato Limite Ultimo
Impostazioni di analisi
Analisi per Combinazioni di Carico.
Rottura del terreno: Pressione passiva Spostamento limite (spostamento limite molle pari a 1.50)
Influenza d (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non
viene considerato per la spinta passiva)
Stabilità globale: Metodo di Bishop
Impostazioni analisi sismica
Combinazioni/Fase
Accelerazione al suolo [m/s^2]
Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0
Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc*
Coefficiente di amplificazione topografica (St)
Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss)
Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (a)
Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m]
Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (b)
Coefficiente di intensità sismica (percento)
Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv)
Influenza sisma nella spinta attiva da monte
Forma diagramma incremento sismico : Triangolare con vertice in alto.
88
SLU
0.988
2.551
0.273
1.200
1.200
1.000
0.050
0.480
6.961
0.00
SLE
0.425
2.548
0.229
1.200
1.200
1.000
0.050
0.480
2.996
Analisi della spinta
Pressioni terreno
Simbologia adottata
Sono riportati i valori delle pressioni in corrispondenza delle sezioni di calcolo
Y
ordinata rispetto alla testa della paratia espressa in [m] e positiva verso il basso.
Le pressioni sono tutte espresse in [kg/mq]
sam
sigma attiva da monte
sav
sigma attiva da valle
spm
sigma passiva da monte
spv
sigma passiva da valle
da
inclinazione spinta attiva espressa in [°]
dp
inclinazione spinta passiva espressa in [°]
Combinazione n° 1
n°
1
11
21
31
41
51
61
71
81
91
101
111
121
131
141
151
Y(m)
0,00
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
7,98
8,80
9,80
10,80
11,80
12,80
13,80
14,80
sam
0
959
2577
3637
4645
5435
6215
6991
7730
0
0
0
0
0
0
0
sav
0
0
0
0
1756
2467
3179
3891
4578
0
0
0
0
0
0
0
spm
1043
11047
21401
27218
29577
36461
44260
52765
61481
140225
150780
162284
173250
185971
198845
211782
spv
0
0
0
0
7330
7946
7016
7924
8749
35549
31992
31926
32846
34183
35756
37460
da
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
12,2
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91
Analisi della paratia
L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico
La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti.
Essa è discretizzata in 70 elementi fuori terra e 230 elementi al di sotto della linea di fondo scavo.
Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva oppure lo
spostamento limite di 1.50 [cm] non reagiscono ad ulteriori incremento di carico.
Altezza fuori terra della paratia
Profondità di infissione
Altezza totale della paratia
3,50
11,50
15,00
[m]
[m]
[m]
Forze agenti sulla paratia
Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno
come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m]
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Pa
Spinta attiva, espressa in [kg]
Is
Incremento sismico della spinta, espressa in [kg]
Pw
Spinta della falda, espressa in [kg]
Pp
Resistenza passiva, espressa in [kg]
Pc
Controspinta, espressa in [kg]
n°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
Pa
7048
16731
3571
4695
3584
4062
4881
3580
4057
4875
YPa
2,42
4,58
2,50
2,48
2,50
2,49
2,45
2,50
2,49
2,45
Is
--570
719
---200
237
300
YIs
--2,33
2,33
---2,33
2,33
2,33
Pw
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
17111
YPw
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
9,00
Pp
-28002
-49349
-21486
-29891
-20884
-21446
-23134
-21092
-21722
-23705
YPp
7,98
8,89
7,80
8,93
7,94
7,84
7,87
7,89
7,79
7,87
Rp
-----------
YRp
-----------
Pc
3843
15507
233
7366
189
273
1142
202
317
1420
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Rc
Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg]
Rt
Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg]
Rv
Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg]
Rp
Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg]
n°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
Rc
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
YRc
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Rt
-----------
YRt
-----------
Rv
-----------
YRv
-----------
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
PNUL
Punto di nullo del diagramma, espresso in [m]
PINV
Punto di inversione del diagramma, espresso in [m]
CROT
Punto Centro di rotazione, espresso in [m]
MP
Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%]
R/RMAX
Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%]
Pp
Portanza di punta, espressa in [kg]
92
YPc
13,66
13,41
14,63
13,53
14,68
14,60
14,18
14,66
14,57
14,09
n°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
PNUL
3,50
7,98
3,50
3,77
3,50
3,50
3,50
3,50
3,50
3,50
PINV
8,05
8,05
8,05
8,05
8,05
8,05
8,05
8,05
8,05
8,05
CROT
11,57
11,13
13,90
11,34
14,04
13,82
12,66
13,99
13,71
12,44
93
MP
38.96
41.13
12.55
38.96
4.76
28.14
38.96
7.79
29.87
38.96
R/RMAX
4,02
12,74
5,98
7,58
6,15
5,89
4,71
6,09
5,77
4,60
Pp
409892
260758
409892
260758
409892
409892
409892
409892
409892
409892
Pressioni orizzontali agenti sulla paratia
Simbologia adottata
N°
numero d'ordine della sezione
Y
ordinata della sezione espressa in [m]
P
pressione sulla paratia espressa in [kg/mq] positiva da monte verso valle
Combinazione n° 1
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
P
0,00
0,00
91,56
331,61
937,27
1625,28
1947,01
2240,81
2519,06
2786,47
3047,23
3302,99
3555,47
3805,38
-2530,15
-2705,27
-2789,55
-2868,44
-2895,60
-2833,32
-2632,67
-1013,68
-873,61
-904,45
-940,35
-978,56
-1016,95
-1054,06
-1088,83
-1120,10
-1147,23
-1168,99
-9120,85
-13863,45
-11947,09
-10194,21
-8603,80
-7172,22
-5893,63
-4760,58
-3764,34
-2895,29
-2143,29
-1497,87
-948,53
-484,88
-96,85
225,24
490,52
707,53
884,19
1027,69
1144,52
1240,45
1320,52
1389,02
1449,57
1505,06
1557,71
1609,09
1660,11
94
Combinazione n° 2
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
P
0,00
0,00
100,37
431,87
1313,85
1643,99
1937,10
2206,98
2463,60
2710,78
2952,05
3188,81
3422,55
3653,90
3883,57
-23559,03
-35633,94
-30093,67
-25769,45
-21465,94
-17579,71
-14100,52
-11012,70
-8296,38
-5928,54
-3883,97
-2136,06
-657,52
579,07
1600,72
2433,66
3102,98
3632,41
4044,08
4358,38
4593,88
4767,20
4893,01
4983,99
5050,82
5102,20
5144,86
5183,57
5221,16
Combinazione n° 3
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
P
0,00
22,75
45,51
233,69
441,09
657,30
996,85
1208,07
1418,05
1627,31
1836,17
2044,78
2253,24
2461,62
-2592,25
-3077,12
-3108,21
-2928,56
-2754,27
-2585,68
-2422,99
-2266,30
-1914,98
-1725,26
-1680,15
-1632,69
-1571,58
95
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
-1449,67
-1333,21
-1222,12
-1116,40
-1016,12
-3652,91
-5768,54
-5194,39
-4662,47
-4172,47
-3723,39
-3313,70
-2941,45
-2604,35
-2299,93
-2025,55
-1778,52
-1556,11
-1355,66
-1174,57
-1010,36
-860,68
-723,34
-596,31
-477,75
-365,99
-259,57
-157,19
-57,76
39,64
135,76
231,16
326,23
421,21
Combinazione n° 4
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
P
0,00
25,87
152,10
399,65
647,54
1002,38
1310,90
1563,19
1814,02
2063,95
2313,39
2562,50
2811,43
3060,22
3308,93
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
-13689,76
-20777,73
-17861,48
-15184,30
-12747,53
-10548,03
-8579,00
-6830,79
-5291,53
96
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
-3947,70
-2784,67
-1787,17
-939,61
-226,43
367,63
857,33
1256,72
1579,06
1836,67
2040,87
2201,92
2328,99
2430,16
2512,37
2581,47
2642,20
2698,20
2752,07
2805,34
Combinazione n° 5
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
P
0,00
0,00
0,00
165,43
350,07
543,53
860,32
1048,78
1236,02
1422,51
1608,62
1794,47
1980,18
2165,80
-2910,82
-2908,82
-2752,12
-2599,55
-2451,49
-2308,20
-2169,81
-2036,38
-1907,90
-1725,26
-1665,45
-1551,24
-1441,54
-1336,21
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188,93
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Combinazione n° 6
N°
1
6
11
16
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36
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46
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1
6
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0,00
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Combinazione n° 7
N°
1
6
Y
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-2875,58
-2889,46
-2833,67
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-1094,21
-1046,23
-995,10
-939,63
-879,36
-812,95
-740,01
-658,82
-5719,48
-8855,10
-7795,63
-6819,57
-5926,88
-5116,05
-4384,39
-3728,31
-3143,50
-2625,14
-2168,09
-1767,02
-1416,53
-1111,26
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Combinazione n° 8
N°
1
6
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-1483,17
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-5054,11
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-4100,04
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-2618,47
-2327,26
-2063,35
-1824,35
-1607,85
-1411,44
-1232,80
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-652,80
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102,67
202,00
301,03
399,97
Combinazione n° 9
N°
1
6
11
16
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36
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46
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56
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6
11
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Y
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P
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193,78
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1307,14
1511,51
1712,72
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2307,37
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-2960,02
-3079,93
-3030,15
-2844,38
-2664,86
-2491,70
-1694,62
-1504,74
-1459,48
-1411,91
-1361,13
-1305,97
100
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
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10,00
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10,75
11,00
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12,25
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15,00
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-1179,82
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-1026,08
-3937,90
-6194,02
-5552,81
-4959,54
-4413,92
-3914,90
-3460,77
-3049,35
-2678,09
-2344,17
-2044,61
-1776,36
-1536,31
-1321,44
-1128,78
-955,49
-798,89
-656,47
-525,92
-405,11
-292,14
-185,31
-83,15
15,61
112,03
206,96
301,06
394,78
488,40
Combinazione n° 10
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
1
6
11
16
21
26
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131
Y
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P
0,00
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1397,90
1629,10
1850,08
2064,00
2273,62
2480,05
2684,41
2887,14
-2173,42
-2503,79
-2602,21
-2720,48
-2816,66
-2875,58
-2889,46
-2833,67
-1330,38
-1139,95
-1094,21
-1046,23
-995,10
-939,63
-879,36
-812,95
-740,01
-658,82
-6150,84
-9490,53
-8322,62
-7248,23
-6267,19
-5377,73
-4576,78
-3860,25
-3223,27
101
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
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13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
-2660,43
-2165,96
-1733,86
-1358,10
-1032,69
-751,78
-509,76
-301,28
-121,36
34,64
170,95
291,40
399,39
497,92
589,53
676,37
760,18
842,28
923,61
1004,73
102
Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della combinazione/fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
M
momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm]
N
sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione)
T
taglio massimo e minimo espresso in [kg]
n°
1
-2
-3
-4
-5
-6
-7
-8
-9
-10
--
Tipo
[A1-M1]
-[A2-M2]
-[A1-M1] S
-[A2-M2] S
-[SLEQ]
-[SLEF]
-[SLER]
-[SLEQ] S
-[SLEF] S
-[SLER] S
--
M
28507
0
73353
0
7363
0
41932
0
6136
0
7636
0
14573
0
6534
0
8360
0
16330
0
YM
8,55
0,40
8,75
0,40
8,50
15,00
8,70
0,00
8,65
0,50
8,55
0,50
8,60
0,50
8,60
15,00
8,55
0,00
8,60
0,00
T
7048
-7388
22798
-19188
4142
-1943
11474
-10939
3584
-1637
4062
-2018
4881
-3816
3779
-1736
4294
-2202
5174
-4266
103
YT
3,50
10,55
7,95
10,75
3,50
10,50
7,95
10,70
3,50
10,60
3,50
10,55
3,50
10,60
3,50
10,55
3,50
10,50
3,50
10,60
N
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
16382
0
YN
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
Sollecitazioni per metro di paratia
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine della sezione
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
M
momento flettente espresso in [kgm]
N
sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)
T
taglio espresso in [kg]
Combinazione n° 1
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,70
3,95
4,20
4,45
4,70
4,95
5,20
5,45
5,70
5,95
6,20
6,45
6,70
6,95
7,20
7,45
7,70
7,95
8,20
8,45
8,70
8,95
9,20
9,45
9,70
9,95
10,20
10,45
10,70
10,95
11,20
11,45
11,70
11,95
12,20
12,45
12,70
12,95
13,20
13,45
13,70
13,95
14,20
14,45
14,70
14,95
M
0,00
0,00
0,17
6,72
34,73
122,00
310,01
619,54
1069,03
1675,91
2456,90
3428,31
4606,13
6006,16
7644,02
9001,95
10548,58
11922,89
13128,70
14175,80
15079,08
15867,69
16627,50
17403,05
18205,10
19043,62
19928,41
20869,21
21875,85
22958,27
24126,63
25391,35
26763,12
27961,26
28472,86
28395,75
27834,60
26883,88
25628,13
24142,22
22491,84
20734,02
18917,73
17084,48
15269,00
13499,89
11800,23
10188,30
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7279,95
6001,11
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3817,55
2915,95
2140,69
1490,02
961,43
551,84
257,85
75,84
2,09
N
0,00
273,03
546,05
819,08
1092,11
1365,14
1638,16
1911,19
2184,22
2457,24
2730,27
3003,30
3276,32
3549,35
3822,38
4040,80
4313,83
4586,85
4859,88
5132,91
5405,94
5678,96
5951,99
6225,02
6498,04
6771,07
7044,10
7317,12
7590,15
7863,18
8136,21
8409,23
8682,26
8955,29
9228,31
9501,34
9774,37
10047,39
10320,42
10593,45
10866,48
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11412,53
11685,56
11958,58
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12504,64
12777,66
13050,69
13323,72
13596,75
13869,77
14142,80
14415,83
14688,85
14961,88
15234,91
15507,94
15780,96
16053,99
16327,02
Combinazione n° 2
104
T
0,00
-0,01
4,56
57,44
189,24
534,82
982,06
1505,93
2101,16
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3493,83
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5145,04
6065,18
7047,57
6458,84
5773,69
5083,32
4425,33
3817,28
3285,68
3006,37
3040,90
3125,80
3251,03
3415,61
3619,20
3861,90
4144,16
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3020,38
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-3303,42
-4649,76
-5681,41
-6435,91
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-7357,83
-7211,65
-6964,70
-6637,37
-6247,59
-5810,93
-5340,71
-4848,21
-4342,77
-3832,02
-3322,05
-2817,54
-2322,04
-1838,05
-1367,25
-910,68
-468,88
-42,06
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
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0,25
0,50
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9,00
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11,25
11,50
11,75
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12,25
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12,75
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14,00
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14,75
15,00
M
0,00
0,00
0,18
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45,53
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51641,55
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163,97
0,00
N
0,00
273,03
546,05
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1911,19
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5733,57
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15289,51
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16381,62
T
0,00
-0,02
4,99
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1104,47
1622,80
2206,84
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6040,43
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7205,63
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-18580,22
-17875,40
-16971,76
-15912,69
-14735,52
-13471,86
-12148,05
-10785,61
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-8009,68
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-5238,01
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-1184,90
130,53
M
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0,24
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N
0,00
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2457,24
2730,27
T
0,00
2,84
11,36
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129,16
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1074,86
1455,53
1888,47
Combinazione n° 3
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
Y
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0,25
0,50
0,75
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1,25
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105
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
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146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
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256
261
266
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296
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4313,83
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5132,91
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5951,99
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8409,23
8682,26
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9228,31
9501,34
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10047,39
10320,42
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10866,48
11139,50
11412,53
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11958,58
12231,61
12504,64
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13596,75
13869,77
14142,80
14415,83
14688,85
14961,88
15234,91
15507,94
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16053,99
16327,02
2373,58
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3484,49
2705,72
1962,29
1310,88
751,09
281,48
-99,45
-393,20
-535,83
-607,80
-619,68
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23,79
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1300,95
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-930,81
-1269,88
-1528,44
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32,67
111,14
326,63
645,35
1023,98
1459,04
1948,40
2490,68
3084,93
3730,52
4426,98
5173,99
4637,89
4002,07
3355,14
2727,96
2128,89
1567,95
1058,51
716,39
719,99
Combinazione n° 10
n°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,70
3,95
4,20
4,45
4,70
4,95
5,20
5,45
5,70
111
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
5,95
6,20
6,45
6,70
6,95
7,20
7,45
7,70
7,95
8,20
8,45
8,70
8,95
9,20
9,45
9,70
9,95
10,20
10,45
10,70
10,95
11,20
11,45
11,70
11,95
12,20
12,45
12,70
12,95
13,20
13,45
13,70
13,95
14,20
14,45
14,70
14,95
11308,51
11529,45
11791,35
12109,51
12499,51
12977,19
13558,79
14260,94
15100,75
15891,54
16273,78
16303,19
16041,17
15543,24
14859,19
14033,26
13104,33
12106,27
11068,23
10015,04
8967,53
7942,95
6955,32
6015,81
5133,08
4313,64
3562,16
2881,72
2274,16
1740,25
1279,96
892,61
577,08
331,90
155,42
45,82
1,27
6498,04
6771,07
7044,10
7317,12
7590,15
7863,18
8136,21
8409,23
8682,26
8955,29
9228,31
9501,34
9774,37
10047,39
10320,42
10593,45
10866,48
11139,50
11412,53
11685,56
11958,58
12231,61
12504,64
12777,66
13050,69
13323,72
13596,75
13869,77
14142,80
14415,83
14688,85
14961,88
15234,91
15507,94
15780,96
16053,99
16327,02
112
794,41
929,07
1124,63
1382,00
1702,32
2086,91
2537,34
3055,42
3642,92
2081,02
568,71
-688,74
-1714,73
-2532,44
-3164,49
-3632,61
-3957,44
-4158,32
-4253,23
-4258,66
-4189,59
-4059,52
-3880,43
-3662,90
-3416,09
-3147,90
-2864,98
-2572,89
-2276,16
-1978,41
-1682,43
-1390,34
-1103,64
-823,35
-550,07
-284,13
-25,67
Spostamenti massimi e minimi della paratia
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della combinazione/fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
U
spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle
V
spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso
n°
1
-2
-3
-4
-5
-6
-7
-8
-9
-10
--
Tipo
[A1-M1]
-[A2-M2]
-[A1-M1] S
-[A2-M2] S
-[SLEQ]
-[SLEF]
-[SLER]
-[SLEQ] S
-[SLEF] S
-[SLER] S
--
U
1,6292
-0,0206
3,8215
-0,0649
0,5402
-0,0052
2,2499
-0,0349
0,4681
-0,0049
0,5516
-0,0057
0,9116
-0,0113
0,4919
-0,0050
0,5924
-0,0061
1,0037
-0,0125
YU
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
0,00
15,00
V
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
0,0088
0,0000
113
YV
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
MAX
MIN
Spostamenti della paratia
Simbologia adottata
N°
numero d'ordine della sezione
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
u
spostamento orizzontale espresso in [cm] positivo verso valle
v
spostamento verticale espresso in [cm] positivo verso il basso
Combinazione n° 1
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
u
1,62923
1,57808
1,52694
1,47580
1,42466
1,37352
1,32239
1,27128
1,22022
1,16923
1,11837
1,06768
1,01724
0,96713
0,91744
0,86831
0,81984
0,77214
0,72531
0,67943
0,63458
0,59081
0,54819
0,50677
0,46660
0,42774
0,39025
0,35420
0,31965
0,28668
0,25537
0,22580
0,19805
0,17224
0,14843
0,12666
0,10690
0,08911
0,07322
0,05915
0,04677
0,03597
0,02663
0,01861
0,01178
0,00602
0,00120
-0,00280
-0,00609
-0,00879
-0,01099
-0,01277
-0,01422
-0,01541
-0,01641
-0,01726
-0,01801
-0,01870
-0,01935
-0,01999
-0,02063
v
0,00877
0,00877
0,00876
0,00875
0,00873
0,00871
0,00868
0,00865
0,00861
0,00857
0,00853
0,00848
0,00842
0,00836
0,00829
0,00822
0,00815
0,00807
0,00798
0,00789
0,00780
0,00770
0,00759
0,00748
0,00737
0,00725
0,00712
0,00699
0,00686
0,00672
0,00658
0,00643
0,00628
0,00612
0,00595
0,00579
0,00561
0,00544
0,00525
0,00507
0,00487
0,00468
0,00447
0,00427
0,00405
0,00384
0,00362
0,00339
0,00316
0,00292
0,00268
0,00243
0,00218
0,00193
0,00167
0,00140
0,00113
0,00086
0,00057
0,00029
0,00000
114
Combinazione n° 2
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75
5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
11,50
11,75
12,00
12,25
12,50
12,75
13,00
13,25
13,50
13,75
14,00
14,25
14,50
14,75
15,00
u
3,82152
3,70923
3,59695
3,48467
3,37238
3,26010
3,14784
3,03560
2,92341
2,81131
2,69934
2,58756
2,47604
2,36486
2,25413
2,14395
2,03446
1,92579
1,81807
1,71144
1,60606
1,50208
1,39968
1,29903
1,20035
1,10384
1,00975
0,91831
0,82982
0,74457
0,66288
0,58509
0,51157
0,44272
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0,32017
0,26670
0,21841
0,17519
0,13682
0,10308
0,07366
0,04826
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-0,00719
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-0,04513
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-0,06487
v
0,00877
0,00877
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0,00875
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0,00737
0,00725
0,00712
0,00699
0,00686
0,00672
0,00658
0,00643
0,00628
0,00612
0,00595
0,00579
0,00561
0,00544
0,00525
0,00507
0,00487
0,00468
0,00447
0,00427
0,00405
0,00384
0,00362
0,00339
0,00316
0,00292
0,00268
0,00243
0,00218
0,00193
0,00167
0,00140
0,00113
0,00086
0,00057
0,00029
0,00000
u
0,54017
0,52284
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0,48817
0,47083
0,45350
0,43617
0,41886
0,40157
0,38432
v
0,00877
0,00877
0,00876
0,00875
0,00873
0,00871
0,00868
0,00865
0,00861
0,00857
Combinazione n° 3
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
Y
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
115
51
56
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
186
191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
2,50
2,75
3,00
3,25
3,50
3,75
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4,25
4,50
4,75
5,00
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5,50
5,75
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6,25
6,50
6,75
7,00
7,25
7,50
7,75
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8,25
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8,75
9,00
9,25
9,50
9,75
10,00
10,25
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Combinazione n° 7
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
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86
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96
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106
111
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191
196
201
206
211
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226
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296
301
Y
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119
Combinazione n° 8
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
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96
101
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191
196
201
206
211
216
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226
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246
251
256
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291
296
301
Y
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u
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0,20646
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0,18171
0,17002
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0,14799
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0,04570
0,04090
0,03652
0,03253
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v
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Combinazione n° 9
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
Y
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196
201
206
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256
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266
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296
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12,00
12,25
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0,21450
0,20014
0,18633
0,17306
0,16031
0,14808
0,13637
0,12517
0,11447
0,10429
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0,08551
0,07696
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0,06162
0,05484
0,04864
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0,03789
0,03327
0,02912
0,02540
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0,01909
0,01642
0,01402
0,01187
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0,00363
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-0,00139
-0,00257
-0,00374
-0,00490
-0,00607
0,00853
0,00848
0,00842
0,00836
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0,00770
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0,00725
0,00712
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0,00686
0,00672
0,00658
0,00643
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0,00612
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0,00362
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0,00316
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0,00243
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0,00000
u
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0,94079
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0,84643
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0,68954
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0,59668
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0,47759
0,44919
0,42145
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0,36814
0,34263
v
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0,00770
0,00759
Combinazione n° 10
N°
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
66
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106
111
Y
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0,25
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116
121
126
131
136
141
146
151
156
161
166
171
176
181
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191
196
201
206
211
216
221
226
231
236
241
246
251
256
261
266
271
276
281
286
291
296
301
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10,00
10,25
10,50
10,75
11,00
11,25
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11,75
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12,25
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12,75
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14,25
14,50
14,75
15,00
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0,29396
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0,24854
0,22709
0,20650
0,18682
0,16807
0,15030
0,13356
0,11791
0,10340
0,09005
0,07786
0,06681
0,05686
0,04796
0,04005
0,03305
0,02691
0,02154
0,01687
0,01283
0,00934
0,00633
0,00374
0,00151
-0,00043
-0,00212
-0,00362
-0,00496
-0,00619
-0,00732
-0,00840
-0,00944
-0,01046
-0,01148
-0,01248
0,00748
0,00737
0,00725
0,00712
0,00699
0,00686
0,00672
0,00658
0,00643
0,00628
0,00612
0,00595
0,00579
0,00561
0,00544
0,00525
0,00507
0,00487
0,00468
0,00447
0,00427
0,00405
0,00384
0,00362
0,00339
0,00316
0,00292
0,00268
0,00243
0,00218
0,00193
0,00167
0,00140
0,00113
0,00086
0,00057
0,00029
0,00000
122
Stabilità globale
Metodo di Bishop
Numero di cerchi analizzati
100
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della combinazione/fase
(XC; YC)
Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m]
R
Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m]
(XV; YV)
Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m]
(XM; YM)
Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m]
FS
Coefficiente di sicurezza
n°
2
4
Tipo
[A2-M2]
[A2-M2] S
(XC, YC)
(-13,50; 10,50)
(-13,50; 10,50)
R
22,37
22,37
(XV, YV)
(-17,85; -11,44)
(-17,85; -11,44)
(XM, YM)
(6,26; 0,00)
(6,26; 0,00)
FS
1,68
1,55
Combinazione n° 4
Numero di strisce
50
Simbologia adottata
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra)
Le strisce sono numerate da monte verso valle
N°
numero d'ordine della striscia
W
peso della striscia espresso in [kg]
a
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario)
f
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c
coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b
larghezza della striscia espressa in [m]
L
sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosa)
u
pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Ctn, Ctt
contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg]
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
W
1763,35
1973,74
2172,77
2360,56
2537,20
2703,11
2899,08
3112,49
3314,97
3506,54
3687,19
3856,92
4015,69
4163,45
4300,15
4425,70
4578,90
4768,50
4946,60
5113,06
5267,72
5410,37
5540,81
5658,79
5764,03
5856,25
5935,10
6000,20
6051,16
6087,51
a(°)
-10,58
-9,32
-8,07
-6,83
-5,58
-4,34
-3,11
-1,87
-0,63
0,60
1,84
3,08
4,31
5,55
6,80
8,04
9,29
10,55
11,81
13,07
14,34
15,62
16,91
18,21
19,51
20,83
22,16
23,50
24,85
26,22
Wsina
-323,70
-319,76
-305,14
-280,61
-246,89
-204,73
-157,05
-101,49
-36,60
36,91
118,33
206,96
302,08
402,99
508,96
619,27
739,46
872,92
1012,20
1156,53
1305,12
1457,15
1611,78
1768,14
1925,34
2082,44
2238,49
2392,45
2543,28
2689,84
L
0,49
0,49
0,49
0,49
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,48
0,49
0,49
0,49
0,49
0,49
0,50
0,50
0,50
0,50
0,51
0,51
0,52
0,52
0,53
0,53
0,54
123
f
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
c
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
u
0,349
0,357
0,364
0,371
0,376
0,380
0,383
0,385
0,386
0,386
0,385
0,383
0,380
0,376
0,371
0,365
0,357
0,349
0,339
0,329
0,317
0,304
0,290
0,275
0,258
0,240
0,221
0,201
0,179
0,156
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
6108,73
6114,27
6103,48
6075,66
6030,01
5977,05
5920,16
7161,39
6757,83
6508,22
6070,62
5590,61
5080,69
4537,94
3969,01
3393,42
2777,43
2112,02
1388,44
498,93
27,61
29,01
30,44
31,88
33,35
34,84
36,36
37,91
39,49
41,10
42,76
44,47
46,22
48,03
49,91
51,87
53,91
56,06
58,34
60,36
2830,97
2965,41
3091,82
3208,77
3314,71
3414,52
3509,72
4399,86
4297,37
4278,72
4121,70
3916,12
3668,30
3374,12
3036,55
2669,26
2244,53
1752,28
1181,86
433,65
0,54
0,55
0,56
0,57
0,58
0,59
0,60
0,61
0,62
0,64
0,66
0,67
0,70
0,72
0,75
0,78
0,82
0,86
0,92
0,97
Resistenza a taglio paratia= 80617,55 [kg]
SWi= 225947,85 [kg]
SWisinai= 85724,92 [kg]
SWitanfi= 81615,49 [kg]
Stanaitanfi= 8.58
124
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
19,86
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,027
0,132
0,106
0,078
0,049
0,018
0,000
0,000
0,315
0,276
0,235
0,192
0,146
0,097
0,045
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Descrizione armatura pali e caratteristiche sezione
Diametro del palo
Area della sezione trasversale
Copriferro
L'armatura del palo è costituita da 3 tratti:
Tratto n°
da [m]
1
0,00
2
5,04
3
11,12
100,00
7853,98
4,00
a [m]
5,04
11,12
15,00
Af
18f24(81,43 cmq)
24f24(108,57 cmq)
20f24(90,48 cmq)
125
[cm]
[cmq]
[cm]
Staffe
f12/15,0 cm
f12/15,0 cm
f12/15,0 cm
Verifica armatura paratia (Sezioni critiche)
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
M
momento flettente espresso in [kgm]
N
sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)
Mu
momento ultimo di riferimento espresso in [kgm]
Nu
sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg]
FS
fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio)
T
taglio espresso in [kg]
Tr
taglio resistente espresso in [kg]
FST
fattore di sicurezza a taglio
n°
1
2
3
4
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
Y
8,50
8,75
5,00
8,65
M
51242
131881
13026
75373
N
16690
17181
9817
16984
Mu
170986
163720
150761
167175
n°
1
2
3
4
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2]
[A1-M1] S
[A2-M2] S
Y
10,55
7,95
3,50
7,95
T
-13282
40988
7446
20629
Tr
95255
95255
95255
95255
FST
7.17
2.32
12.79
4.62
Nu
55691
21328
113624
37670
FS
3.34
1.24
11.57
2.22
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
sc
tensione nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq]
sf
tensione nell'armatura longitudinale del palo, espressa in [kg/cmq]
tc
tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq]
sst
tensione nell'armatura trasversale, espresso in [kg/cmq]
n°
5
6
7
8
9
10
Tipo
[SLEQ]
[SLEF]
[SLER]
[SLEQ] S
[SLEF] S
[SLER] S
sc
15,53
18,46
32,80
16,66
19,98
36,71
Y(sc)
5,00
5,00
8,60
5,00
5,00
8,60
sf
365,08
455,11
757,12
399,31
502,38
868,37
Y(sf)
4,85
4,95
8,55
4,90
5,00
8,55
Af
81,43
81,43
108,57
81,43
81,43
108,57
126
tc
1,12
1,26
1,49
1,17
1,32
1,58
Y(tc)
3,50
3,50
3,50
3,50
3,50
3,50
sst
494,69
554,97
659,41
519,14
584,39
697,18
Y(sst)
3,50
3,50
3,50
3,50
3,50
3,50
Verifica armatura paratia (Inviluppo)
Simbologia adottata
n°
Indice della Combinazione/Fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione con fattore di sicurezza minimo, espressa in [m]
M
momento flettente, espresso in [kgm]
N
sforzo normale, espresso in [kg] (positivo di compressione)
Mu
momento ultimo di riferimento, espresso in [kgm]
Nu
sforzo normale ultimo di riferimento, espresso in [kg]
FS
fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio)
T
taglio, espresso in [kg]
Tr
Taglio resistente, espresso in [kg]
FST
fattore di sicurezza a taglio
n°
1
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Tipo
[A1-M1]
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2] S
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
Y
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
1,05
1,10
1,15
1,20
1,25
1,30
1,35
1,40
1,45
1,50
1,55
1,60
1,65
1,70
1,75
1,80
1,85
1,90
1,95
2,00
2,05
2,10
2,15
2,20
2,25
2,30
2,35
2,40
2,45
2,50
2,55
2,60
2,65
2,70
2,75
2,80
2,85
M
0
0
0
0
0
0
1
1
2
3
4
6
9
13
19
26
34
45
58
74
92
113
145
187
235
291
353
424
502
589
684
787
900
1022
1153
1294
1445
1606
1778
1960
2152
2356
2572
2799
3037
3288
3550
3825
4113
4414
4727
5054
5394
5748
6116
6498
6895
7306
N
0
98
196
295
393
491
589
687
785
884
982
1080
1178
1276
1374
1473
1571
1669
1767
1865
1963
2062
2160
2258
2356
2454
2553
2651
2749
2847
2945
3043
3142
3240
3338
3436
3534
3632
3731
3829
3927
4025
4123
4222
4320
4418
4516
4614
4712
4811
4909
5007
5105
5203
5301
5400
5498
5596
Mu
0
72
216
458
796
1231
1762
2390
3114
4012
5270
7061
9483
12595
16435
21022
26369
32477
39341
46950
55288
64335
78346
95123
109797
123577
136523
148157
158469
167434
174963
181339
186835
190889
193921
194975
195280
194393
193394
190769
188483
185901
182759
180006
177576
174919
172265
169902
167785
165880
164158
162308
160017
157943
156059
154339
152765
151319
127
Nu
0
1228879
1228758
1228555
1228272
1227907
1227461
1226935
1226327
1225574
1224519
1223017
1220985
1218375
1215155
1211307
1206823
1201700
1195943
1189561
1182568
1174979
1163228
1149156
1100058
1043932
986365
926841
867633
809855
753799
700977
652200
605226
561340
517699
477630
439663
405897
372747
343872
317548
293026
271537
252572
235060
219129
204941
192235
180801
170463
160794
151435
142964
135265
128241
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13,75
13,80
13,85
13,90
13,95
14,00
14,05
14,10
14,15
14,20
14,25
14,30
14,35
14,40
14,45
14,50
14,55
86007
84288
82567
80847
79128
77411
75699
73992
72291
70597
68911
67234
65568
63912
62268
60637
59020
57416
55828
54255
52698
51158
49636
48131
46645
45178
43731
42303
40896
39510
38145
36801
35479
34179
32902
31647
30415
29207
28022
26860
25722
24608
23518
22453
21412
20395
19403
18435
17492
16574
15681
14812
13969
13150
12357
11588
10845
10126
9433
8764
8120
7502
6908
6339
5795
5275
4781
4311
3866
3445
3049
2677
2330
2007
1709
1435
1185
959
21009
21108
21206
21304
21402
21500
21598
21697
21795
21893
21991
22089
22187
22286
22384
22482
22580
22678
22777
22875
22973
23071
23169
23267
23366
23464
23562
23660
23758
23856
23955
24053
24151
24249
24347
24446
24544
24642
24740
24838
24936
25035
25133
25231
25329
25427
25525
25624
25722
25820
25918
26016
26114
26213
26311
26409
26507
26605
26704
26802
26900
26998
27096
27194
27293
27391
27489
27587
27685
27783
27882
27980
28078
28176
28274
28373
28471
28569
167881
168112
168353
168604
168868
169143
169432
169734
170050
145916
146245
146592
146956
147339
147741
148165
148612
149083
149580
150106
150661
151249
151872
152533
153235
153981
154776
155623
156528
157495
158531
159643
160837
162124
163512
165014
166642
168412
170340
172449
174697
176302
178055
179976
182088
184419
187002
189232
191245
193478
195966
198251
200160
202293
203870
204438
205068
204021
202605
199852
195980
191572
186431
180713
174259
167074
159188
150352
140981
130750
120249
109235
98049
84966
72711
61322
50830
41267
130
41009
42099
43238
44429
45675
46978
48342
49771
51268
45250
46671
48162
49729
51376
53109
54934
56857
58885
61026
63287
65678
68210
70892
73737
76759
79972
83393
87040
90933
95097
99557
104341
109484
115022
120999
127464
134472
142090
150392
159469
169361
179356
190277
202244
215404
229925
246014
263023
281223
301413
323907
348207
374194
403231
434090
465899
501234
536038
573567
611175
649209
689453
731278
775274
820738
867470
915305
962153
1009680
1054469
1099636
1141578
1181482
1192632
1203075
1212782
1221723
1229873
1.95
1.99
2.04
2.09
2.13
2.18
2.24
2.29
2.35
2.07
2.12
2.18
2.24
2.31
2.37
2.44
2.52
2.60
2.68
2.77
2.86
2.96
3.06
3.17
3.29
3.41
3.54
3.68
3.83
3.99
4.16
4.34
4.53
4.74
4.97
5.21
5.48
5.77
6.08
6.42
6.79
7.16
7.57
8.02
8.50
9.04
9.64
10.26
10.93
11.67
12.50
13.38
14.33
15.38
16.50
17.64
18.91
20.15
21.48
22.80
24.13
25.54
26.99
28.51
30.07
31.67
33.30
34.88
36.47
37.95
39.44
40.80
42.08
42.33
42.55
42.74
42.91
43.05
-34476
-34497
-34492
-34461
-34406
-34327
-34226
-34102
-33957
-33792
-33608
-33405
-33185
-32947
-32693
-32423
-32138
-31839
-31526
-31201
-30863
-30513
-30153
-29781
-29400
-29009
-28609
-28201
-27785
-27361
-26930
-26493
-26049
-25600
-25145
-24685
-24221
-23752
-23280
-22803
-22324
-21841
-21355
-20868
-20377
-19885
-19391
-18896
-18399
-17901
-17403
-16903
-16403
-15903
-15402
-14901
-14401
-13900
-13400
-12900
-12400
-11901
-11403
-10905
-10408
-9912
-9417
-8923
-8430
-7939
-7448
-6958
-6470
-5982
-5496
-5012
-4528
-4046
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
95255
2.76
2.76
2.76
2.76
2.77
2.77
2.78
2.79
2.81
2.82
2.83
2.85
2.87
2.89
2.91
2.94
2.96
2.99
3.02
3.05
3.09
3.12
3.16
3.20
3.24
3.28
3.33
3.38
3.43
3.48
3.54
3.60
3.66
3.72
3.79
3.86
3.93
4.01
4.09
4.18
4.27
4.36
4.46
4.56
4.67
4.79
4.91
5.04
5.18
5.32
5.47
5.64
5.81
5.99
6.18
6.39
6.61
6.85
7.11
7.38
7.68
8.00
8.35
8.73
9.15
9.61
10.11
10.67
11.30
12.00
12.79
13.69
14.72
15.92
17.33
19.01
21.04
23.54
2
2
2
2
2
2
2
2
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
[A2-M2]
14,60
14,65
14,70
14,75
14,80
14,85
14,90
14,95
757
579
425
295
189
106
47
12
28667
28765
28863
28962
29060
29158
29256
29354
32658
25027
18391
12766
8161
4582
2032
507
1237209
1243713
1249368
1254162
1258086
1261136
1263310
1264609
43.16
43.24
43.29
43.30
43.29
43.25
43.18
43.08
-3565
-3086
-2607
-2130
-1655
-1180
-707
-236
Simbologia adottata
n°
Indice della combinazione/fase
Tipo
Tipo della Combinazione/Fase
Y
ordinata della sezione, espressa in [m]
sc
tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq]
sf
tensione massima nei ferri longitudinali, espressa in [kg/cmq]
sst
tensione massima nei ferri trasversali, espressa in [kg/cmq]
Y
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
1,05
1,10
1,15
1,20
1,25
1,30
1,35
1,40
1,45
1,50
1,55
1,60
1,65
1,70
1,75
1,80
1,85
1,90
1,95
2,00
2,05
2,10
2,15
2,20
2,25
2,30
2,35
2,40
2,45
2,50
2,55
2,60
2,65
2,70
2,75
sc
n° - Tipo
0,00 5 - [SLEQ]
0,0110 - [SLER] S
0,0210 - [SLER] S
0,0310 - [SLER] S
0,0410 - [SLER] S
0,0510 - [SLER] S
0,0710 - [SLER] S
0,0810 - [SLER] S
0,0910 - [SLER] S
0,1010 - [SLER] S
0,1110 - [SLER] S
0,1210 - [SLER] S
0,1310 - [SLER] S
0,1410 - [SLER] S
0,1610 - [SLER] S
0,1710 - [SLER] S
0,1810 - [SLER] S
0,2010 - [SLER] S
0,2110 - [SLER] S
0,2310 - [SLER] S
0,2510 - [SLER] S
0,2710 - [SLER] S
0,2910 - [SLER] S
0,3210 - [SLER] S
0,3510 - [SLER] S
0,3810 - [SLER] S
0,4210 - [SLER] S
0,4610 - [SLER] S
0,5010 - [SLER] S
0,5510 - [SLER] S
0,6110 - [SLER] S
0,6710 - [SLER] S
0,7410 - [SLER] S
0,8210 - [SLER] S
0,9010 - [SLER] S
1,0010 - [SLER] S
1,1210 - [SLER] S
1,2510 - [SLER] S
1,3910 - [SLER] S
1,5510 - [SLER] S
1,7310 - [SLER] S
1,9210 - [SLER] S
2,1310 - [SLER] S
2,3510 - [SLER] S
2,5810 - [SLER] S
2,8310 - [SLER] S
3,1010 - [SLER] S
3,3810 - [SLER] S
3,6710 - [SLER] S
3,9810 - [SLER] S
4,3010 - [SLER] S
4,6410 - [SLER] S
4,9910 - [SLER] S
5,3610 - [SLER] S
5,7410 - [SLER] S
6,1410 - [SLER] S
sf
n° - Tipo
0,00 5 - [SLEQ]
0,1610 - [SLER] S
0,3210 - [SLER] S
0,4910 - [SLER] S
0,6510 - [SLER] S
0,8110 - [SLER] S
0,9810 - [SLER] S
1,1410 - [SLER] S
1,3110 - [SLER] S
1,4710 - [SLER] S
1,6410 - [SLER] S
1,8110 - [SLER] S
1,9810 - [SLER] S
2,1610 - [SLER] S
2,3410 - [SLER] S
2,5310 - [SLER] S
2,7310 - [SLER] S
2,9410 - [SLER] S
3,1610 - [SLER] S
3,4010 - [SLER] S
3,6610 - [SLER] S
3,9510 - [SLER] S
4,2610 - [SLER] S
4,6110 - [SLER] S
5,0110 - [SLER] S
5,4710 - [SLER] S
5,9710 - [SLER] S
6,5410 - [SLER] S
7,1610 - [SLER] S
7,8510 - [SLER] S
8,6110 - [SLER] S
9,4310 - [SLER] S
10,3310 - [SLER] S
11,3510 - [SLER] S
12,5110 - [SLER] S
13,8310 - [SLER] S
15,3210 - [SLER] S
16,9910 - [SLER] S
18,8510 - [SLER] S
20,9010 - [SLER] S
23,1310 - [SLER] S
25,5410 - [SLER] S
28,1310 - [SLER] S
30,8910 - [SLER] S
33,8210 - [SLER] S
39,6110 - [SLER] S
46,0110 - [SLER] S
52,9010 - [SLER] S
60,2910 - [SLER] S
68,1710 - [SLER] S
76,5510 - [SLER] S
85,4310 - [SLER] S
94,8310 - [SLER] S
104,7310 - [SLER] S
115,1410 - [SLER] S
126,0810 - [SLER] S
tc
n° - Tipo
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0010 - [SLER] S
0,0110 - [SLER] S
0,0110 - [SLER] S
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1,2410 - [SLER] S
1,2310 - [SLER] S
1,2210 - [SLER] S
1,2110 - [SLER] S
1,2010 - [SLER] S
1,1910 - [SLER] S
1,1810 - [SLER] S
1,1710 - [SLER] S
1,1510 - [SLER] S
1,1410 - [SLER] S
1,1210 - [SLER] S
1,1010 - [SLER] S
1,0810 - [SLER] S
1,0610 - [SLER] S
1,0410 - [SLER] S
1,0110 - [SLER] S
0,9910 - [SLER] S
0,9610 - [SLER] S
0,9310 - [SLER] S
0,9010 - [SLER] S
0,8610 - [SLER] S
0,8310 - [SLER] S
0,8010 - [SLER] S
0,7710 - [SLER] S
0,7310 - [SLER] S
0,7010 - [SLER] S
0,6710 - [SLER] S
0,6510 - [SLER] S
0,6210 - [SLER] S
0,6010 - [SLER] S
0,5910 - [SLER] S
0,5710 - [SLER] S
0,5510 - [SLER] S
0,5310 - [SLER] S
0,5210 - [SLER] S
0,5010 - [SLER] S
0,4810 - [SLER] S
0,4610 - [SLER] S
0,4510 - [SLER] S
0,4310 - [SLER] S
0,4110 - [SLER] S
0,3910 - [SLER] S
0,3810 - [SLER] S
0,3610 - [SLER] S
0,3410 - [SLER] S
0,3310 - [SLER] S
0,3110 - [SLER] S
0,2910 - [SLER] S
0,2810 - [SLER] S
0,2610 - [SLER] S
0,2410 - [SLER] S
0,2310 - [SLER] S
0,2110 - [SLER] S
0,2010 - [SLER] S
0,1810 - [SLER] S
0,1610 - [SLER] S
134
575,8010 - [SLER] S
576,5810 - [SLER] S
577,0110 - [SLER] S
577,1010 - [SLER] S
576,8810 - [SLER] S
576,3510 - [SLER] S
575,5310 - [SLER] S
574,4510 - [SLER] S
573,1110 - [SLER] S
571,5310 - [SLER] S
569,7210 - [SLER] S
578,6310 - [SLER] S
576,6210 - [SLER] S
574,4310 - [SLER] S
572,0710 - [SLER] S
569,5610 - [SLER] S
566,9010 - [SLER] S
564,1010 - [SLER] S
561,1510 - [SLER] S
558,0810 - [SLER] S
554,8610 - [SLER] S
551,4910 - [SLER] S
547,9610 - [SLER] S
544,2510 - [SLER] S
540,3510 - [SLER] S
536,2010 - [SLER] S
531,7910 - [SLER] S
527,0510 - [SLER] S
521,9310 - [SLER] S
516,3710 - [SLER] S
510,3010 - [SLER] S
503,6410 - [SLER] S
496,3210 - [SLER] S
488,2810 - [SLER] S
479,4510 - [SLER] S
469,7910 - [SLER] S
459,3010 - [SLER] S
447,9810 - [SLER] S
435,8910 - [SLER] S
423,0910 - [SLER] S
409,7010 - [SLER] S
395,8410 - [SLER] S
381,6510 - [SLER] S
367,3010 - [SLER] S
352,9210 - [SLER] S
338,6610 - [SLER] S
324,6710 - [SLER] S
311,0810 - [SLER] S
298,0610 - [SLER] S
285,8210 - [SLER] S
274,9810 - [SLER] S
266,9810 - [SLER] S
259,1910 - [SLER] S
251,4010 - [SLER] S
243,6310 - [SLER] S
235,8710 - [SLER] S
228,1310 - [SLER] S
220,4110 - [SLER] S
212,7110 - [SLER] S
205,0310 - [SLER] S
197,3810 - [SLER] S
189,7510 - [SLER] S
182,1510 - [SLER] S
174,5710 - [SLER] S
167,0310 - [SLER] S
159,5210 - [SLER] S
152,0310 - [SLER] S
144,5910 - [SLER] S
137,1710 - [SLER] S
129,7910 - [SLER] S
122,4510 - [SLER] S
115,1410 - [SLER] S
107,8710 - [SLER] S
100,6310 - [SLER] S
93,4310 - [SLER] S
86,2710 - [SLER] S
79,1510 - [SLER] S
72,0610 - [SLER] S
14,50
14,55
14,60
14,65
14,70
14,75
14,80
14,85
14,90
14,95
3,2810 - [SLER] S
3,2510 - [SLER] S
3,2310 - [SLER] S
3,2110 - [SLER] S
3,2010 - [SLER] S
3,1910 - [SLER] S
3,1810 - [SLER] S
3,1810 - [SLER] S
3,1810 - [SLER] S
3,1910 - [SLER] S
48,8010 - [SLER] S
48,4910 - [SLER] S
48,2310 - [SLER] S
48,0310 - [SLER] S
47,8710 - [SLER] S
47,7710 - [SLER] S
47,7110 - [SLER] S
47,7010 - [SLER] S
47,7410 - [SLER] S
47,8310 - [SLER] S
0,1510 - [SLER] S
0,1310 - [SLER] S
0,1210 - [SLER] S
0,1010 - [SLER] S
0,0810 - [SLER] S
0,0710 - [SLER] S
0,0510 - [SLER] S
0,0410 - [SLER] S
0,0210 - [SLER] S
0,0110 - [SLER] S
135
65,0210 - [SLER] S
58,0110 - [SLER] S
51,0410 - [SLER] S
44,1110 - [SLER] S
37,2210 - [SLER] S
30,3710 - [SLER] S
23,5610 - [SLER] S
16,7910 - [SLER] S
10,0610 - [SLER] S
3,3610 - [SLER] S
Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni
Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione M u-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni
sezione analizzata.
Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori:
Tensione caratteristica cubica del cls
Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk)
Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza
Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio
Coefficiente di sicurezza cls
Coefficiente di sicurezza acciaio
Resistenza di calcolo del cls(yRck/gc)
Resistenza di calcolo dell'acciaio(f yk/gs)
Modulo elastico dell'acciaio
Rbk = 306 [kg/cmq])
Rck = 254 (Kg/cm2)
y= 0.85
fyk = 4589 [kg/cmq])
gc = 1.50
gs = 1.15
R*c = 144 (Kg/cm2)
R*s = 3990 (Kg/cm2)
Es = 2100000 (Kg/cm2)
Deformazione ultima del calcestruzzo
Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico
Deformazione ultima dell'acciaio
Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*s/Es)
ecu = 0.0035(0.35%)
eck = 0.0020(0.20%)
eyu = 0.0100(1.00%)
eyk = 0.0015(0.19%)
Legame costitutivo del calcestruzzo
Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni:
Tratto parabolico: 0<=ec<=eck
R*c(2ececk-ec2)
sc= ––––––––––––––––
eck2
Tratto rettangolare: eck<ec<=ecu
sc=R*c
Legame costitutivo dell'acciaio
Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni:
ss = Eses
per 0<=es<=esy
ss = R*s
per esy<es<=esu
Tratto armatura 1
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Nu
-324916,65
0,00
163858,57
245787,86
327717,14
409646,43
491575,71
573505,00
655434,28
737363,57
819292,85
901222,14
983151,42
1065080,71
1147009,99
1228939,28
1228939,28
1147009,99
1065080,71
983151,42
901222,14
819292,85
737363,57
655434,28
573505,00
491575,71
Mu
0,00
122947,35
163057,80
176706,60
187203,95
193690,60
195606,54
193626,51
186556,36
177170,32
166166,22
153120,53
137246,03
118821,37
97681,92
0,00
0,00
-97681,92
-118821,37
-137246,03
-153120,53
-166166,22
-177170,32
-186556,36
-193626,51
-195606,54
136
27
409646,43
28
327717,14
29
245787,86
30
163858,57
31
0,00
32
-324916,65
Tratto armatura 2
-193690,60
-187203,95
-176706,60
-163057,80
-122947,35
0,00
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Tratto armatura 3
Nu
-433222,20
0,00
178299,31
267448,96
356598,62
445748,27
534897,93
624047,58
713197,24
802346,89
891496,55
980646,20
1069795,86
1158945,51
1248095,17
1337244,82
1337244,82
1248095,17
1158945,51
1069795,86
980646,20
891496,55
802346,89
713197,24
624047,58
534897,93
445748,27
356598,62
267448,96
178299,31
0,00
-433222,20
Mu
0,00
159210,30
196909,85
210167,42
218750,60
222643,81
222468,20
217480,34
206833,70
194585,09
180745,68
164966,15
146879,54
125529,94
101419,68
0,00
0,00
-101419,68
-125529,94
-146879,54
-164966,15
-180745,68
-194585,09
-206833,70
-217480,34
-222468,20
-222643,81
-218750,60
-210167,42
-196909,85
-159210,30
0,00
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Nu
-361018,50
0,00
168672,15
253008,23
337344,30
421680,38
506016,45
590352,53
674688,60
759024,68
843360,75
927696,83
1012032,90
1096368,98
1180705,05
1265041,13
1265041,13
1180705,05
1096368,98
1012032,90
927696,83
843360,75
759024,68
674688,60
590352,53
506016,45
421680,38
337344,30
253008,23
168672,15
0,00
-361018,50
Mu
0,00
135403,74
174586,88
188124,23
197452,72
203648,59
205153,45
201971,86
193386,66
183019,88
171047,80
157145,50
140517,51
121106,47
98961,18
0,00
0,00
-98961,18
-121106,47
-140517,51
-157145,50
-171047,80
-183019,88
-193386,66
-201971,86
-205153,45
-203648,59
-197452,72
-188124,23
-174586,88
-135403,74
0,00
137
Verifica sezione cordoli
Simbologia adottata
Mh
momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale
Th
taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale
Mv
momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale
Tv
taglio espresso in [kg] nel piano verticale
Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.)
B=130,00 [cm]
H=100,00 [cm]
Afv=16,08 [cmq]
Afh=10,05 [cmq]
Mh=54207 [kgm]
Muh=59760 [kgm]
Th=108414 [kg]
TRh=133840 [kg]
Mv=5265 [kgm]
Muv=52375 [kgm]
Tv=5850 [kg]
TR=123208 [kg]
Staffe f12/25
FS=1.10
FST=1.23
FS=9.95
FSTv=21.06
Nbh=2 - Nbv=2
Firenze, Febbraio 2014
Prof. Geol. Eros Aiello
Dott. Ing. Francesca Procacci
138

La realtà in gioco

Microeconomia, Esercitazione 4 (11/03/2014) Scelta combinazione

DIMENSIONAMENTO SISMICO DI PARATIE ANCORATE Luigi

EP 951 Dosata

Listino prezzi Volkswagen Nuova Polo

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docente Enrico Gatti - Conservatorio Giacomo Puccini