Muroran-IT Academic Resources Archive Title Author(s) Citation Issue Date URL 水平円管群の熱伝達率(第1報) : ナフタリン昇華法による測定岸浪, 紘機室蘭工業大学研究報告.理工編 Vol.6 No.3, pp.865-877, 1969 1969-07-15 http://hdl.handle.net/10258/3467 Rights Type Journal Article See also Muroran-IT Academic Resources Archive Copyright Policy Muroran Institute of Technology 水平円管群の熱伝達率 ( 第 1報) 一一ナブタリン昇華法による測定一一岸浪紘機 Heat Transfer for the Tube Bundles with the Flow Normal to the Tube Axis ( 1 s t Report) - Measurement of Naphthalene's Diffusionー Kδki Kishinami Abstract Asmassandh巴a tt r a n s f e ra r ebased ond i 妊u s i o nandh e a tconductionbothbyt h eg r a d i e n to f a t u r e，t h er e l a t i o nbetweenmassandh e a tt r a n s f e ri sa n a l o g o u s . massc o n c e n t r a t i o nandbyt h etemp巴r 1 ti sveryimportant t oknowt h eh e a tt r a n s f e ron t h ecomplicateds u r f a c eo fmachine，buti t i snote a s yt oi n v e s t i g a t et h e o r e t i c a l l yande x p e r i m e n t a l l y . Thei n v e s t i g a t i o n so fh e a tt r a n s f e rfrommasst r a n s f e rdatumwhichi so b t a i n e dbymasst r a n s h e r ea r eammonia'sd i f f u s i o ni nt h e1 9 2 0 ' s f e r model a r ed e v e l o p e d . Amongt h e s ef o rexample，t andNaphthalene's d i f f u s i o ni nt h e1 9 4 0 ' s . 1n t h i sr e p o r t，t h eh e a t convection f o rt h e tube bundles which a r ew i d e l yu t i l i z e di nh e a t exchangerso fmanyh e a tcyclemachines，sucha st h eevaporatorandt h econdensero fb o i l e r t u r b i n e r ei n v e s t i g a t e dbyN a p h t a l e n e ' sd i f f u s i o n ' s mode. l Units，a Theexperimenti s performedw i t h i nReynold'snumberfrom500t o1 0 0 0 0byt h en a p h t h a l e n ' s 5 0m ml e n g t h )，o fwhicht h earrangement i sa l i 田 d o rs t a g g e r e di n c y l i n d e r( i n1 5m mdiameter，1 自owd i r e c t i o n Ther a t i oo fP i c h t( S )f o rdiameter( d )i sSjd=3.09，Sjd=2.33，Sjdニ1. 8 7 . I.まえがき物質伝達と熱伝達とは濃度勾配および温度勾配による拡散と熱伝導に基づいた物質輸送および熱輸送である。物質伝達と熱伝達とはそれぞれ濃度および温度の一階の微分に伴う拡散および熱伝道に基づくことから適当な媒介変数を与えるならば相似則が成立する。伝熱面が複雑な配列下におかれた熱交換器で，その表面からの熱伝達率を知るのは重要なことであるが，これを理論的に，実験的に調べることは困難なことが多い。それゆえ複雑な熱実験を物質伝達実 920-1930年験に置換し，得られた実験結果から間接的に熱伝達率を測定する方法が発達し， 1 にかけてけて， w.Lohrish1)， H. Thoma2) らによりモデ、ル表面に濃リン酸を浸した吸取り紙をつそれに N H 3 ガスを吸収させる方法で物質伝達実験を行ない円管群等の間接的な熱伝達 ( 2 5 9 ) 866 岸浪紘 l 没率を測定している。ナフタリンのような封華する拡散性物質でモデルを作り気流にさらす昇華 9 4 0年以降法による熱伝達率を求める実験は 1 c .c .Winding3)などにより始められ，理論および緒実験例が福井4) らにより述べられている。この方法により気流にさらす実験前後のモテ、ルの重量差ないしモデル表面形状の変形量からモデルの平均的な熱伝達率ないし局所的熱伝達率をま甘ることができる。本報においては，ボイラーの中の蒸発管あるいはコンデンサー中の冷却管等に広く適用されている円管群の熱伝達率をナフタリン昇華実験によって間接的に測定したものである。従来この種円管制iの種々の配列に対する実験は，各段を一括し総括的に表わすことが多いので，本報で、は流れ方向に対する各段あたりの熱伝達率を求め図表化した。 U . 実験装置および方法写真 1は本実験装置を示す。上部より排気筒，風洞，サーミスタ風速計，傾斜式マノメータ等が置かれている。 1は本実験装置概略であり，本装置は開放型吸込み式小型風洞と実験部に置くナフタリ図ン棒保持箱 G および上述の計測装置とナフタリン製丸棒 ( 1 5m m OX1 5 0mm) よりなっている。写真一1 図 1 実験装置実験装置風洞概要本風洞は解放型吸込み式である。空気はまず漏斗吸込板 K で一様な加速で吸込まれ， 1 ，J ( 2 6 0 ) 水平円管群の熱伝達率(第 1報) 867 なるブリキ製蜂の巣式整流板 ( 1 0m mX1 0mm)を内装した整流箱を通過し，整流されて断面 ( 1 5 0m mX 1 5 0mm) の透明アクリル製風洞実験部 F に入る。そこで，前板 E を聞いてナフタリン製丸棒 H を保持したナフタリン棒保持箱 G を実験部 F に置いて前板 E を閉じ，実験を行なう。その上部にサーミスタ風速計，温度計挿入口 M がありここで実験中の風速，温度を計測する。そして空気は整流箱 D に入り，プロペラ巻き込み流を防止されてベンチュリ一部 C に入り動圧降下を起しプロペラの役目を増加させる。プロペラ P は怪 ( 3 0 8mm) の 4枚羽根で，出力 40wattの可変速モーター A (600-3000rpm) により駆動されて 0.3-6m/sの流速が得られる。風洞実験部 F は透明アクリル板製で外部から見え，その詳細を写真一2に示す。この実験部に挿入する保持箱(3列千鳥配列)の一例を写真一3に示す。また千鳥，碁盤目型 5列配列の保持箱とナフタリン棒装着状態を写真 H こ示す。写真一2 風洞実験部写真-4 写真一3 保持箱ナフタりン棒の装着 ( 2 6 1 ) 8 6 8 岸浪紘機ナフタリン棒の鋳造使用ナフタリン棒の寸法は直径 15mm，長さ 150mmである。鋳型は黄銅製として写真 5 に示すように一度に 4本のモデルを製作で、きるようにし，割れ型構造とした。ナフタリンの融点は 8 0 . 7C で，ナフタリン粉末をビーカに入れ，それを沸騰した湯の中で加熱して溶融した。 0 0 溶融したナフタリン液をあらかじめ 50C 前後にあたためた鋳型にそそいで鋳造した。ナフタリンの緒性質を表 1に示す。表 1 ナフタリン諸性質化弓出子式溶員虫，、占、 8 0 . 7C 0 2 1 7 . 9C 0 沸主五豆工 1 2 8 . 1 6 k g . m / k m o l カス定数 6 . 6 1 5 k g ' m / k g .K 分子弁華の潜熱比写真一5 CSHlO 重三主重立 L O 1 3 3 k c a l / k g 1 .1 4 5gr/cm3 ナアタリン棒鋳型ナフタリン棒の配列ナフタリン棒保持実験箱は 5mm厚アクリル板製で，箱前後のアグリル板に棒配列に相当する直径 17.5mmの穴をあけ，この板と側板をネジ止めして取りはずしを可能として他の異なる配列板と取り換え可能とした。穴の周囲は重量測定の際，ナフタリン棒出し入れにより損傷しないようにネルの布を貼った。熱伝達率は千鳥配列か碁盤目配列かにより異なるが，さらには棒径 d に対する円管群のピッチ間隔 S の比 Sjd を一要因とした。円管群の横ピッチと縦ピッチを変えることは実図 ~2 碁盤目配列図 3 千鳥配列験研究上必要なことであるが，本報においては実験値の整理上両ピッチを等しくした。本実験においては 3，4，5列の 3段階に分けて碁盤目，千鳥各配列の実験箱を作製した。 3，4，5各配列のピッチは各々 46. 4m m， 35mm，28mmとなり d は 15mmであるから Sjd値は各々 3 . 0 9，2 . 3 3，1 .87となる。 1 1 1 . ナフタリン昇華法による測定理論使用記号の説明 ( 2 6 2 ) 8 6 9 水平円管群の熱伝達率(第 1報) kg/m2 . h m: 物質移動量 2 : 熱伝導率 m2 / h O 2 kcal/m hC ν : 動粘性係数 m " / s α: 温度伝導率 α= . i / p . C p 度。 C hn: 物質伝達率 m/h 。:温 Su 伍x m2 / h D: 拡散係数 ρ: 密 kg・s 2 / m 度 C: ナフタリン濃度 kg/m3 u， V : x， y方向速度 m/s kcal/m2 hOC ん:熱伝達率 d: ナフタリン棒径宜1 1 ナフタリン状態 W および∞を壁面および流体側遠方状態とする。 S o ν/D: Schmidt数二 N u=h.d/2: N u s s e l t数 R 二 Cp'1 1 / 2 : Prandtl数 Re u.d/νRεynolds数二 Sh=h d / 2 : Sherwood数 n. 拡散現象 ( F i c kの法員I J ) 濃度が場所によって異なる二成分系ないし多成分系流体において均一な濃度になるように ickの法則に支配され移拡散現象が起る。物体表面からの蒸発，昇華等の拡散現象はすべて F 3 動質量 m は流体中の一成分濃度 Ckg/m とするとき次式で示される。 m=-D.dC/dx (1) 完全気体の濃度はその成分系ガスの分圧であるから，次式に変換される。 m 二一・T D/(Rj j).dPj/dx (2) ここで Pjはナフタリン蒸気分圧である。基礎微分方程式物質伝達または熱伝達においては次の境界層内基礎微分方程式が成立する。連続方程式 ou/ox十 OV/o γ=0 (3) 運動量方程式 u・ou/ox十 u・oU/OYニレ・ OU2 / O2 y (4) 物質移動方程式 u.oPj/ox+V・OPj/OY=D.oPfjo2 y (5) エネルギ一方程式 u.oo/ox十 u・ θ 3/oy=a・θ 02 / O2 y (6) 境界条件 y=O; u=O， v=vw， P = P w， y =∞ u=u 田空 P=P ∞ ， (J=(J∞ (7) 相似変数万を次式の如く定占t ，Blasius変数変換を行なう。 ν / 2 イ・Z J J ・ / ) ) . x ザ= 相似変数 7 J 流れ関数 ψ( 守)トイ山田 x ~f(η).dザ温度関数 F( 寺 ) F=(θ-ow)/(θ ∞一 θw ) 濃度関数や (7J~ 。 (8) 但し f( 7 J )=u /u∞ = (Pj-Pjw)/(Pj ∞- P ) jw ( 2 6 3 ) (9) ( 1 0 ) ( 1 1 ) 8 7 0 岸浪拡機関数万円 F C I J )，9 ( ザ)は無次元化された境界層内速度，温度，濃度である。上述の変数変換により式 ( 4 )，( 5 )，( 6 )を常徴分化すれば f川(寄)十f(有)fぺ η)=0 運動量方程式 ( 1 2 ) F"( ザ)十 P rf( 守) . F ' C I J )= 0 エネルギ一方程式 ( 1 3 ) O "( ' l J )十 Scf( J l ' ) ' 9 ' (' l J )= 0 物質移動方程式 ( 1 4 ) ここで，無次元数 S cニシ/D，Pr=l!/α は各父シュミット数，プラントル数とよばれる。無次元境界条件宇土 0; f'(ザ)"~O 万二∞ ; = 0， F ( o )= 0， f ' (∞)=2， 9(0) ニ 0， 1 (0) 二 u∞ . 2・vw/ . jR e x ( 1 5 ) F (田 ) ニ 1， 9 (∞)= 1 境界条件のもとにこの方程式を解けば各々速度，温度，濃度場が得られ，境界条件の相似性より ν=aニ D の場合，すなわち P. ，=Sc 1の場合にこれら三つの場は相似であると吉われ二る。 Re数が余り高くなくかっ物質移動量の少ない場合はり v土 O となり，式 ( 1 2 )のみによって速度場が決定され，それにより始めて式 ( 1 3 )，( 1 4 )が解ける。式 ( 1 3 )，( 1 4 )中の P十数と S。数が等しければ，f(' l J )は同一であるから F ( ザ)およびゆ ( ' l J )は完全に同ーとなる。 . 6前後であることから本実験により得られすなわち，空気中へのナフタリン昇華は S c数 2 た実験値は，Pr数 2 . 6前後の流休の強性対流熱伝達率に直接相当する。強制対流熱伝達率と物質伝達率の次元解析による関係強性対流熱伝達率: ん d U∞ 1 Cp ρ [要因物理量] λ [ H / D . t .θ1[ L / t l[ L l[M/ L -t l[M/Vl[H/Mθ1[ H / L -tθ] 次元強制対流物質伝達率: ん z l∞ d μ ρ D [要因物理量] [ L / t l[ L / t l[ L l [M/ L -t l [M/V] [ D / t l 次元基本単位数 H/ θ，M ，L，tおよび M ，L，tで各々を次元解析すれぽ，次式の関係が得られる。 N戸ここで h.d ~ ~.~ n>> ~， hn.d 7-=CR;T， SK774RTS2 ( 1 6 )，( 1 7 ) hn は次式によって定義される物質伝達率である。 m=h ( R1・T1)・(P 1 n・(C 1 W- C 1 W- P 1 J/ ∞ ) ∞)= hI ( 1 8 ) 式( 1 6 )，( 1 7 )においで流体流れの状態と面の形が同じであれば Re数は等しくなり両式を割れば h . d /え二 h I J . d / D . ( P γ/ S c ) n ( 1 9 ) となりナブタン実験より得られる物質伝達率から， ( 2 6 4 ) 指数 n を適当に選ぶ事によりあらゆる Pr 871 水平円管群の熱伝達率(第 1報) 数の場合の熱伝達率を間接的に知ることができる。実験値の整理管群配列における最大流速をもって丸棒の Re数を決定する。 Vmax=F/Fmin'Vm/s 但し F =b . lm2 ( 2 0 ) V: 風i 同断面におけるサーミスタ風速 F: 風洞断面積 ( 2 1 ) Fmin= ( b n . d ) . l b: 風i 同の幅 1 : 棒の長さ d: 丸棒径 n: ヨ L 棒横列数よって Re数は Re= Vmax.d/ν ( 2 2 ) 3 単位時間あたりこの風洞を流れる空気流量 Qαm / h Q α= V .F m3 f h ( 2 3 ) ナフタリン棒の表面濃度は表面温度で飽和してし、ると考える。 ( 2 4 ) CIW=PIW/Rl・T1 しだた .7 797-3812.34/T-0.025931ogT にて与えられるナフタリ P1Wは logP1w=11 γ 表面蒸気圧である。 m 段目にさしかかった時の空気中に含まれるナフタリン濃度は (m-l)段目までの全減少量を L ; L ;M(i， j )とすれば，ナフタリン濃度 C1∞ (m-l) 1 3 6 0 0 C1∞ (m-l) L ;• L ;M ( i， j ) / Qα×-7 一明ー η 二 ( 2 5 ) m 段目をすぎた直後の濃度 C1oo( m ) C1∞ (m)=乙 3 6 0 0 L ;M(i ， j ) / Qα×-7- ( 2 6 ) SI=C oo(m-l)，S2=C o o ( m ) と置けば平均対数平均濃度差 S8は次式となる。 1 W- C 1 1W- C 1 S8= (SI-S 2 ) / l n(Sd S 2 ) 従って， i段目 ( 2 7 ) J 列目のナフタリン丸棒の実験後の減少量 mりとするとき物質伝達率 hnij1 1 hnij= m i j / (A-S 必 . ( 2 8 ) 7 ニf ごし， A は丸棒の表面積にして πd.Lであらわされ，t~主実験時間である。 I V . 実験結果と考察 C，速度 Vm/s，圧力 P m mを測定し実験表2に代表的な実験測定値表を示す。温度。O ( 2 6 5 ) 872 岸浪紘機表 -2 三列碁盤目配列実験ダーターの一例 … I Vm/~sl P mm1 ν m/ s S / dI eo c 二;-1 叶 1T s e cI Re I D m2/ s IS o I 2 6 . 1 。 1767.0 1 川 1 4 3600 18飢ム IL 1P 20 ω 9 初抑一 1 子￨ートケl 千口ι i γl? 濃 4 5 . 8 3 8 0 0 . 3 2 1 2 4 6 . 0 1 6 4 4 5 . 6 9 1 5 0 . 3 2 4 9 4 6 . 1 4 8 5 0 . 3 7 2 1 4 5 . 9 2 9 8 にU F h U にはつムつο 4 6 . 1 5 9 2 4 6 . 2 4 3 0 0 . 3 5 9 5 1 1 8 . 7 。 0 -4 3.278x1 1 2 2 . 9 1 2 2 . 1iqAqο 3 1 0 5 . 8 0 . 3 2 2 8 Quntqu QUFUnd 門 dFUQU ti 4 5 . 5 0 9 9 077 μηο 2 4 5 . 8 3 2 7 444 ーょっ 1 Sh 1 1 8 . 9 1 2 3. 4 3.253x10-4 1 1 9 . 6 s e c，空気の動粘性係数 ν等より時間 T R e数，拡散係数 D，S c数および蒸発濃度 Cwを計算し，各段 m の各列 n のナフタリン棒の実験時と実験後の重量を測定した。各段の各列の重量減少量の差は列聞においてほとんどないことより流速状態は均一にして良好なることがわかる。蒸発濃度 Cw と各段あたりの空気中のナフタリン濃度から対数平均濃度差 Sgを計算し，物質伝達率んを計算し，熱伝達の N"数に対応する物質伝達の Sh数を計算した。以下この S h数と Nu数を対応させるために ( P r / S c ) nの指数 nは，従来 Colburnの提唱している n=1/3 をもってまとめた。以下 5列 4列 3列配列の千鳥，碁盤目配列の場合の e数を N"数と R 対数グラフに図示する。以下 1; ; Q4から図 9まではナフタリンの空気中に対する S e数が 2.6 200 R l'l2p/3ゴ手J 見N l u"口7 7 1 3 J D R l73p， 1 ' 41 えN u"01 0 7 R l7Jp/5日幻州υ =ロ 7 0 7 7 0 0 3 3 R c P r jL 一一一」一一」ー」 1 J J Jωrω6 図 0 .5 ヨ【 0 6 5" ω e " J " 1"~t 7f~ Nu"O7 6 5R P r 捌 ! ( ) I ) O 2 m ω I ぽ1) O I J O O2 K e 4 五列碁盤日 i 配列 N u-Re線図 ∞ 5 7 0 0 0 在1) Z i ， 1 X X J 7 江W 5 f ? _e 図-5 五列千鳥配列 Nu-Re線図 ( 2 6 6 ) ，慌E 2 8 7 3 水平円管群の熱伝達率(第 1報) 前後より P γ数2 . 6前後に対する Nl1 数分布に相当するものである。対数方眼紙により横軸に R e数，縦軸に N"数をとればヲわす。各実験結果は大略勾配は R~' の指数 m を表わし，縦軸との切片は定数 C を表 R e数 1000以上においては法則性を示し，各図中に各段あたりの実験公式を与えた。定数 C はナフタリンの場合 5~!3 = 1 .3 8倍がかかっているために P;!3 を考慮しない実験公式に比 L Cの値がこの倍数だけ小さくて，この実験式は従来行なわれた空気 (Pr= 2 0 . 7 2 ) 中の Grimson5)の熱実験式あるいは Lohrish1)，Thoma )等が行なったアンモニア吸収法 ( 5 .0 4 )による実験式と比較出来て便利である。図 -4，図 5は 5 j dニ1.87における碁盤目， c=1 6，凶一7は 5 j d = 2 . 3 3における碁韓日，千鳥配列の N"数分千鳥配列の Nu 数分布である。凶布である。図8，図 9は 5 j d = 3 . 0 9における碁盤札千鳥配列の N，u 数分布である。各実験結果は大略千鳥配列においては R e数 600ぐらいから，碁盤目配列においては R e数 2000ぐらいから法則性を示している。そして常に千鳥配列のほうが碁盤目配列に比し，Nu 数 20-30%高いことを示している。各段あたりの熱伝達率は碁盤目よりも千鳥配列のほうが段あたりの差が j dが大きくなるにつれて各段あたりの N ' 1 l 数の差が小さ大きいが，全体的にみて千鳥配列は 5 加仙印 200 ∞ 2 図 ∞ 5 ∞ i α J O 2 ， 0 R e 6 同列茶盤目配列 ∞1αXJO 21砿白 50 50 . 0 . N u R e線図 ∞ 7 0 . 200 . 0 Re 図ー7 囚列千鳥配列 ∞ o 70 . 0 . 0 0Z 5 伎股 N u R e線、図 200 Nu α 喝 t ?3 5 一一二l'宮殿 Nuo立079R ，巴 P r 1 1-- 3 1 ω Q7Sn. o コ 33 ヤヨ f投 Nu二 0 .092Re" ' P t γ 5 f X X ) ー ! o 以J O2α ， m 図 -8 三列碁盤日配列 lV u-R e 線図 5 ∞ 1 UムLーーキ f 段 fへん o o.p~~マ 5 0 . 0 . 7 0 . 0 . 0 . 2 0 . 0 . 0 . ( 2 6 7 ) : P r 5 0 . 0 . 0 . 7 口o c口y α χ R e 図 9 三列千鳥配列 Q 7 3n 0 3 3 N n R e線図。 8 7 4 岸浪紘機くなり碁盤目配列は S/dが大きくなるにつれて各段あたりの N"数の差が大きくなる傾向があるが S/dと各段の N， " 数聞には極大値があるようである。表 2には図 -4より図 9までに得られた各種配列に対する各段の暫定的な熱伝達率実験式の未知定数 C および m を一括してま 0，1 1，12は，前実験により得られた実験値を S J ¥ 3分のーだけ小さとめたものである。図 1 くして一般化し，Re数をパラメーターにした各段あたりの碁盤目配列の場合の N"数分布である。碁盤目配列においては Re数が 2000ぐらいまで、は各段あたりの熱負荷率はあまり変わらないことがわかる。 Re数が 5000く、、らいになれば S/dが大きなうちは各段の Nu 数の差はあまり表 3 S/d 7 ] 1 己自 S c ナフタリン実験による Nu= C. R':'.P~.33 式の定数 C，11l の決定 3 . 0 9 千 2 . 3 3 碁君主鳥， 2 . 6 4 9 日千 2 . 6 5 0 烏 2 . 6 5 0 1 .87 碁盤日千 2 . 6 7 4 V里子鳥￨碁盤 2 . 6 4 0 2 . 6 6 8 nzlE￨m 5 4 0 . 1 2 4 0 . 7 5 0 . 1 2 8 0 . 7 3 0 . 1 1 1 0 . 7 2 . 7 3 0 . 1 2 8 0 0 . 1 0 1 0 . 7 3 0 . 1 0 1 0 . 7 3 3 0 . 2 2 0 0 . 6 8 0 . 7 2 0 . 2 7 5 0 . 6 4 . 7 3 0 . 1 2 8 0 2 0 . 2 4 9 0 . 6 5 0 . 0 7 9 0 . 7 8 0 . 1 8 1 0 . 6 8 0 . 2 7 1 0 . 6 4 0 . 1 7 2 0 . 6 9 1 0 . 7 3 0 . 0 9 2 0 . 7 5 0 . 2 0 1 0 . 6 5 0 . 3 6 2 0 . 5 7 0 . 2 3 2 0 . 6 3 24lo州0.687い 0 9 2 10 加 6 0 60 自 40 4 0 3 0 3 0 70 20 1 0 1 0 0 . 1 6 5 0 . 6 5 卜。判。川 1 6 37 0. 1 1 070l Oお 5 碁激目各配列に対する各段別の / ; 0 m 0 . 2 3 5 0 . 6 6 目。 1 0 6 0 . 7 4 0 . 1 4 9 6271 1 0 五列碁撚 [ 1配列j 図 0 . 1 1 9 1 0加 Re数をノ《ラメータとした場合の熱伝達分布 2 図日 1 1 囚列碁絵日配列 ( 2 6 8 ) 3 図-12 三列碁縫目配列綬 8 7 5 水平円管群の熱伝達率(第 1報) 千鳥各配列に対する各段別の Re数をパラメーターとした場合の熱伝達率分布 J 品 ι R 二 7 8 7 3 Z=i53 8 0 1 11/1 ハe"'UJIυ￨ 1/i / 7 0 1 6 0 1 5 0 1 / !/ /i / / 口￨ . " Cニ/iJ 4/I ω￨ 3 口￨ /1 合主図 1 3 五列千鳥配列 . . 。 / 4 0 1 40 3 0 1 30 l G 2 0 L a ? 1 0 2 3 4 F 号図-14 四列千鳥配列 L_ J 。 f 2 d ヲ t 主図 1 5 三列千鳥配列 jdが小さくなると 1段目より 2段目にかけての Nu 数の変化が激しくそれ以降の段ないが，S の Nu 数変化はほとんどなくなる。 13，14，15図は前同様にし Re数をバラメーターとした千鳥配列下の各段の Nu 数分布である。 Re数が 1000以下においては，各段あたりの N"数はほとんど差がないが， Re数 4000をすぎると 1段目， Sjdが小さくなるに従いこの傾向が増大し 2段目 3段日間の N" ，数変化が激しく 3段目以降はあまり変化がなくなる。全体的に千鳥配列のほうが碁盤目配列に比し各段あたりの伝達率差が非常に大きいことが解る。本実験結果と従来の実験結果との比較本実験より得られた実験値はナフタリンの昇華実験によるものであるが，機械工学便覧に掲げられている Grimsonの5)水平円管群の空気流中熱実験の結果の Sjd=3の場合の実験式中ハノ乙此山 fI7J m ω 5 7 ∞ t : J 1 0 0 図 1 6 Grimson の実験との比較図 ( 2 6 9 ) 1 7 5 1 鵬 1 ∞ ∞ 8 7 6 岸浪紘機千鳥配列 (N u=0 .421 ・ R~.574) ，碁盤目配列 (Nu=0.286.R~ ・田8) 各式と本実験における同一条件下三列配列 ( S / dニ 3 . 0 9 ) の実験結果得られた平均的実験式(表 3参照)より丘二 0 . 7 2の場合に適 1 6に示す。本実験値と Grimson5) の値は大略一致しているが，用した N旬数分布の比較を図R~n の指数 m が本実験においては大きくその分だけ千鳥配列においては Re 数 5000 以上，碁盤目配列においては凡数 2 0 0 0以下において偏差が見られる。図 1 7はアンモニアを混入した空りす気流中に濃リン酸を浸したすい取り紙を巻いたモデル聞の物質伝達により得た 5列配列に j るL o h r i s h1)，R e i h e r6)，Thoma2)の実験値と本実験結果の 5列配列の実験式に Pr = 1 .0 4を適用 o h r i s h1)の実験値は Sl/d= 1 .7 8(横ピッチ比)， S2/d= 1 .2 5( 縦した値を比較したものである。 L ピッチ比)の場合で，本実験では両ピッチ比1.87であり同一条件ではないが比較してみた。 w .Lohrisch1)， H.Reiher6)の各値はさほどの誤差はないけれども本実験値とは相当な誤差が P r / S c ) nにおいて指数 n=1/3としてデータ整理したことに生じていてその原因は明確でない。 ( も関係がありそうである。 v .結言本実験研究はまだ中間的なものであるが，ボイラーの蒸発管，コンデンサーの冷却管あるいは各種熱サイクル装置の熱交換器等に広く利用されている円管群の管軸に垂直流れに対する熱伝達率を物質伝達率との相似性からナフタリン昇華法により調べたものである。，長さ 150mmのナフタリン棒を 3列 ( S / d = 3 . 0 9 )，4列 ( S / d = 2 . 3 3 )，5列実験は径 15mm (S/d=1 .8 7 ) 各配列の千鳥および碁盤目に配列 L， Re数 5 0 0から 1 0 0 0 0までの範囲で実験研究したものであり， olburn の提唱した ( P r / S c ) nの指数 nを 1 / 3として暫定的にま実験整理は C とめたが S herwood数と Re数聞には Re数 1 0 0 0以上において法則性を持つ事が確認された。これらをとりまとめるとつぎのようになる。 1 ) 千鳥配列の場合は，実験範囲内において碁盤目配列の場合よりも Nu 数が大きい。 2 ) 千鳥配列は碁盤目配列に比し各段の N"数の変化が大きい。 3 ) 各段の N ' l数は実験範囲において 1段目の傾向は Re数が高くなるほど激しくなるが， 2段目 3段目となるに従い高くなり，こ 4段目以降は余り変化がなくなる。 4 ) Re数 1000以下では，各段の Nu数の変化は実験範囲内でほとんどなくなる。本研究を行なうにあたり，北海道大学工学部斎藤武教授の御指導を頂き，前室蘭工業大学千谷茂教授ならびに当学機械工学科林重信助教授の御批判，御協力を頂いた。ここに附記して深甚なる謝意を表わす。さらには本学機械工学科学生(当時)木村昌之君ならびに小島邦義君の御協力を得た。またデーターの計算処理には当学電子計算機を使用し，電算機室各位の御協力を得た。ここに附記して謝意を表わす。 0日受理) (昭和 44年 4月 3 ( 2 7 0 ) 水平円管群の熱伝達率(第 1報) 文献判明T .L ohrish: VDr F o r s c h h .，322( 1 9 2 9 )，4 6 . 1 9 2 1 ) . 2 ) H.Thoma: Hochleistungs Kessel( TCheney: Indst . Engng.Chem.，4 0-6( 1 9 4 8 )，1 0 8 7 3 ) C .C .Winding& A. . 5( 昭3 7 )，1 4 8 0 . 4 ) 福資井夫・森下輝夫・日本機械学会誌 6 5 ) 日本機械学会編: 機械工学便覧(改正第 4版 ) ， 11-29( 1 9 6 0 ) . 6 ) H. Reiher: M i t t e i l u n guberForscharbeitendesV D ， . I Heft269，1 9 2 5 . ( 2 7 1 ) 877