平成５年（行ウ）第４号再処理事業指定処分取消請求事件 原 告 大下由宮子 被 告 経済産業大臣 外１５７名 計算結果報告書 航空機落下時のエンジンによる局部破壊について 青森地方裁判所民事部御中 ２０１２年１１月２０日 原告ら訴訟代理人 弁 第１ 護 士 伊 東 良 徳 はじめに 本件再処理工場の安全審査、設計及び工事方法認可では、本件再処理工場の 天井スラブないし壁が航空機落下時のエンジン衝突による局部破壊に耐えられ るよう防護設計を行うため、F16 のエンジン１基の衝突と F4EJ 改のエンジン ２基の衝突について、貫通限界厚さについては Degen 式を、裏面剥離限界厚 さについては Chang 式を用いて計算して評価している。 この計算式、特に Degen 式については貫通限界厚さを過小評価するものと して原告らは従前から批判しているが、本報告書では、仮に本件安全審査・設 計及び工事方法認可で採用された計算方法により衝突速度のみを変化させて計 算した場合にどの速度で裏面剥離、貫通を生じるかを明らかにするものである。 -1- 第２ １ Degen 式による貫通限界厚さの計算 計算方法 本件再処理工場の設計及び工事方法認可申請書の「航空機に対する防護設計 に関する説明書」では、エンジンの衝突による貫通限界厚さの計算方法を次の ように説明している。 ここでは、Degen 式の飛来物形状係数を無前提に０．７２としている。０． ７２は飛来物の衝突面が「平坦」である場合の係数であり、エンジンが完全に 水平か完全に垂直に衝突する場合であれば平坦と評価できるかもしれないが、 ほとんどの衝突では斜めに衝突するはずであるからこれは明らかに過小評価に つながる計算方法である。しかし、本計算報告書では、そういった過小評価も -2- 含めて本件安全審査で用いられた計算方法を用いて計算する。 もっとも、ここで Degen 式で求められた貫通限界厚さに対して最終的に乗 じられている０．６５の柔飛来物低減係数は、Degen 式自体に含まれるもので はなく、本件再処理工場等（ウラン濃縮工場でも同様）の設計に用いられた独 自の係数である。そして、この係数について、ウラン濃縮工場の安全審査の際 の資料（被告は「メモ」と称してウラン濃縮工場の裁判で長きにわたりその存 在を隠し続け開示を拒み続けていた）では、以下のように説明されていた。 ここでは、柔飛来物低減係数は「速度が小さくなると低減効果が大きくなる 傾向がある」とされ、衝突速度が１５０ｍ／ｓのときの実験値の中央値が０． ６５、２１５ｍ／ｓのときの実験値の中央値は０．７５とされ、かつその中央 値はグラフ上直線で表現されている。 そうすると、本件安全審査や設工認では衝突速度が F16 につき１５０ｍ／ ｓ、F4EJ 改につき１５５ｍ／ｓとされたが故に、柔飛来物低減係数が０．６ ５とされたに過ぎず、衝突速度がそれより大きくなれば上記ウラン濃縮工場の -3- 安全審査資料の図にそった柔飛来物低減係数が採用されるべきと考えられる。 そこで、本計算報告書では、Degen 式による貫通限界厚さの計算後の柔飛来 物低減係数については、安全審査の立場として、０．６５に固定したものと、 衝突速度が上がるにつれて漸増する（１５０ｍ／ｓで０．６５、２１５ｍ／ｓ で０．７５の２点を結んだ直線上の数値を採用する）ものの２つの計算を示す ことにする（ウラン濃縮工場の安全審査資料を前提とすれば、安全審査の考え 方としても、後者の方がより正しいはずである）。 なお、本計算結果報告書においては、単位の換算では１ in（インチ）＝２． ５４ cm、１ ft（フィート）＝３０．４８ cm（０．３０４８ m）、１ lb（ポン ド）＝０．４５３５９２ kg を用い、計算途中での端数処理（切り捨て・四捨 五入等）は一切行わない（Degen 式では計算途上の飛来物密度及び x/d を便宜 上示すが、ここでもエクセルのセルの幅で表示上は最終桁の下の桁で四捨五入 して表示されるが、計算上は端数処理していない）。 ２ 貫通限界厚さの計算結果 １で述べた通りの式をエクセルに入れ、衝突速度を安全審査で用いた１５０ ｍ／ｓから５ｍ／ｓ刻みで大きくして行くと、柔飛来物低減係数を０．６５に 固定した場合の F16 のエンジン１基の評価は別紙１－１、F4EJ 改のエンジン ２基の評価は別紙１－２の通りとなる。 本件再処理工場の設計及び工事方法の認可申請書の計算結果は F16 のエン ジン１基の評価で７４．８ｃｍ、F4EJ 改エンジン２基の評価で９１．６ｃｍ となっており、前者は別紙１－１の計算結果（衝突速度１５０ｍ／ｓ）７４． ７５ｃｍ、後者は別紙１－２の計算結果（衝突速度１５５ｍ／ｓ）９１．５９ ｃｍと一致している。 F16 のエンジン１基の評価では、２６０ｍ／ｓで１１５ｃｍを超え、２７５ ｍ／ｓで１２０ｃｍを超え、２９０ｍ／ｓで１２５ｃｍを超え、３０５ｍ／ｓ -4- で１３０ｃｍを超え、３３５ｍ／ｓで１４０ｃｍを超える。 F4EJ 改のエンジン２基の評価では、２０５ｍ／ｓで１１５ｃｍを超え、２ ２０ｍ／ｓで１２０ｃｍを超え、２３０ｍ／ｓで１２５ｃｍを超え、２４０ｍ ／ｓで１３０ｃｍを超え、２６５ｍ／ｓで１４０ｃｍを超え、２８５ｍ／ｓで １５０ｃｍを超え、３１０ｍ／ｓで１６０ｃｍを超え、３３５ｍ／ｓで１７０ ｃｍを超える。 柔飛来物係数をウラン濃縮工場安全審査資料に従い漸増した場合の計算結果 は、F16 のエンジン１基の評価が別紙２－１、F4EJ 改のエンジン２基の評価 が別紙２－２の通りとなる。 F16 のエンジン１基の評価では、２１５ｍ／ｓで１１５ｃｍを超え、２２５ ｍ／ｓで１２０ｃｍを超え、２３０ｍ／ｓで１２５ｃｍを超え、２４０ｍ／ｓ で１３０ｃｍを超え、２５５ｍ／ｓで１４０ｃｍを超え、２７０ｍ／ｓで１５ ０ｃｍを超え、２８０ｍ／ｓで１６０ｃｍを超え、２９５ｍ／ｓで１７０ｃｍ を超え、３１０ｍ／ｓで１８０ｃｍを超え、３３５ｍ／ｓでは２００ｃｍをも 超える。 F4EJ 改のエンジン２基の評価では、１９０ｍ／ｓで１１５ｃｍを超え、１ ９５ｍ／ｓで１２０ｃｍを超え、２００ｍ／ｓで１２５ｃｍを超え、２０５ｍ ／ｓで１３０ｃｍを超え、２２０ｍ／ｓで１４０ｃｍを超え、２３０ｍ／ｓで １５０ｃｍを超え、２４５ｍ／ｓで１６０ｃｍを超え、２５５ｍ／ｓで１７０ ｃｍを超え、２６５ｍ／ｓで１８０ｃｍを超え、２９０ｍ／ｓでは２００ｃｍ をも超える。 第３ １ Chang 式による裏面剥離限界厚さの計算 計算方法 本件再処理工場の設計及び工事方法認可申請書の「航空機に対する防護設計 に関する説明書」では、エンジンの衝突による裏面剥離限界厚さの計算方法を -5- 次のように説明している。 高レベル廃棄物貯蔵施設の安全審査資料には、次の通りこれをメートル法換 算した式もあるので、本計算報告書では、これを用いることにしたい。 -6- 本件再処理工場の設工認において Chang 式に独自に付け加えられている「飛 来物係数」については十分な説明がなく、とりわけ、F4EJ 改についてはなぜ ０．５５を採用するのかについては何ら説明がなく、結果を操作する（F4EJ 改のエンジン２基の評価でも基準をクリアする結果を出す）目的と疑われるが、 本計算報告書では、それでもなお、本件安全審査・設工認で行われたように、 Chang 式による裏面剥離限界厚さにあえて F16 のエンジン１基では０．６、F4EJ 改のエンジン２基の評価では０．５５を乗じた数値を算出することにする。 ２ 計算結果 １で述べた Chang 式による計算方法のメートル法換算式をエクセルに入れ、 衝突速度を安全審査で用いた１５０ｍ／ｓから５ｍ／ｓ刻みで大きくして行く と、F16 のエンジン１基の評価は別紙３－１、F4EJ 改のエンジン２基の評価 は別紙３－２の通りとなる。 本件再処理工場の設計及び工事方法の認可申請書の計算結果は F16 のエン ジン１基の評価で１１４．６ｃｍ、F4EJ 改エンジン２基の評価で１２７．４ ｃｍとなっており、前者は別紙３－１の計算結果（衝突速度１５０ｍ／ｓ）１ １４．５３ｃｍ、後者は別紙３－２の計算結果（衝突速度１５５ｍ／ｓ）１２ ７．３９ｃｍと一致している（前者は小数点以下で若干の違いがあるが、端数 処理レベルの問題と考えられる）。 F16 のエンジン１基の評価では、１５５ｍ／ｓで１１５ｃｍを超え、１６５ ｍ／ｓで１２０ｃｍを超え、１７５ｍ／ｓで１２５ｃｍを超え、１８５ｍ／ｓ で１３０ｃｍを超え、２０５ｍ／ｓで１４０ｃｍを超え、２２５ｍ／ｓで１５ ０ｃｍを超え、２５０ｍ／ｓで１６０ｃｍを超え、２７５ｍ／ｓで１７０ｃｍ を超え、２９５ｍ／ｓで１８０ｃｍを超え、３４５ｍ／ｓでは２００ｃｍをも 超える。 -7- F4EJ 改のエンジン２基の評価では、１５０ｍ／ｓですでに１２０ｃｍを超 え、１５５ｍ／ｓで１２５ｃｍを超え、１６０ｍ／ｓで１３０ｃｍを超え、１ ８０ｍ／ｓで１４０ｃｍを超え、２００ｍ／ｓで１５０ｃｍを超え、２２０ｍ ／ｓで１６０ｃｍを超え、２４０ｍ／ｓで１７０ｃｍを超え、２６０ｍ／ｓで １８０ｃｍを超え、３０５ｍ／ｓでは２００ｃｍをも超える。 第４ １ 計算結果のまとめ 柔飛来物低減係数０．６５固定、F16 のエンジン１基の評価（最小） 壁・天井厚１１５ｃｍ（例えば分析建屋外壁の一部、非常用電源建屋防護扉） ：１５５ｍ／ｓで裏面剥離、２６０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１２０ｃｍ（例えばガラス固化建屋、使用済み燃料受入・貯蔵建 屋の外壁及び天井スラブの大部分、高レベル廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁 及び天井スラブの一部）：１６５ｍ／ｓで裏面剥離、２７５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１２５ｃｍ（例えば分離建屋・精製建屋の防護ハッチ、高レベル 廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁及び天井スラブの一部、非常用電源建屋の天 井スラブ）：１７５ｍ／ｓで裏面剥離、２９０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１３０ｃｍ（例えば分析建屋天井スラブの一部、第１ガラス固化 体貯蔵建屋東棟の外壁）：１８５ｍ／ｓで裏面剥離、３０５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１４０ｃｍ（例えばガラス固化建屋の天井スラブの一部）：２０ ５ｍ／ｓで裏面剥離、３３５ｍ／ｓで貫通 ２ 柔飛来物低減係数０．６５固定、F4EJ 改のエンジン２基の評価 壁・天井厚１１５ｃｍ（例えば分析建屋外壁の一部、非常用電源建屋防護扉） ：１５０ｍ／ｓですでに裏面剥離、２０５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１２０ｃｍ（例えばガラス固化建屋、使用済み燃料受入・貯蔵建 屋の外壁及び天井スラブの大部分、高レベル廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁 -8- 及び天井スラブの一部）：１５０ｍ／ｓですでに裏面剥離、２２０ｍ／ｓで貫 通 壁・天井厚１２５ｃｍ（例えば分離建屋・精製建屋の防護ハッチ、高レベル 廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁及び天井スラブの一部、非常用電源建屋の天 井スラブ）：１５５ｍ／ｓで裏面剥離、２３０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１３０ｃｍ（例えば分析建屋天井スラブの一部、第１ガラス固化 体貯蔵建屋東棟の外壁）：１６０ｍ／ｓで裏面剥離、２４０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１４０ｃｍ（例えばガラス固化建屋の天井スラブの一部）：１８ ０ｍ／ｓで裏面剥離、２６５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１５０ｃｍ（例えば建屋間洞道の一部）：２００ｍ／ｓで裏面剥 離、２８５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１６５ｃｍ（例えば建屋間洞道の一部）：２３０ｍ／ｓで裏面剥 離、３２５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１７０ｃｍ（例えば第１ガラス固化体貯蔵建屋東棟の天井スラブ の一部、建屋間洞道の一部）：２４０ｍ／ｓで裏面剥離、３３５ｍ／ｓで貫通 ３ 柔飛来物低減係数漸増、F16 のエンジン１基の評価 壁・天井厚１１５ｃｍ（例えば分析建屋外壁の一部、非常用電源建屋防護扉） ：１５５ｍ／ｓで裏面剥離、２１５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１２０ｃｍ（例えばガラス固化建屋、使用済み燃料受入・貯蔵建 屋の外壁及び天井スラブの大部分、高レベル廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁 及び天井スラブの一部）：１６５ｍ／ｓで裏面剥離、２２５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１２５ｃｍ（例えば分離建屋・精製建屋の防護ハッチ、高レベル 廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁及び天井スラブの一部、非常用電源建屋の天 井スラブ）：１７５ｍ／ｓで裏面剥離、２３０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１３０ｃｍ（例えば分析建屋天井スラブの一部、第１ガラス固化 -9- 体貯蔵建屋東棟の外壁）：１８５ｍ／ｓで裏面剥離、２４０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１４０ｃｍ（例えばガラス固化建屋の天井スラブの一部）：２０ ５ｍ／ｓで裏面剥離、２５５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１５０ｃｍ（例えば建屋間洞道の一部）：２２５ｍ／ｓで裏面剥 離、２７０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１６５ｃｍ（例えば建屋間洞道の一部）２６０ｍ／ｓで裏面剥離、 ２８０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１７０ｃｍ（例えば第１ガラス固化体貯蔵建屋東棟の天井スラブ の一部、建屋間洞道の一部）：２７５ｍ／ｓで裏面剥離、２９５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１８０ｃｍ（建屋間洞道の最も厚い部分）：２９５ｍ／ｓで裏面 剥離、３１０ｍ／ｓで貫通 ４ 柔飛来物低減係数漸増、F4EJ 改のエンジン２基の評価（最大） 壁・天井厚１１５ｃｍ（例えば分析建屋外壁の一部、非常用電源建屋防護扉） ：１５０ｍ／ｓですでに裏面剥離、１９０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１２０ｃｍ（例えばガラス固化建屋、使用済み燃料受入・貯蔵建 屋の外壁及び天井スラブの大部分、高レベル廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁 及び天井スラブの一部）：１５０ｍ／ｓですでに裏面剥離、１９５ｍ／ｓで貫 通 壁・天井厚１２５ｃｍ（例えば分離建屋・精製建屋の防護ハッチ、高レベル 廃液貯蔵建屋、前処理建屋の外壁及び天井スラブの一部、非常用電源建屋の天 井スラブ）：１５５ｍ／ｓで裏面剥離、２００ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１３０ｃｍ（例えば分析建屋天井スラブの一部、第１ガラス固化 体貯蔵建屋東棟の外壁）：１６０ｍ／ｓで裏面剥離、２０５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１４０ｃｍ（例えばガラス固化建屋の天井スラブの一部）：１８ ０ｍ／ｓで裏面剥離、２２０ｍ／ｓで貫通 - 10 - 壁・天井厚１５０ｃｍ（例えば建屋間洞道の一部）：２００ｍ／ｓで裏面剥 離、２３０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１６５ｃｍ（例えば建屋間洞道の一部）：２３０ｍ／ｓで裏面剥 離、２５０ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１７０ｃｍ（例えば第１ガラス固化体貯蔵建屋東棟の天井スラブ の一部、建屋間洞道の一部）：２４０ｍ／ｓで裏面剥離、２５５ｍ／ｓで貫通 壁・天井厚１８０ｃｍ（建屋間洞道の最も厚い部分）：２６０ｍ／ｓで裏面 剥離、２６５ｍ／ｓで貫通 ５ まとめ 本件再処理工場の事故想定において重要な意味を持つ主要建屋の多くにおい ては、航空機防護にあたって検討すべき壁・天井厚は１２５ｃｍまでである。 この版厚１２５ｃｍの壁・天井は、柔飛来物低減係数をウラン濃縮工場の安全 審査参考資料のデータによって漸増させた場合の F4EJ 改エンジン２基の評価 では２００ｍ／ｓで、同様の場合の F16 のエンジン１基の評価及び柔飛来物 低減係数を０．６５に固定した場合の F4EJ 改エンジン２基の評価ではいずれ も２３０ｍ／ｓで、最も評価が小さくなる柔飛来物低減係数を０．６５に固定 した場合の F16 のエンジン１基の評価では２９０ｍ／ｓでエンジンが貫通す るに至る。（裏面剥離については、F4EJ 改エンジン２基の評価では１５５ｍ／ ｓで、F16 のエンジン１基の評価では１７５ｍ／ｓで裏面剥離に至る） - 11 -
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