H - yarbis - Yıldız Teknik Üniversitesi

II. BÖLÜM
TOPRAK BASINCI TEORİLERİ
Yrd. Doç. Dr. Saadet BERİLGEN
İnşaat Mühendisliği Bölümü
Geoteknik Anabilim Dalı
1
KAYNAKLAR
Prof. Dr. Sönmez YILDIRIM
Yıldız Teknik Üniversitesi
Öğretim Üyesi
2
Bu derste neler öğreneceğiz?
Sükunette toprak basıncı
 Aktif/Pasif Toprak Basıncı
 Rankine Toprak Basıncı Teorisi
 Coulomb Toprak Basıncı Teorisi
 Gerçek kayma yüzeyleri
 Deprem durumunda Toprak Basıncı

3
Toprak Basınçları
İstinat
yapılarının
tasarımında
ona
arkasındaki ve önündeki zeminden gelen
basınçların bilinmesi gerekmektedir.
 Zemin
Mekaniğinde
düşey
gerilmeler
kolaylıkla hesaplanırken (sv=gz) yatay
gerilmeler için genellikle bir katsayı (toprak
basıncı
katsayısı)
kullanılması
tercih
edilmektedir.

4
Sükunetteki Toprak Basıncı
Homojen doğal bir zemin tabakası içinde yeralan
hareketsiz bir duvar
sh’
s’v
o
s’h
sh
K= s
v
sv ’
K toprak basıncı katsayısıdır.
Sükunette K=K0=sh’ /sv’ oranı;
K0 durumunda, yatay yer değiştirme olmaz !
5
Aktif/Pasif Toprak Basınçları
- Granüler zeminlerde
Duvar zemin içine
doğru hareket
etmektedir.
A
Duvar zemin
dışına doğru
hareket
etmektedir.
B
duvar
Duvar hareketi sırasında A ve B noktalarındaki
zemin elemanları incelenirse
6
Kazı öncesi
z
hA
A
Kazı sonrası
z
B
Kazı Öncesi
Kazı sonrası
A
sVA'=g h
sVA'=g h
B
sVB'=g h
sVB'=g d
A
shA'=ghK0
shA'=ghKA
B
shB'=ghK0
shA'=ghKP
Nokta
Yatay
7
A
d
B
Düşey
hA
Düşey duvarda 3 durum
Kp
sH/sz
KO
Ka
Duvar hareketi
8
Ka ve Kp’ye erişmek için duvar hareketleri
DLa DLp
aktif
pasif
Zemin türü
DLa/H
DLp/H
Gevşek kum
0.001-002
0.01
Sıkı kum
0.00005-0.001
0.005
Yumuşak kil
0.02
0.04
Sert kil
0.01
0.02
Genellikle duvar Ka’ya erişinceye kadar hareket eder
9
Kp’ye çoğu zaman erişilmez
H
SÜKUNETTE YANAL TOPRAK
BASINCI
q
Kaq
sv’
g
c
f
s h’
H
P1
H
H
P1    P2  
2
3
z=  
P0
P1 = Dikdörtgen alanı, P2 = Ügen alanı
10
H
P1 
2
z= 

H

P
 2 

 3
P0
Po
P2
H/3
Ka(q + gH)
¯z
Tabakalı ve YASS durumu
q
Kaq
g c f
YASS
H
gd
H2
c
f
P0=A1+A2+A3+A4+A5
1
2
Ka(q + gH1)
3
s h’
4
u
Ka(q + gH1+ gAH2)
5
gwH2
A=Basınç diagramı alanı
P0=KoqH1+ 0.5K0 g H12+ K0(q+gH1)H2+ 0.5K0gAH12+ 0.5gwH22)
11
K0 Tahmini
Granüler zeminlerde,
K0 = 1 – sin f’
Normal konsolide killerde,
K0 = 0.95 – sin f’
Aşırı konsolide killerde,
K0,Aşırı
Konsolide
Aşırı
Konsolidasyon
Oranı (AKO)
= K0,Normal Konsolide AKO0.5
Elastik analizlerden,
K0 =
12

1
Poisson
oranı
Tipik Ko değerleri
Zemin
13
Yumuşak kil
K'o
(Efektif,Drenajlı)
0.6
Katı kil
0.5
Gevşek kum ve çakıl
0.6
Sıkı kum ve çakıl
0.4
Aşırı konsolide kil
0.6->1
Sıkıştırılmış yarı
doygun kil
0.4-0.7
Rankine Toprak Basıncı Teorisi

 = c  s tan f 
f
[sh’]aktif= s1
s
sv’
[sh’]pasif= s1
WJM Rankine
(1820-1872)
-Duvarı sürtünmesiz kabul eder
-Sadece düşey duvarlarda uygulanabilir.
-Duvar rijittir.
-Zemin yüzü yataydır ve düşey ve yatay doğrultularda
kayma
14 gerilmeleri oluşmamaktadır.
Aktif Toprak Basıncı

Duvar zemin dışına doğru hareket
ettiğinde ,
Başlangıçta (K0 durumu)
Göçme (Aktif durum)
aktif toprak
basıncı
15
sv’
sh’ da azalma
s
Aktif Toprak Basıncı
Duvar zeminden uzaklaşmaya başladığında, sh' değeri
azalmaya başlar ve göçme oluşana kadar azalmaya
devam eder.
s h’
K0 durumu
sv’ z
Aktif
s h’ A
durum
Duvar hareketi
16
Aktif Toprak Basıncı Katsayısı
f
f


s 3 = s 1 tan  45    2c tan 45  
2
2


2
s a = s v K a  2c K a
f

K a = tan  45  
2

2
Rankine aktif toprak
basıncı katsayısı
17
Aktif Toprak Basıncı
Göçme düzlemi yatayla 45 + f/2 açı
yapacak şekilde oluşmaktadır

s h’
sv’
f
45 + /2 90+
[sh’]aktif
18
27.02.2014
s
sv’
A
Aktif Toprak Basıncı Dağılımı
Dx
 f2
 f2
g
f
sv’
H
Pa=0.5KagH2
sh’
H/3
f

c
19
s'hf
s'ho
s'vo s'vf
Aktif Toprak Basıncı
Yatay Toprak Basıncı Dağılımı
Granüler zeminler –Tabakalı Zemin+Duvar arkası yatay+sürşarj
20
Aktif Toprak Basıncı
- Kohezyonlu zeminlerde
[s h ']aktif = s v ' 2cu
halini alır.
Kohezyonlu zeminlerde f açısı sıfır olduğunda KA değeri ″1″ e eşit olur.
21
Çekme çatlakları
Çekme çatlaklarının başladığı derinlik:
22
Yanal Toprak Basıncına Sürşarj
etkisi : Çizgisel Yük
Elastisite Teorisi’nden:
2q a 2 b
s=
H a 2  b 2

Çizgisel
yük

s =z derinliğinde yatay gerilme (z=bH)
Zeminin ideal plastik malzeme
olduğu kabül edilirse
4q a 2 b
s=
H a 2  b 2

a  0.4
4q 0.203b
H 0.16  b 2
a  0.4

s=
23


Yanal Toprak Basıncına Sürşarj
etkisi : Şerit Yük
q/birim alan
Elastisite Teorisi’nden:
q
s =   sin  cos 2 

Zemin ortamının akması durumu için:
2q
s =   sin  cos 2 

Birim uzunluktaki toplam kuvvet P:
q
H ( 2  1 
90
 b 
1 = Arc tan  (derece)
H
 a  b 
 2 = Arc tan
 (derece)
 H 
P=
24
Destekli Kazıda Aktif Basınç
25
Pasif Toprak Basıncı
Başlangıçta zemin K0 durumundadır
- Granüler zeminlerde
Duvar zemin içine doğru hareket ettiğinde,
sv’ aynı kalır,
s v’
sh’
Pasif durum
B
s h’
K0 durumu
sh’ göçme durumu oluşana kadar artar..
Pasif Durum
26
Duvar hareketi
Pasif Toprak Basıncı
 
Duvar zemine doğru yaklaştıkça,
- Granüler zeminlerde
Başlangıçta (K0 durumu)
Göçme
Pasif toprak
basıncı
sv’
artan sh’
27
ss
Pasif Toprak Basıncı
- Granüler zeminlerde

f
sv’
[s h '] passive = K Ps v '
1  sin f
KP =
= tan 2 (45  f / 2)
1  28
sin f
[sh’]
pasif
s
s
Rankine pasif toprak
basıncı katsayısı
Pasif Toprak Basıncı
45 - /2
45 - /2
Pp=0.5KpgH2
H/3
Kpg+ 2cKp
Yatay Toprak Basıncı dağılımı
Granüler zeminler –Duvar arkası yatay
29
Pasif Toprak Basıncı
- Kohezyonlu zeminlerde
45 - /2
[s h '] pasif = K Ps v ' 2c K P
1
Pp = K pg H 2  2 K p cH
2
30
45 - /2
2c√Kp
Kpg+ 2c√Kp
Duvar arkasının eğimli olması
durumunda Rankine Toprak Basınçları

g, f’, c’
H

K a = cos  
K p = cos  
31
cos   cos 2   cos 2 f 
cos   cos 2   cos 2 f 
cos   cos 2   cos 2 f 
cos   cos 2   cos 2 f 
Duvar Hareketi ve Toprak Basıncı
arasındaki ilişki
32
Coulomb Toprak Basıncı Teorisi
Rankine toprak
almadığı
basıncı
teorisinin
dikkate
1. Arka zeminin yatayla bir açı yaptığı,
2. Duvarın düşey olmadığı ve arkasında
sürtünmenin olduğu granüler (c=0) zemin
koşullarında geçerlidir.
33
Coulomb Toprak Basıncı Teorisi:
Aktif Durum
Aktif
kuvvet
Duvar
hareketi
34
1
Pa = K agH 2
2




Şekilde görüldüğü üzere duvar arkasında yatayla 1 açısı yapan bir
deneme göçme yüzeyinin belirlendiği zemin kütlesinin dengesi
düşünülürse bu kamaya etkiyen kuvvetler W ağırlığı, duvarın kütleye
yaptığı Pa tepkisi (zemin duvara Pa itkisi yapmakta olup etki ile tepki aynı
doğrultuda ancak zıt yöndedir) ve göçme yüzeyinde doğan R kuvvetidir.
Kama aşağı ve yana doğru yer değiştirmeye çalışacağı için Pa ve R bu
yer değiştirmeye engel olacak bileşenler verecek şekilde kesit
normallerine göre eğik olmak zorundadırlar.
Özetle duvar-sürtünme açısı  olduğu için Pa duvar düzlemine dik
doğrultudan  kadar aşağı, zemin-zemin sürtünme açısı f olduğu için
deneme göçme yüzeyine dik doğrultuya göre R, f açısı yapacak şekilde
aşağıya yönlenmişlerdir.
W ağırlığı göz önüne alınan kama için hesaplanabileceği ve yönü (düşey)
bilindiğine göre , Pa ve R bulunabilir. 1 açısı değiştirilecek Pa’lar
bulunursa bunların içerisinde en fazla zemin itkisini veren değer Coulomb
yanal itkisi
olacaktır.
35
Coulomb Aktif Toprak Basıncı
Katsayısı
Kayma yüzeyi düzlemsel olarak kabul edilmektedir. Coulomb teorisinde
tanımlanan aktif ve pasif toprak basıncı katsayıları:
1
Pac = K ac gH 2
2
K Ac =
36
sin 2 (   f )

Sin(f   ) Sin(f   ) 
2
sin  sin(    ) 1 

sin(



)
Sin
(



)


2
Coulomb TBT’e göre Sürşarj olması
1
PAc = g eq H 2 K Ac
2
 Sin    2q 
g eq = g  
 
Sin






  H 
37
Coulomb Toprak Basıncı
Teorisi: Pasif Durum
1
Pp = K pgH 2
2
Pasif
kuvvet
Duvar
hareketi
38
Coulomb Pasif Toprak Basıncı
Katsayısı
1
2
Ppc = K pc gH
2
K Pc =
39
sin 2 (   f )

Sin(f   ) Sin(f   ) 
2
sin  sin(   ) 1 

sin(   ) Sin(   ) 

2
Gerçek kayma yüzeyleri


40
Coulomb Toprak
Basıncı Teorisi’nde
duvar arkasından
oluşan göçmenin
(kaymanın)
düzlemsel olduğu
kabulü yapılır.
Oysa gerçek
kayma düzlemleri
yandaki gibidir.
Deprem Durumunda Aktif
Toprak Basıncı
Yürürlükteki Afet Bölgelerinde
Yapılacak Yapılar Hakkında
Yönetmelik (2007) ’e göre düşeyde
serbest konsol olarak çalışan
dayanma yapılarında ,
2
kh = 0.2(1  I ) A0
kv =
kh
3
 ve yanal doğrultuda mesnetlenmiş
yapılarda bunun 1.5 katının
alınması önerilmektedir.
 Burada A0 deprem bölgesine göre
alınacak etkin yer ivmesi katsayısı
 (1. bölge için 0.40) ,
 I ise yapı önem katsayısı (1.0
~ 1.5) dır.

kh=
kv=
Deprem ivmesinin yatay bileşeni
Yerçekim ivmesi, g
Deprem ivmesinin düşey bileşeni
Yerçekim ivmesi, g
41
PAE =
DPAE
1
g H 2 (1- kv ) K AE
2
= PAE - P A
H 
PA 
  DPAE (0.6 H )
 3 
z=
PAE
PAE
PA
DPAE
H=
g
DPAE
z=
Duvara etkiyen aktif toprak basıncı kuvveti
Statik durumda duvara etkiyen aktif toprak basıncı kuvveti
Statik durum ile depremli durumda duvara etkiyen aktif kuvvetlerin farkıdır.
Duvar yüksekliği
Zeminin birim hacim ağırlığı
Duvarın tabanından 0.6H mesafede etkir.
PAE’nin duvar tabanından itibaren etkime noktası
42
Deprem Durumunda Aktif Toprak
Basıncı Katsayısı
sin 2 ( f      )
K ae =

sin ( f   ) sin ( f      ) 
cos   sin ²  sin (       ) 1 




k
sin
(





)
sin
(



)
h


  = tg 1


1

k
v 

KAE depremli durumdaki aktif toprak basıncı katsayısı
•f=zeminin içsel sürtünme açısı,
•=duvar sırtının düşeyle yaptığı açı
•'=sismik açı
• kv ve kh=düşey ve yatay ivme (g olarak)
•= Duvar arkası dolgu yüzeyinin yatayla yaptığı açı
43
2