Çok Tabakalı Elastik Zeminlerde Yüzeysel Temel Oturmalarının Eşdeğer Elastik Yöntem Kullanılarak Hesaplanması Settlement Calculation of Shallow Foundations on Multi-Layered Elastic Strata with Using Equivalent Elastic Method Özgen Kökten Temelsu Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş., Ankara, Türkiye Sami Oğuzhan Akbaş ve Ünsal Soygür Gazi Üniversitesi, Ankara, Türkiye ÖZET: Betonarme yapıların tasarım ve yapım kuralları ile ilgili Türk Standardı TS 500 (2000), yüzeysel temellerin hesap ve tasarımlarının, elastik zemine oturan elemanlar olarak yapılmasını istemektedir. Ancak ilgili standart, temellerin, değişik kalınlıklardan oluşan çok tabakalı zeminlere oturmaları durumunda, tasarım için nasıl bir yol izlenmesi gerektiğini açıklamamaktadır. Bu çalışmada, değişik tabaka kalınlıklardan oluşan elastik zemine oturan yüzeysel temellerin oturmalarının, çok tabakalı zeminin denk rijitlik modülüne sahip tek bir eşdeğer elastik tabakaya dönüştürülerek hesaplanması için bir yöntem önerilmiştir. Anahtar Kelimeler: Eşdeğer Elastik Yöntem, Zemin Rijitlik Modülü, Yüzeysel Temeller, Oturmalar ABSTRACT: Requirements for design and construction of reinforced concrete structures TS 500 (2000) is suggested that the design and calculations of shallow foundations done by assuming as an elements on elastic soil strata. The fact remains that in related standart, design requirements for shallow foundation on multilayered elastic strata is not included. In this paper, a method is suggested to predict settlements of shallow foundations on multi-layered elastic strata with converting equivalent elastic strata and using equivalent soil constrained modulus. Keywors: Equivalent Elastic Method, Soil Constrained Modulus, Shallow Foundations, Settlements 1 GİRİŞ 1.1 Genel Bilgiler Betonarme yapıların tasarım ve yapım kuralları ile ilgili Türk Standardı yüzeysel temellerin hesap ve tasarımlarının, elastik zemine oturan elemanlar olarak yapılmasını istemektedir (TS500, 2000). Ancak ilgili standart, temellerin, değişik kalınlıktaki çok tabakalı zeminlere oturmaları durumunda, tasarım için nasıl bir yol izlenmesi gerektiğini açıklamamaktadır. Ayrıca, ilgili standarta temel zeminini tariflemek amacı ile kullanılan, “yarı elastik (inelastik) ortam” ifadesi hatalı bir ifadedir. Doğru ifadenin, ”elastik yarı mekan” olması gerekmektedir. Ülkemiz mühendislik bürolarında, çok tabakalı zeminler üzerinde yer alan yüzeysel temellerin tasarımı için yapılan oturma hesaplarında, genellikle, sadece temel tabanının oturduğu en sığ tabakanın geoteknik alınmaktadır. özellikleri göz önüne Bu yetersiz yaklaşımın, üst yapı – temel ve zemin etkileşimini doğru olarak yansıtmadığı son derece açıktır. Bu yöntemin kullanımı, temel zemini taşıma gücünün oturma kriterleri tarafından belirlendiği ve üst yapı tasarımında kullanılan yatak sayısı değerinin temel tabanında oluşan gerilmeler ve oturmalar ile uyumlu olarak hesaplandığı durumlarda, önemli ölçekte hatalara yol açabilmektedir. Zira temel zemininde oluşan oturmalar, yükleme şekli, yüklenen alanın şekli ve boyutları, temelin zemine göre rijitliği, zeminin çok tabakalı olması ve zeminin rijitlik modülü gibi bir çok etkene bağlı olarak da değişmektedir. 1.2 Çalışmanın Amacı Bu çalışmada, çok tabakalı zemine oturan yüzeysel temellerin zeminlerinde oluşan oturmalarının, elastik yarı mekan kabulüne uygun olarak hesaplanması için bir yöntem önerilmiştir (Kökten ve Soygür, 2008). Bu kapsamda, öngörülen yöntemin kolayca kullanılması olanak sağlayan MS Excel tabanlı bir program da hazırlanmış ve kullanıma sunulmuştur. Bu çalışmada önerilen yöntemin uygunluğunun araştırılması amacı ile parametrik bir çalışma gerçekleştirilmiştir. Önerilen yöntemi esas alan program ile ve iki ve üç boyutlu sonlu elemanlar analizleri ile hesaplanan değerler karşılaştırılmıştır. konsolidasyon teorisi ile açıklanmıştır (Terzaghi, 1925). Kohezyonlu zeminler için hacimsel sıkışma modülü, odeometre deneyi yardımı ile artan gerilme düzeyi ve boşluk oranı ilişkisinden yararlanılarak Şekil 3. de gösterildiği üzere belirlenmektedir. (Janbu 1969; E.V.B, 1992; Poulos, Mayne 1999 ve diğerleri). 1.3 Önerilen Yöntem Önerilen yöntem, Şekil 1. de gösterilen değişik tabaka kalınlıklarına ve zemin rijitlik modülüne Ed,i sahip çok tabakalı elastik zeminin; Şekil 3. Gerilme artışı ve boşlık oranı ilişkisi Odeometre deneyi sonucu, hacimsel sıkışma modülü gerilme artışına bağlı olarak, Eşitlik (1) yardımı ile hesaplanmaktadır (Tomlinson 1969): mv = Şekil 1. Çok tabakalı elastik zemin Şekil 2.de gösterilen denk zemin rijitlik modülüne Ed,denk sahip eşdeğer tek bir elastik tabakaya dönüştürülmesine dayanmaktadır. e0 − e1 (1 + e1 )∆σ z (1) burada e0, başlangıç durumunda jeolojik gerilme altındaki boşluk oranını; e1, ise artan düşey gerilme durumundaki nihai boşluk oranını; ∆σz, düşey gerilme artışını; mv ise zemin hacimsel sıkışma modülünü göstermektedir. Zemin hacimsel sıkışma modülü ve rijitlik modülü arasında ise Eşitlik (2) ile verilen ilişki mevcuttur (DIN 4019, 1974): mv = 1 Ed (2) burada mv, zemin hacimsel sıkışma modülünü; Ed ise zemin rijitlik modülünü göstermektedir. Şekil 2. Dönüştürülmüş eşdeğer tek tabakalı elastik zemin Çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek bir elastik tabakaya dönüştürülmesin ardından, temel taban zemininde oluşacak oturmalar hesaplanmaktadır. 2 OTURMALARIN BU ÇALIŞMADA ÖNERİLEN YÖNTEM İLE HESAPLANMASI 2.1 Çok Tabakalı Elastik Zeminde, Tabaka Zemin Rijitlik Modülü Değerlerinin Elde Edilmesi Hacimsel sıkışma modülü ve rijitlik modülü kavramları, ilk olarak tarafından tek boyutlu Zemin rijitlik modülü değerlerininin standart penetrasyon testi, konik penetrasyon testi ve presiyometre testi gibi saha deneyleriylede belirlemek mümkündür. (Stroud, 1974; Kulhawy, Mayne, 1990; Biraud 2013 ve diğerleri). Kohezyonsuz zeminlerde de, zemin rijitlik modülü değerlerini odeometre deneyi ile belirlemek mümkündür (Rodriguez, Castillo, Sowers; 1988, Mesri, Vardhanabhuti; 2009). Ayrıca, pratik hesaplamalar için zemin rijitlik modülü değerleri, zemin sınıflarına bağlı olarak kohezyonlu ve kohezyonsuz zeminler için, verilen tablolardan da alınabilmektedir (Kany, 1974). Ülkemiz mühendislik bürolarında, yüzeysel temel zeminleri için analitik ve sonlu elemanlar yöntemini kullanan paket programlarla yapılan oturma hesapşarında genellikle zemin elastisite modülü ve poisson oranı değerleri kullanılmaktadır. Tek boyutlu konsolidayon teorisine dayanan ve gerilme düzeyine bağlı olarak, temel zemininin yalnız düşey yönde sıkışacağı kabulü ile yapılan oturma hesaplarında zemin elastisite modülü değerleri yerine, zemin rijit modülü değerlerinin kullanılması daha uygun ve doğru bir yaklaşımdır (DIN 4019, 1974; Lambe ve Whitman; 1979; EVB, 1992; Kempfert, Gebreselassie; 2006). Şekil 5. Zemin elastisite modülü ve zemin rijitlik modülü Zemin elastise modülü ve rijitlik modülü arasında, elastisite teorisene bağlı olarak Eşitlik (3) ile verilen ilşki mevcuttur (Schulze, 1959; Weiss, 1971, E.V.B, 1992; Poulos, Mayne; 1999 ve diğerleri): Ed = E (1 −ν ) (1 + ν )(1 − 2ν ) (3) burada E, zemin elastisite modülün; ν zeminin poisson oranını; Ed ise zemin rijitlik modülünü göstermektedir. Temel zemini oturmalarının bu çalışmada önerilen yöntem ile hesaplanmasında, çok tabakalı zeminde, tabakaların zemin rijitlik modülü değerleri, elastisite teorisi kullanılarak, ülkemizde yaygın olarak kullanılması nedeni ile zemin elastisite modülü ve poisson oranı değerleri kullanılarak hesaplanmıştır. 2.2 Çok Tabakalı Elastik Zeminin, Eşdeğer Rijitlik Modülüne Sahip, Eşdeğer Tek Tabakalı Elastik Zemine Dönüştürülmesi Değişik tabaka kalınlıklarına ve zemin rijitlik modülüne sahip çok tabakalı elastik zemin üzerinde yer alan yüzeysel temellerin oturma hesaplarında, sadece temel tabanının oturduğu en sığ tabakanın geoteknik özelliklerinin göz önüne alınması hatalı ve yetersiz bir yaklaşımdır. Bu nedenle, çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tabaka kalınlığına ve eşdeğer rijitlik modülüne sahip; eşdeğer tek bir elastik tabakaya çevrilerek; yapı, temel ve zemin etkileşiminin oturma hesaplarında göz önüne alınması temel mühendisliği uygulamalarında önem kazanmaktadır. Şekil 6. Çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek tabakalı elastik zemine dönüştürülmesi İki ve üç tabakadan oluşan çok tabakalı elastik zeminlerin; eşdeğer tabaka kalınlığına ve elastisite modülüne sahip; eşdeğer tek bir elastik tabakaya çevrilmesi ile ilgili olarak literatürde; Palmer, Barber, 1940; Odemark, 1949; Ueshita, Meyerhof, 1967; Poulos, Davis, 1974; Ullidtz, 1987; Army Corps of Engineers, 1994; Poulos, Small, 1995; Hirai, 2007 ve diğerleri; tabaka kalınlıkları, tabakaların elastisite modülü, tabakaların poisson oranları ve temel genişliği gibi parametrelere bağlı olarak bağıntılar önermişlerdir. Bu çalışma kapsamında yapılan parametrik çalışmaların, analitik çözümlemelerinde çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek bir elastik tabakaya çevrilmesinde, Odemark, 1949; Poulos, Small, 1995 ve Hirai, 2007 tarafından verilen bağıntılar seçilerek kullanılmıştır. Odemark, 1949; üç tabakadan oluşan çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek bir elastik tabakaya çevrilerek eşdeğer elastik modülün bulunmasında Eşitlik (4) ile verilen bağıntıyı önermektedir: E E 3 m ⎡ ⎢1 + =⎢ ⎢ ⎢1 + ⎣ 1 ⎛T N 2 ⎜⎝ b 2 ⎛T N 3 ⎜⎝ b 2 2 2 ⎞ ⎤ ⎟ ⎥ ⎠ ⎥ + 2 ⎞ ⎥ ⎟ ⎥ ⎠ ⎦ 1 ⎛ 2 2 ⎞ ⎜ ⎡ 2 ⎛T ⎞ ⎤ ⎟ ⎜ ⎟ ⎥ ⎟ ⎜ ⎢1 + E 3 ⋅ ⎜ 1 − ⎢ N 2 ⎝ b ⎠2 ⎥ ⎟ (4) E 2 ⎜⎜ ⎢⎢ 1 + N 2 ⎛⎜ T ⎞⎟ ⎥⎥ ⎟⎟ 1 ⎝b⎠ ⎦ ⎟ ⎣ ⎜ ⎝ ⎠ burada N1, N2, N2, tabaka kalınlıklarını; T, ilk iki tabakanın toplam yüksekliğini; b, temel genişliğini; E, tabakaların elastsite modülünü ve Em eşdeğer elastisite modülünü göstermektedir. Poulos ve Small, 1995; n tabakadan oluşan çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek bir elastik tabakaya çevrilerek, eşdeğer elastik modülün bulunmasında Eşitlik (5) ile verilen bağıntıyı önermektedirler: n ∑ W fi ⋅ h i i=1 E se = n W ⋅h fi i ∑ E si i=1 (5) burada Wfi, tabaka orta noktasının yüzyden itibaren derinliğinin, temel genişliğine oranına bağlı olarak ilgili referansta sunulan abaktan seçilen gerilme faktörünü; hi tabaka kalınlığını; Esi, tabaka elastisite modülünü ve Ese ise eşdeğer elastisite modülünü göstermektedir. belirlenmesinde etkin rol oynamaktadır (Kany;1959, DIN 4018, 1974; A.C.I Committee 336 ,2002). Yüzeysel temellerin, temel zeminlerine göre rölatif rijitliklerinin belirlenmesi ile ilgili olarak; Borowicka, 1936; Meyerhof, 1947; Schulze, 1950; Kany, 1974; DIN 4018, 1974; Grashoff, 1978; Amerikan Beton Enstitüsü, A.C.I Committee 336 ,2002; temel zemini elastisite modülü, temel malzemesi elastisite modülü, temel boyutları ve temel kalınlığı gibi parametrelere bağlı olarak bağıntılar önermişlerdir. Hirai, 2007; çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek bir elastik tabakaya çevrilerek, eşdeğer elastik modülün bulunmasında Eşitlik (6) ile verilen bağıntıyı önermektedir: ile verilen bağıntıyı önermektedir: ⎡ ⎢ ⎛ 1− νn2 ⎢ Ee = ⎢E1⋅ ⎜ ⎜ 1− 2 ⎢ ⎝ ν1 ⎣⎢ ( ( ) ) 1 ⎞ 3 H − D n−1 ⎛⎜ 1− ν 2 n ⎟ ⋅ 1 f+ ∑E⋅ j ⎜ ⎟ H − Df ⎜ 1 − ν j2 j=2 ⎝ ⎠ ( ( ) ) 1 ⎤ ⎞3 H ⎥ j ⎥ ⎟ ⎟⎟ ⋅ H − D ⎥ f⎥ ⎠ ⎦⎥ 3 (6) burada Ei, birinci tabakanın elastisite modülünü; ν1 birinci tabakanın poisson oranını; Hi, birinci tabakanın kalınlığını; n, toplam tabaka sayısını; Df, temel gömülü derinliğini; νj ve Ej, j’ninci tabakanın poisson oranını ve elastisite modülünü; H, eşseğer tabaka kalınlığını; Ee ise eşdeğer elastisite modülünü göstermektedir. Eşitlik (4), (5) ve (6) ile gösterilen bağıntılarda; araştırmacılar tarafından kullanılan zemin elastisite modülü değerleri yerine, bu çalışmada önerilen yöntemle yapılan parametrik çalışmalarda, zemin rijitlik modülü değerleri belirlenerek hesaplamalarda kullanılmıştır. Hirai 2007; tarafından Eşitlik (4) ile verilen bağıntıda yer alan tabakalara ait zemin poisson oranı ν, sıfır olarak kabül edilmiştir. Bu durum, Eşitlik (3) ile verilen denklemin özel bir hali olup, bu durumda zemin elastisite modülü, zemin rijitlik modülüne eşit olmaktadır (Poulos, Mayne; 1999). 2.3 Yüzeysel Temelin Zemine Göre Rijitliğinin Belirlenmesi Yüzeysel temellerin taban zemininde oluşan oturmaların hesaplanmasında, temellerin zemine göre rijitlikleri belirleyici etkenlerden biridir. Bu nedenle, temel tabanında oluşan oturmaların doğru olarak hesaplanabilmesi için, temellerin zemine göre rölatif rijitliklerinin belirlenmesi gerekmektedir Temellerin, temel zeminlerine göre rölatif rijitlikleri, üst yapının rijitliğide göz önüne alınarak, Şekil 7. de gösterildiği üzere temel zemini oturma kalıbının Şekil 7. Temellerin zemine göre rijitliklerinin, temel oturma kalıbı üzerindeki etkisi Bu çalışmada önerilen yöntemde, eşdeğer tek tabakalı elastik zemin üzerine oturan yüzeysel temellerin, zemine göre rölatif rijitliği, Eşitlik (7) ile verilen bağıntı kullanılarak hesaplanmıştır (DIN 4018,1974, Amerikan Beton Enstitüsü, A.C.I Committee 336 ,2002): E ⎛h⎞ Kr = t ⎜ ⎟ 12 Ed ⎝ a ⎠ 3 (7) burada Et, yüzeysel temel malzemesinin elastisite modülünü; Ed, temel zemininin rijitlik modülünü; h, yüzeysel temel kalınlığını; a, yüzeysel temel uzunluğunu ve Kr ise yüzeysel temelin, eşdeğer tek tabakalı elastik zemine göre rölatif rijitliğini göstermektedir. 2.4 Yüzeysel Temelin Tabanında, Yapı Yükleri İle Oluşan Düşey Gerilmelerin Zemin İçerisinde Düşey Yönde Derinlikle Değişimi Yapı yükleri nedeni ile, yüzeysel temellerin tabanında oluşan düşey gerilmelerin, zemin içerisinde düşey yönde derinlikle değişimi ile ilgili ilk olarak Boussineq, 1885; tarafından bağıntılar önereilmiştir. Sonralarında, Frochlich, 1934; Steinbrenner, 1934; Westergard, 1938; Newmark, 1942; Fox, 1948; Burmister, 1950; Mc Mahon, Yoder, 1960; Jones, Kirk, 1962; Peattie, 1962; Sowers, 1962; Vesic, 1963; Ueschita, Meyerhof; 1968, Gerrard, 1969; Hu, 1970; Zeeavert, 1972; Kany, 1974; Harr, 1997; Hirai, 2007 ve diğerleri; tarafından, temellerin şekillerine, rijitliğine, boyutlarına ve temel zemininin elastik özelliklereine bağıntılar önerilmiştir. bağlı olarak Ayrıca ülkemiz mühendislik bürolarında, temel tabanında oluşan gerilmelerin zemin içerisinde düşeyde 300 ve 45o yapacak şekilde dağılımı, pratik hesaplarda yagın olarak kullanılmaktadır. Bu çalışmada önerilen yöntemde, eşdeğer tek bir elastik tabakaya oturan yüzeysel temellerin tabanında karakteristik nokta altında oluşan gerilmelerin, zemin içerisinde derinlikle değişimi Eşitlik (8) ile verilen bağıntı kullanılarak hesaplanmıştır (Kany, 1959; DIN 4018, 1974 ve Kanada Temel Mühendisliği Şartnamesi,1992): σ z = qnet f (σ ,0 ) (8) burada qnet, b genişliğinde ve a uzunluğunda ki yüzeysel temel tabanında oluşan net gerilme değerini; f(σ,0) temel zemininde zi derinliğinde; zi/b ve a/b oranlarına bağlı gerilme katsayısını ve σz ise zi derinliğinde ki gerilme artışı miktarını göstermektedir. Karakteristik nokta (K), Şekil 8. de gösterilen temel oturma kalıbında, temelin zemine göre rijit veya fleksibl oluşundan etkilenmeyen nokta olarak tanımlanmaktadır (Grasshoff, 1955 ve Kany, 1974). 2008). Şekil 9. f(σ,0) gerilme katsayısı, Kany, 1974 2.5 Yüzeysel Temelin Tabanında, Zemin İçerisinde Etki Derinliğinin Belirlenmesi Önerilen yöntemde, temel tabanında oluşan gerilmelerin, oturma hesabında etkin olduğu, etki derinliği, dış yüklemeler nedeni oluşan gerilmelerin, zemin içerisinde dağılımının; efektif jeolojik gerilmelerin %20’ si ile kesiştiği derinlik olarak alınmış ve Eşitlik (9) yardımı ile hesaplanmıştır (Tomlinson, 1986; DIN 4018;1974): H etki ⇒ q0 f (σ ,0 ) = 0.2σ 'v ,0 (9) burada Hetki, etki derinliğini; σv,0 ise jeolojik gerilmeleri göstermektedir. Şekil 8. Karakteristik noktalar f(σ,0) gerilme katsayısı ise Kany, 1974; tarafından verilen ve Şekil 9. da gösterilen abak tarafından belirlenmektedir. Şekil 10. Hetki, etki derinliği 2.6 Yüzeysel Temel Zemininde Oturmaların Hesaplanması Denk zemin rijitlik modü değerine sahip, eşdeğer tek bir elastik tabakadan oluşan zemin üzerindeki yüzeysel temel tabanında karakteristik nokta altında oluşan oturmalar; Eşitlik (10) ile verilen bağıntı kullanılarak hesaplanmaktadır ( Kany, 1959; Grasshoff, 1978; DIN 4019, 1974; E.V.B, 1992, Kanada Temel Mühendisliği Şartnamesi, 1992; Smoltczyk, 1992, Kempfert, Gebreselassie; 2006 ve diğerleri): sz = qnet f ( s ,0 )b Ed , denk (10) Şekil 11. Parametrik çalışmada esas alınan model Analizlerde temel genişliği (b), 6 m olarak seçilmiştir. Temel uzunluğunun (a), temel genişliğine oranı ise; kare, dikdörtgen ve şerit temel durumlarını analizlere yansıtmak üzere sırasıyla; a / b = 1, 2, 4, 6 ve 10 olarak alınmıştır. Zemine göre rölatif rijit temel tabanında 300 kPa değerinde düzgün yayılı taban basıncı oluştuğu kabul edilmiştir. Şekil 10. f(s,0) oturma katsayısı, Kany, 1959 burada qnet, b genişliğinde ve a uzunluğunda ki yüzeysel temel tabanında oluşan net gerilme değerini; f(s,0) temel zemininde, Hetki derinliğinde; Hetki/b ve a/b oranlarına bağlı oturma katsayısını, Ed temel zemini denk rijitlik modülü değerini, ve sz ise, temel zemininde, karakteristik nokta (K) altında oluşacak oturma miktarını göstermektedir. f(s,0) oturma katsayısı ise Kany, 1959; tarafından verilen ve Şekil 11.de gösterilen abak tarafından belirlenmektedir. 3 PARAMETRİK ÇALIŞMA 3.1 Parametrik çalışmaya esas model Bu çalışmada önerilen yöntemin uygunluğunun araştırılması amacı ile parametrik bir çalışma gerçekleştirilmiştir. Analitik yöntem kullanılarak edilen sonuçlar, iki ve üç boyutlu sonlu elemanlar analizleri kullanılarak elde edilen değerlerlerle karşılaştırılmıştır. Yapılan parametrik çalışmada, yüzeysel temelin, üç tabakadan oluşan çok tabakalı elastik zemin üzerine oturduğu kabul edilmiştir. Yüzeysel temel zeminlerinde yapılan oturma hesaplarında, kabuk zeminler sonuçlar üzerinde önemli etkilere sahip olmaktadır. Bu nedenle, kabuk zeminlerin rijitliğinin de sonuçlar üzerine olan etkisini araştırmak üzere, yüzeyden itibaren yer alan ilk zemin tabakası, ülkemizde de yaygın olarak gözlendiği üzere kabuk zemin (crusted soil) niteliğinde hafif yada aşırı konsolide sert kil olarak kabül edilmiştir.Kabuk zemin kalınlıkları literatürde yapılan araştırmalarda, 2 m ile 6 m arasında değişebilmektedir (Lambe ve Whitman; 1979, Duncan, Javete, Stark; 1991).Parametrik çalışmada ise 4 m olarak seçilmiştir. Bu tabakanın altında ise, 2 m kalınlığunda orta sıkı kum tabakası bulunmaktadır. Kum tabakası altında ise 30 m derinliğinde orta katı, katı kıvamda kil tabakası yer almaktadır. Zemin tabakaları için kıvam ve sıkılık dereceleri göz önüne alınarak seçilen zemin elastisite modülü ile poisson oranı değerleri (Biraud;2013) ve Eşitlik (3) yardımı ile hesaplanan zemin rijitlik modülü değerleri Tablo 1. de verilmiştir. Tablo 1. Zemin tabakaları rijitlik modülü değerleri Tabaka No 1- Sert kil 2- Orta sıkı kum 3- Orta katı, katı kil Elastisite modülü(kPa) 75000 40000 Poisson oranı 0.36 0.32 Rijitlik modülü(kPa) 126050 57240 Değişken 0.36 Değişken Parametrik çalışmada, yüzeyden itibaren yer alan sert kil tabaksı ile orta katı, katı kil tabakasının rijitlik modülü oranları, Ed1/ Ed3 = 1, 1.5, 2, 2.5 ve 3 alınarak analizler yapılmıştır. Sonlu elemanlar analizleri, ülkemiz mühendislik bürolarında yaygın olarak kullanılan Plaxis 2D, Midas 3D ve Settle 3D paket programları kullanılarak hesaplanmıştır. Analizlerde kullanılan sonu elemanlar modelleri Şekil 12., Şekil 13. ve Şekil 14. de, verilmiştir. Parametrik çalışmada, değişken a / b oranlarına göre analtik yöntem ve sonlu elemanlar yöntemi ile hesaplana oturma (so) değerlerinin ortalamaları aşağıda sunulmuştur. 2.25 Sonlu Elemanlar Analitik Yöntem 2.00 So (cm) 1.75 1.50 1.25 a/b=1 1.00 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 Ed1 / Ed3 Şekil 12. Plaxis 2D eksene göre simetrik sonlu elemanlar modeli Şekil 15. a / b = 1 durumu için hesaplanan oturma değerleri 3.00 Sonlu Elemanlar Analitik Yöntem 2.75 2.50 So (cm) 2.25 2.00 1.75 1.50 1.25 a/b=2 1.00 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 Ed1 / Ed3 Şekil 12. Midas 3D sonlu elemanlar modeli Şekil 16. a / b = 2 durumu için hesaplanan oturma değerleri 3.75 Sonlu Elemanlar Analitik Yöntem 3.50 3.25 3.00 So (cm) 2.75 2.50 2.25 2.00 1.75 1.50 1.25 a/b=4 1.00 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 Ed1 / Ed3 Şekil 17. a / b = 4 durumu için hesaplanan oturma değerleri 4.25 Şekil 13. Settle 3D sonlu elemanlar modeli Sonlu Elemanlar Analitik Yöntem 4.00 3.75 3.50 3.2 Parametrik çalışmaya sonuçları 3.00 So (cm) Yapılan parametrik çalışmada, çok tabakalı elastik zeminin, eşdeğer tek tabakalı elastik tabakaya dönüştürülmesinde; Odemark, 1949; Poulos ve Small, 1995 ve Hirai; 2007 tarafından verilen bağıntılar kullanılmış ve bu çalışmada önerilen yöntem ile yüzeysel temel oturmaları analitik olarak hesaplanmıştır. 3.25 2.75 2.50 2.25 2.00 1.75 1.50 1.25 a/b=6 1.00 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 Ed1 / Ed3 Şekil 18. a / b = 6 durumu için hesaplanan oturma değerleri 3 4.25 Sonlu Elemanlar Analitik Yöntem 4.00 3.75 3.50 3.25 So (cm) 3.00 2.75 2.50 2.25 2.00 1.75 1.50 1.25 a/b=10 1.00 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 Ed1 / Ed3 Şekil 19. a / b = 10 durumu için hesaplanan oturma değerleri 4 SONUÇLAR VE ÖNERİLER Bu çalışmada, çok tabakalı zemine oturan yüzeysel temellerin oturmalarının, elastik yarı mekan kabulüne uygun olarak hesaplanması için bir yöntem önerilmiştir. Önerilen yöntem; yükleme şekli, yüklenen alanın şekli ve boyutları, temelin zemine göre rijitliği, zeminin çok tabakalı olması ve zeminin rijitlik modülü gibi temel zemini oturmalarının hesaplanmasında belirleyici olan etkenleri göz önüne alarak; yapı, temel ve zemin etkileşimini doğru olarak yansıtmaktadır. Bu çalışmada önerilen yöntemin uygunluğunun araştırılması amacı ile parametrik bir çalışma gerçekleştirilmiştir. Parametrik çalışmada, önerilen yöntem ile yapılan analitik hesaplar ile iki ve üç boyutlu sonlu elemanlar analizleri ile hesaplanan değerlerin uyumlu olduğu sonucuna varılmıştır. Öngörülen yöntemin, ülkemiz mühendislik bürolarında yapılacak oturma hesaplarında kolayca kullanılmasına olanak sağlayan MS Excel tabanlı bir program da hazırlanmış ve kullanıma sunulmuştur. 5 REFERANSLAR Akbas, S.O. & Kulhawy, F.H. 2009. Axial compression of footings in cohesionless soils. 1: Load settlement behavior, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 123(11): 1562 - 1574. American Concrete Institute, 2002. Suggested Analysis and Design Procedures for Combined Footings and Mat, ACI Committee 336, Detroit. Biraud, 2013. Geotechnical Engineering, Unsaturated and Saturated Soils , Wiley, 401 – 429, Canada. Burmister, D.M. 1943. The Theory of Stresses and Displacements in Layered Systems and Applications to The Design of Airport Runways, Proceedings Of HRB, 23:126–148 Canadian Foundation Engineering Manual, 1992. Canadian Geotechnical Society, Technical Committe on Foundations, 176–184, Canada. DIN 4018, 1974. Baugrund Berchnung der Sohldruckverteilung unter Flachengründungen”, Deutsche Normen, Deutches Institut für Normung, 119–183, Berlin. DIN 4019, 1974. Baugrund Setzungsberechnungen bei lotrechter, mittigger Belastung Teil 1, Baugrund Setzungsberechnungen bei lotrechter, mittigger Belastung Erlauterungen und Berechnungsbeispiele Beiblatt 1 zu DIN 4019 Teil 1”, Deutsche Normen, Deutches Institut für Normung, 184–204, Berlin. Dörken W. & Dehne, W. 1995. Grundbau in Beispielen Teil 2, Werner Verlag, 175-176, Berlin. Duncan, J.M. & Donald, F.J. & Stark, T.D. 1991. The Importance of A Desiccated Crust On Clay Settlements, Japanese Society of Soil Mechanics and Foundation Engineering, Soils and Foundations Vol 31, No. 3, 77 – 90. E.A.B., 2008. Recommendations On Excavations, Ernst & Sohn, 3–45, Berlin. Empfehlungen Verformungen des Baugrunds bei Baulichen Anlagen-EVB, 1993. Erarbeitet durch den Arbeitskreis Berechnungsverfahren der Deutschen Gesellschaft für Erdund Grundbau e.V., Ernst & Sohn, 184–221, Berlin. Grasshoff, H. 1966. Das Steife Bauwerk auf Nachgiebigen Untergund, Verlag von Wilhem Ernst & Sohn, 110-160, Berlin . Hirai H. 2007. Settlements and Stresses of Multi-Layered Grounds and Improved Grounds by Equivalent Elastic Method, International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics, 1-35, Japan. Holtz R.D. 1997. Stres Distrubution and Settlement of Shallow Foundations, Foundation Engineering Handbook, Fang, H.Y., Springer, 166-222. Kany, M. 1967. Yüzeysel Temellerin Hesap Metodları, Çeviren: Alpman, B., İstanbul Teknik Üniversitesi Matbaası, 3-44, İstanbul. Kany, M. 1974. Berechnung von Flachengründungen Band 1: Text Mit Zahlenbeispielen, Verlag von Wilhem Ernst & Sohn, 5-252, Berlin . Kany, M. 1974. Berechnung von Flachengründungen Band 2: Tabellen und Kurventafeln, Verlag von Wilhem Ernst & Sohn, 335-360, Berlin . Kökten, Ö. & Soygür, Ü. 2008. Yüzeysel Temellerin TS 500’e Göre Hesap ve Tasarım Yöntemleri, Gazi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Yüksek Lisans Tezi, 1–147, Ankara. Mayne, P.W. & Poulos, H.G. 1999. Approximate Displacement Influence Factors For Elastic Shallow Foundations, Journal of Geotechnical and Geoenviromental Engineering, 453 – 460. Mesri, G. & Vardhanabhuti, B. 2009. Compression of Granular Materials, Can. Geotech. J. 46:, NRC Research Press, 369 – 392. Odemark, N. 1949. Investigations as to the Elastic Properties of Soils and Design of Pavements According to the Theory of Elasticity, Statens Vaginstitute: Meddelande, 43–52 Stockholm, Sweden. Poulos, H.G. & Davis, E.H. 1974. Elastic Solutions For Soil And Rock Mechanics, John Wiley & Sons, Inc, 138 – 162, 193 – 198, Canada. Poulos, H.G. & Small, J.C. 2000. Devolopment of Design Charts for Concrete Pavements and Industrial Ground Slabs, Design Applications of Raft Foundations, Hemsley, J.A., Thomas Telford, 39 – 70, London. Rodriquez, A.R. & Castillo, H. & Sowers, G.F. 1998. Soil Mechanics in Highway Engineering, Trans. Tech. Publications, 1 - 58, Germany. Scott, R.F. 1981. Foundation Analysis, Prentice-Hall, 247-261, United State of America. Smoltczyk, U. 1982. Grundbau Taschenbuch 3. Auflage Teil 2, Ernst & Sohn, 46–58, Berlin. Smoltczyk, U. 2003. Geotechnical Engineering Handbook Volume 3: Elements and Structures, Ernst & Sohn, 46–58, Berlin. Stroud, M.A. 1974. The Standart Penetration Test in Instensitive Clays and Soft Rocks, Proc. Eur. Symp. On Penetration Testing, Vol.2., 367–375, Stockholm. Tomlinson, M.J. 1963. Foundation Design and Construction, Sır Isaac Pıtman & Sons Ltd. 77-151, London. TS 500, 2000. Betonarme Yapıların Tasarım Ve Yapım Kuralları, Türk Standartları Enstitüsü, 48–50, Ankara. Ueshita, K. & Meyerhof, G.G. 1967. Elastic displacement of multi-layer soil systems, Proceedings of the Japan Society of Civil Engineers, 20 -26, Japan. Ullidtz, P. 1998. Modelling Flexible Pavement Response and Performance, Narayana Pres, 31 – 34, Odder, Denmark, Wölfer, K.H. 1971. Elastisch gebettete Balken-Zahlentafeln für Momenten, Querkraft und Bodenpressungs flachen nach dem Bettunszahlverfahren, 3. Auflage, Bauverlag Gmbh Wiesbaden, 9-64, Berlin.
© Copyright 2024 Paperzz