ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ
∆ΙΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ - ∆ΙΑΤΜΗΜΑΤIΚΟ
ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥ∆ΩΝ
«ΕΠΙΣΤΗΜΗ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ
Υ∆ΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ»
ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ
Υ∆ΡΑΥΛΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ
ΣΤΡΑΓΓΙΣΜΑΤΩΝ ΣΕ ΧΥΤΑ
Θεόδωρος Ν. Αγγελίδης
Αθήνα, Οκτώβριος 2006
Επιβλέπων: Αν. Καθηγητής Α. Στάµου
ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ Υ∆ΡΑΥΛΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ
ΣΤΡΑΓΓΙΣΜΑΤΩΝ ΣΕ ΧΥΤΑ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ........................................................................................................... 2
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ...................................................................................................... 5
1
1.1
Ευχαριστίες ...................................................................................................... 5
1.2
Αντικείµενο της διπλωµατικής εργασίας ...................................................... 6
1.3
The Objecteve of thesis ................................................................................... 7
1.4
∆ιάρθρωση της διπλωµατικής εργασίας ....................................................... 8
ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΤΩΝ ΧΥΤΑ........................................... 10
2
2.1
ΧΥΤΑ -Ορισµός – Βασικές διεργασίες........................................................ 10
2.1.1 Ορισµός .................................................................................................. 10
2.1.2 Βασικές διεργασίες................................................................................. 10
2.1.3 Σύνθεση Οικιακών Απορριµµάτων........................................................ 11
2.1.4 ∆ιαστασιολόγηση των ΧΥΤΑ ................................................................ 13
2.1.5 Επιλογή περιοχής για την κατασκευή χώρων υγειονοµικής ταφής
απορριµµάτων......................................................................................... 14
2.1.6 Έργα υποδοµής σε XYTA...................................................................... 17
2.2
Μέθοδοι υγειονοµικής ταφής ....................................................................... 18
2.2.1 Επιφανειακή µέθοδος ............................................................................. 18
2.2.2 Η µέθοδος των διαδοχικών τάφρων ....................................................... 19
2.2.3 Μέθοδος πλήρωσης κοιλοτήτων του εδάφους ....................................... 19
2.3
Στεγανοποίηση XYTA................................................................................... 21
2.3.1 Ορισµοί και συστήµατα στεγανοποίησης............................................... 21
2.3.2 Φυσική µέθοδος στεγανοποίησης........................................................... 23
2.3.3 Τεχνητή µέθοδος στεγανοποίησης ......................................................... 23
2.4
Στραγγίσµατα (ή στραγγίδια)....................................................................... 26
2.4.1 Σύνθεση και ποσοτικός προσδιορισµός της σύστασης των
στραγγισµάτων ....................................................................................... 26
2.4.2 Σύστηµα συλλογής στραγγισµάτων ....................................................... 28
2.4.3 Τοποθέτηση σωλήνων αποστράγγισης................................................... 30
2.4.4 Εκτίµηση παραγωγής στραγγισµάτων σε ΧΥΤΑ.................................. 31
2.4.4.1 Γενικά ......................................................................................... 31
2.4.4.2 Μέθοδοι υπολογισµού στραγγισµάτων ...................................... 32
2.4.4.3 ∆ιεργασίες σχετιζόµενες µε την παραγωγή στραγγισµάτων ...... 32
2.4.4.4 Υδατικό ισοζύγιο εδαφικής στρώσης κάλυψης.......................... 33
2.4.4.5 Υδατικό ισοζύγιο στήλης απορριµµάτων και ΧΥΤΑ ................ 34
2.4.4.6 Πλεονεκτήµατα της προτεινόµενης µεθοδολογίας..................... 35
2.4.5 Μέθοδοι επεξεργασίας των στραγγισµάτων .......................................... 35
2.5
Βιοαέριο .......................................................................................................... 37
2.5.1 Παραγωγή Βιοαερίου ............................................................................. 37
2.5.2 Περιβαλλοντικές επιπτώσεις βιοαερίου ................................................. 38
2
2.6
Λειτουργία ενός ΧΥΤΑ ................................................................................. 39
2.7
Σύστηµα παρακολούθησης ΧΥΤΑ (monitoring system) ........................... 43
2.8
Σχεδιασµός µελλοντικής αποκατάστασης ΧΥΤΑ....................................... 45
2.9
Πλεονεκτήµατα – µειονεκτήµατα ΧΥΤΑ .................................................... 49
ΝΟΜΟΘΕΣΙΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ∆ΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΒΛΗΤΩΝ................ 51
3
3.1
Ευρωπαϊκή πολιτική ..................................................................................... 51
3.1.1 Οδηγία 75/442/ΕΟΚ περί της διαχείρισης στερεών απόβλητων............ 54
3.1.2 Οδηγία 1999/31/εκ περί της υγειονοµικής ταφής των αποβλήτων ........ 55
3.2
Ελληνική νοµοθεσία ...................................................................................... 58
3.2.1 Γενική νοµοθεσία ................................................................................... 58
3.2.2 Στερεά (µη επικίνδυνα) απόβλητα.......................................................... 59
3.2.3 Επικίνδυνα απόβλητα ............................................................................. 59
3.2.4 Ειδικά ρεύµατα αποβλήτων.................................................................... 60
3.2.5 ΚΥΑ 114218/97 & ΚΥΑ 113944/97 (ΦΕΚ 1016/Β/1997).................... 62
ΤΟ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΟ ΜΟΝΤΕΛΟ HELPGR ............................................ 63
4
4.1
Γενικά ............................................................................................................. 63
4.1.1 Ιστορικό και λειτουργία του µοντέλου................................................... 63
4.2
∆εδοµένα εισόδου........................................................................................... 64
4.2.1 Κατηγορίες δεδοµένων εισόδου ............................................................. 64
4.2.2 Γέννηση συνθετικών δεδοµένων καιρού................................................ 64
4.2.3 Τύποι στρωµατώσεων ............................................................................ 65
4.2.4 Χαρακτηριστικές ιδιότητες στρωµατώσεων .......................................... 67
4.2.5 Αρχική εδαφική υγρασία ........................................................................ 68
4.2.6 Πίνακες µε τα χαρακτηριστικά των προκαθορισµένων εδαφολογικών
υλικών..................................................................................................... 69
4.3
Υπολογιστική διαδικασία ............................................................................. 72
4.3.1 Συνοπτική περιγραφή ............................................................................. 72
4.3.2 Επιφανειακή απορροή ............................................................................ 73
4.3.3 Πρόβλεψη για συνθήκες παγωµένου εδάφους ....................................... 74
4.3.4 Συγκέντρωση και τήξη χιονιού............................................................... 74
4.3.5 Παρεµπόδιση .......................................................................................... 75
4.3.6 ∆υνητική εξατµισοδιαπνοή .................................................................... 75
4.3.7 Επιφανειακή εξάτµιση............................................................................ 75
4.3.8 ∆ιήθηση .................................................................................................. 76
4.3.9 Εδαφική εξάτµιση................................................................................... 76
4.3.10 ∆ιαπνοή φυτών ....................................................................................... 77
4.3.11 Εξατµισοδιαπνοή.................................................................................... 77
4.3.12 Ανάπτυξη βλάστησης ............................................................................. 77
4.3.13 Υπόγεια διόδευση νερού ........................................................................ 77
4.3.14 Κατακόρυφη αποστράγγιση ................................................................... 79
4.3.15 Κατείσδυση από στεγανά εδαφικά στρώµατα........................................ 80
4.3.16 ∆ιαρροή νερού από γεωµεµβράνες ........................................................ 80
4.3.17 Πλευρική αποστράγγιση......................................................................... 81
4.4
Εκτέλεση του προγράµµατος HELPGR...................................................... 82
4.4.1 Γενικά για το πρόγραµµα ....................................................................... 82
3
4.4.2
4.4.3
Εγκατάσταση του προγράµµατος ........................................................... 82
Εκτέλεση του προγράµµατος.................................................................. 82
EΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ HELP-GR .................................................................... 99
5
5.1
Γενικά στοιχεία του έργου προς εφαρµογή ................................................. 99
5.1.1 Χαρακτηριστικά απορριµµάτων........................................................... 100
5.1.2 Χαρακτηριστικά στρωµάτων του ΧΥΤΑ ............................................. 101
5.2
Υδρολογικά και µετεωρολογικά δεδοµένα................................................ 103
5.3
Εκτέλεση της προσοµοίωσης και αποτελέσµατα...................................... 105
5.3.1 Εκτέλεση της προσοµοίωσης ............................................................... 105
5.3.2 Αποτελέσµατα της προσοµοίωσης ....................................................... 105
6
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ .................................................................................... 121
7
ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ ......................................................................................... 122
8
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑΤΑ ....................................................................................... 127
8.1
Παράρτηµα Α: Κλιµατολογικά στοιχεία µετεωρολογικών σταθµών ..... 128
8.2
Παράρτηµα Β: Αποτελέσµατα προσοµοίωσης του µοντέλου HELP-GR140
8.3
Παράρτηµα Γ: HELP Model Engineering Documentation..................... 214
4
1
ΕΙΣΑΓΩΓΗ
1.1 Ευχαριστίες
Μετά την ολοκλήρωση αυτής της επίπονης αλλά τόσο εποικοδοµητικής προσπάθειας,
θα ήθελα να ευχαριστήσω όσους µε βοήθησαν κατά τη διάρκεια των µαθηµάτων του
∆ΠΜΣ και εκπόνησης αυτής της εργασίας.
Ιδιαίτερες ευχαριστίες αποδίδονται στον καθηγητή µου Αν. Στάµου, που είχε και την
ουσιαστική επίβλεψη της διπλωµατικής εργασίας, για την καθοδήγηση του, τις
πολύτιµες παρατηρήσεις του και την ηθική του συµπαράσταση κατά την εκπόνηση της
εργασίας αυτής.
Καθοριστική ήταν η έγκριση του ∆ιευθύνοντα Συµβούλου της ΕΡΓΑΟΣΕ ΑΕ για την
παρακολούθηση του ∆ΠΜΣ τον οποίο ευχαριστώ ιδιαιτέρως.
Ολοκληρώνοντας θα ήθελα να απευθύνω ένα µεγάλο ευχαριστώ στην οικογένειά µου,
που µε στήριξαν καθ’ όλη τη διάρκεια αυτής της προσπάθειας .
Θόδωρος Αγγελίδης
Αγρ. & Τοπ/φος Μηχ. ΕΜΠ
Αθήνα, Οκτώβριος 2006
5
1.2 Αντικείµενο της διπλωµατικής εργασίας
Αντικείµενο της παρούσας διπλωµατικής εργασίας είναι η µαθηµατική προσοµοίωση
της υδραυλικής συµπεριφοράς των στραγγισµάτων σε χώρους υγειονοµικής ταφής
αποβλήτων, µε την χρήση του µοντέλου HELP (Hydrologic Evaluation of Landfill
Performance).
Το µοντέλο HELP αναπτύχθηκε σε συνεργασία του πειραµατικού εργαστηρίου
υδραυλικής µηχανικής του Αµερικάνικου στρατού (WES), και του εργαστηρίου
εφαρµοσµένης µηχανικής της E.P.A, για την ικανοποίηση των αναγκών του RCRA
(Resource Conservation and Recovery Act) και του CEERLA (Comprehensive
Environmental Response, Compensation, and Liability Act ) (Superfund).
Ο αρχικός σκοπός του µοντέλου ήταν να βοηθήσει στη σύγκριση των εναλλακτικών
λύσεων σχεδιασµού της υγειονοµικής ταφής στερεών αποβλήτων εκτιµώντας τις
ισορροπίες του ύδατος τους.
Στα πλαίσια της εργασίας αυτής έγιναν τα εξής:
− Αναπτύχθηκε σε γλώσσα Compaq Visual Fortran v6.6 το πρόγραµµα HELPGR
το οποίο περιλαµβάνει όλες της λειτουργίες του µοντέλου HELP, τρέχει σε
περιβάλλον Windows XP είναι στη Ελληνική γλώσσα και έχει ενσωµατωθεί η
Νοµοθεσία της διαχείρισης των αποβλήτων. Στο κεφάλαιο 4 γίνεται αναλυτική
παρουσίαση του προγράµµατος HELPGR.
− Έγινε µια πλήρη περιγραφή των τεχνικών χαρακτηριστικών των ΧΥΤΑ, ώστε ο
αναγνώστης να έχει το αντίστοιχό µε το πρόγραµµα θεωρητικό και πρακτικό
υπόβαθρο.
− Συγκεντρώθηκαν και παρουσιάζονται διατάξεις της Νοµοθεσίας
αναφέρονται στη διαχείριση των αποβλήτων (Ευρωπαϊκές και Ελληνικές).
που
− Συγκεντρώθηκαν και παρουσιάζονται στο παράρτηµα Α, τα κλιµατολογικά
στοιχεία 21 Ελληνικών µετεωρολογικών σταθµών.
− Έγινε εφαρµογή του προγράµµατος HELPGR µε δεδοµένα από το µελλοντικό
ΧΥΤΑ του Γραµµατικού Αττικής. Στο κεφάλαιο 5 παρουσιάζονται τα δεδοµένα
εισόδου και τα αποτελέσµατα.
H διπλωµατική εργασία ολοκληρώνεται µε συµπεράσµατα και προτάσεις περαιτέρω
βελτίωσης του µοντέλου και του προγράµµατος.
6
1.3 The Objecteve of thesis
The objective of thesis is the mathematic simulation of hydraulic behaviour of leakage
in spaces of sanitary burial of waste with the use of model HELP (Hydrologic
Evaluation of Landfill Performance).
The HELP model was developed by the U.S. Army Engineer Waterways Experiment
Station (WES), Vicksbury, M.S. for the U.S. E.P.A.Risk Reduction Engineering
Laboratory, Cincinnati, OH, in response to needs in the RCRA and the CEERLA
(Superfund). The primary purpose of the model is to assist in the comparison of landfill
design alternatives as judged by their water balances.
In the frames of this work they became following:
− It was developed the program HELPGR in language Compaq Visual Fortran v
6.6 that includes all operations of model HELP, it runs in Windows XP
environment, it is in the Greek language and has been incorporated the
Legislation of waste management. In chapter 4 becomes analytic presentation of
program HELPGR.
− A full description of Landfill technical characteristics has been completed, in
order that the reader has the equivalent with the program theoretical and
practical background.
− They were assembled and they are presented provisions of Legislation that are
reported in the waste management (European and Greek).
− The climatic elements of 21 Greek meteorological stations were assembled and
presented in the annex Α.
− The program HELPGR was operated with data from the future landfill, witch
located in the area of Grammatico (North Attica region). In chapter 5 are
presented the entry data and the results.
Thesis is concluded with conclusions and proposals on further improvement of model
and program.
7
1.4 ∆ιάρθρωση της διπλωµατικής εργασίας
Η διπλωµατική εργασία περιλαµβάνει επτά κεφάλαια και τρία παραρτήµατα.
Στο πρώτο κεφάλαιο πέραν των ευχαριστιών γίνεται αναφορά στο αντικείµενο και την
διάρθρωση της διπλωµατικής εργασίας.
Στο δεύτερο κεφάλαιο γίνεται µια αναλυτική περιγραφή των τεχνικών
χαρακτηριστικών των ΧΥΤΑ αναλύοντας ορισµούς , έννοιες, βασικές διεργασίες,
µεθόδους κατασκευής, τρόπους στεγανοποίησης, συλλογής στραγγισµάτων και
βιοαερίου.
Γίνεται αναφορά στην λειτουργία και µετέπειτα αποκατάσταση τους καθώς και µία
περιγραφή των πλεονεκτηµάτων και µειονεκτηµάτων τους.
Στο τρίτο κεφάλαιο γίνεται αναφορά στο νοµοθετικό (Ευρωπαϊκό και Ελληνικό)
πλαίσιο που διέπει την διαχείριση των αποβλήτων. Η Ελληνική Νοµοθεσία χωρίζεται
σε τέσσερις κατηγορίες:
− Η πρώτη κατηγορία περιλαµβάνει τις γενικές διατάξεις
− Η δεύτερη κατηγορία περιλαµβάνει διατάξεις για τα στερεά (µη επικίνδυνα)
απόβλητα
− Η τρίτη κατηγορία περιλαµβάνει τις διατάξεις για τα επικίνδυνα απόβλητα
− Η τέταρτη κατηγορία περιλαµβάνει τις διατάξεις για ειδικά ρεύµατα αποβλήτων.
Τα πλήρη κείµενα του πίνακα της νοµοθεσίας υπάρχουν στο συνοδευτικό CD της
διπλωµατικής.
Στο τέταρτο κεφάλαιο που είναι και το κύριο µέρος της εργασίας, παρουσιάζεται το
µαθηµατικό µοντέλο HELPGR (Η Ελληνική έκδοση του µοντέλου HELP).
Στο κεφάλαιο αυτό γίνεται µια αναλυτική παρουσίαση των κύριων χαρακτηριστικών
του µοντέλου , του θεωρητικού του υποβάθρου, της εισαγωγής των στοιχείων στο
πρόγραµµα, της εκτέλεσης των υπολογισµών και της παραγωγής των αποτελεσµάτων.
Στο πέµπτο κεφάλαιο παρουσιάζεται µια εφαρµογή του µοντέλου-προγράµµατος
HELPGR για τα ΧΥΤΑ στην περιοχή του Γραµµατικού Αττικής, περιγράφοντας τα
δεδοµένα εισόδου και τα αποτελέσµατα µετά από την προσοµοίωση 25 χρόνων
λειτουργίας των ΧΥΤΑ.
Στο έκτο κεφάλαιο συνοψίζονται τα συµπεράσµατα της εργασίας και διατυπώνονται
προτάσεις για µελλοντική έρευνα και βελτιστοποίηση του µοντέλου-προγράµµατος
HELPGR.
Στο έβδοµο κεφάλαιο παρουσιάζονται οι βιβλιογραφικές αναφορές.
Παραρτήµατα
Το Παράρτηµα Α περιλαµβάνει υπό µορφή πινάκων, τα κλιµατολογικά στοιχεία 21
Ελληνικών µετεωρολογικών σταθµών καθώς και ένας χάρτης µε τη θέσεις αυτών.
Το Παράρτηµα Β περιλαµβάνει τα αποτελέσµατα της εφαρµογής του µοντέλου HELPGR στα ΧΥΤΑ Γραµµατικού. Λόγω του µεγάλου µεγέθους των αποτελεσµάτων
περιλαµβάνονται τα αποτελέσµατα για τα έτη 1,5,10,15,20 και 25.
8
Το Παράρτηµα Γ περιλαµβάνει το πλήρες θεωρητικό υπόβαθρο του µοντέλου HELP
(HELP Model Engineering Documentation)
Τέλος η διπλωµατική περιλαµβάνει και ένα CD στο οποίο περιέχονται:
− Τα πλήρη κείµενα της Νοµοθεσίας σε µορφή PDF
− Το πρόγραµµα HELPGR
− Τα δεδοµένα εισόδου και τα πλήρη αποτελέσµατα της προσοµοίωσης για τα
ΧΥΤΑ Γραµµατικού.
− Το παρόν κείµενο
− Tα κείµενα των παραρτηµάτων
− Την παρουσίαση της διπλωµατικής σε PowerPoint.
9
2
ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΤΩΝ ΧΥΤΑ
2.1 ΧΥΤΑ -Ορισµός – Βασικές διεργασίες
2.1.1
Ορισµός
Η υγειονοµική ταφή είναι η διαδικασία κατά την οποία τα απορρίµµατα που πρόκειται
να διατεθούν διαστρώνονται σε στρώσεις ύψους 2-3 µέτρων, συµπιέζονται και
καλύπτονται µε κατάλληλο αδρανές υλικό στο τέλος της καθηµερινής λειτουργίας.
Όταν ο χώρος διάθεσης φθάσει στην τελική του χωρητικότητα, τοποθετείται µια τελική
στρώση αδρανούς υλικού πάχους 0,60 m περίπου και µετά στρώµα χώµατος κατάλληλο
για δενδροφύτευση, ώστε να αποκατασταθεί τελικά το τοπίο. Οι χώροι υγειονοµικής
ταφής δεν πρέπει να συγχέονται µε τους χώρους ανεξέλεγκτης απόρριψης, φαινόµενο
ιδιαίτερα συχνό στη χώρα µας, οι οποίοι αποτελούν εστίες ρύπανσης του
περιβάλλοντός και πηγές ανάφλεξης. Αντίθετα η υγειονοµική ταφή είναι όχι απλώς µια
περιβαλλοντικά αποδεκτή µέθοδος διάθεσης αλλά επίσης ένας άριστος τρόπος για την
αξιοποίηση αχρήστων χώρων και για την περιβαλλοντική τους αποκατάσταση. Ο
σχεδιασµός και η λειτουργία ενός χώρου υγειονοµικής ταφής προϋποθέτει την
εφαρµογή µιας σειράς επιστηµονικών, τεχνικών και οικονοµικών αρχών. Οι ποσότητες
των απορριµµάτων που καταλήγουν σε Χώρους Υγειονοµικής Ταφής σε διάφορες
χώρες της Ευρωπαϊκής Ένωσης φαίνονται στον Πίνακα 1.
1997
1998
1999
2000
2001
∆ανία
65,21
67,42
67,94
66,60
54,59
Γερµανία
215,58
199,02
179,83
165,06
147,99
Ελλάδα
337,57
353,79
369,32
384,29
393,86
Γαλλία
248,92
249,27
244,92
240,70
235,27
Ιταλία
369,60
360,47
376,99
378,91
345,74
Αυστρία
186,67
183,64
192,14
182,41
-
Πορτογαλία
273,86
316,38
361,51
334,37
-
Φιλανδία
281,35
294,13
280,25
305,53
301,09
Ην.
Βασίλειο
462,00
456,00
470,00
469,00
472,00
Πίνακας 1 : Ποσότητες απορριµµάτων που καταλήγουν σε Χώρους Υγειονοµικής
Ταφής Απορριµµάτων (kg/άτοµο ανά έτος).
2.1.2
Βασικές διεργασίες
Οι διεργασίες στους χώρους της Υγειονοµικής Ταφής είναι η γήρανση, η αποσάθρωση
και η δηµιουργία στραγγισµάτων. Η γήρανση είναι το σύνολο των φαινοµένων που
10
λαµβάνουν χώρα στο εναποτιθέµενο υλικό που σε κανονικές συνθήκες υγρασίας δεν
επηρεάζονται από παράγοντες που προέρχονται από την επιφάνεια. Πρόκειται κυρίως
για αναερόβια διεργασία κατά την οποία η οργανική ύλη µετατρέπεται µε την
βιολογική αποσύνθεση σε Humus. Παράλληλα συµβαίνει και ισχυρή ορυκτοποίηση µε
µετατροπή των υδροξειδίων των µετάλλων σε σουλφίδια, ανθρακικά, πυριτικά και
φωσφορικά άλατα. Η αποσάθρωση δρα αντίστροφα. ∆ιαβρώνει το υλικό και σχηµατίζει
πολλές ευδιάλυτες ουσίες. Υπάρχει αλληλεπίδραση µεταξύ αποσάθρωσης και
γήρανσης. Η φυσική αποσάθρωση που οφείλεται στο οξυγόνο και το CO2, επιδρά µε
µείωση του pH, διάλυση στερεών λόγω ανθρακικού οξέος και οξείδωση. Η βιολογική
αποσάθρωση οδηγεί σε οξείδωση των οργανικών ουσιών προς CO2 και των οργανικών
αζωτούχων σε οργανικές ενώσεις που περιέχουν και θείο.
Τα στραγγίσµατα αφορούν όλες τις ευδιάλυτες ουσίες που σχηµατίστηκαν κατά τη
γήρανση και τα διαλυτά προϊόντα της γήρανσης και της αποσάθρωσης. Οι ποσότητες
τους εξαρτώνται από τη διεισδυτικότητα του νερού και ευνοείται η δηµιουργία τους
από µεγάλου ύψους στρώµατα απορριµµάτων. Η αλληλοεπίδραση των φυσικοχηµικών
και βιολογικών φαινοµένων που εξελίσσονται στη µάζα των απορριµµάτων παίζουν
καθοριστικό ρόλο στη λειτουργία του χώρου διάθεσης.
2.1.3
Σύνθεση Οικιακών Απορριµµάτων
Η σύνθεση των απορριµµάτων αποτελεί µια από τις πλέον βασικές παραµέτρους για το
σχεδιασµό της διάθεσής τους και επηρεάζεται από πολυάριθµους παράγοντες όπως:
• Ο χαρακτήρας του πολεοδοµικού συγκροτήµατος: πολεοδοµική ζώνη,
βιοµηχανική κλπ.
• Το κλίµα και η εποχή. Το καλοκαίρι περιέχονται πολλά φρούτα και φρέσκα
λαχανικά και το χειµώνα στάχτες.
• Ο τύπος της κατοικίας, η στάθµη ζωής, τα υλικά συσκευασίας. Οι
δειγµατοληψίες σχεδιάζονται µε στατιστικά παραδεκτές µεθόδους και
στηρίζονται σε στατιστικά στοιχεία σχετικά µε την απασχόληση, τη µόρφωση
και γενικά το βιοτικό επίπεδο των κατοίκων της περιοχής. Ένα
αντιπροσωπευτικό γενικό δείγµα πρέπει να καλύπτει τουλάχιστον το 1% της
συνολικής ποσότητας των απορριµµάτων. Οι στατιστικές περιοχές πρέπει να
είναι όσο το δυνατό οµοιογενείς. Οι αναλύσεις των απορριµµάτων χωρίζονται
σε τρεις κατηγορίες:
• Στις οµάδες διαλογής των υλικών,
• Στις φυσικές και χηµικές παραµέτρους και
• Στο µέγεθός τους. Σύµφωνα µε την πρώτη κατηγορία τα απορρίµµατα
χωρίζονται σε:
•
•
•
•
•
•
•
•
1. Χαρτί – χαρτόνι
2. Μέταλλα
3. Γυαλί
4. Πλαστικά
5. Ύφασµα, ξύλο, δέρµα, λάστιχο
6. Αδρανή
7. Ζυµώσιµα
8. Υπόλοιπα
Στην κατηγορία των φυσικών και χηµικών παραµέτρων ανήκει ο προσδιορισµός της
11
υγρασίας, του ξηρού στερεού, των πτητικών, της τέφρας, του άνθρακα, οργανικού και
ανόργανου, του ολικού αζώτου, του αµµωνιακού αζώτου, του ολικού άνθρακα, του
υδρογόνου και της θερµογόνου δύναµης. Επίσης, προσδιορίζεται η αναλογία C/N, ο
φώσφορος, το θείο, το χλώριο, το φθόριο, το κάλιο, το νάτριο, το χρώµιο, το νικέλιο, ο
χαλκός, το κάδµιο, ο ψευδάργυρος, ο µόλυβδος, το ολικό υπόλειµµα καύσης και τα
ολικά καύσιµα. Σύµφωνα µε το µέγεθος τους, τα απορρίµµατα χωρίζονται σε τρεις
κατηγορίες:
•
•
•
Κατηγορία Ι: απορρίµµατα µεγέθους 0-40mm,
Κατηγορία ΙΙ: απορρίµµατα µεγέθους 40-120mm και
Κατηγορία ΙΙΙ: απορρίµµατα µεγαλύτερα από 120mm.
Αθήνα
Θεσ/νίκη
Ρόδος
Χανιά
Κως
Καλαµάτα
Νάξος
Ζυµώσιµα
56
52
41
55
37
47
48
Χαρτί
20
18
15
19
25
25
22
4
8
4
4
5
6
5
Μέταλλα
3
5
10
4
5
3,5
3
Πλαστικά
7
7
12
8
11
7,5
9
Γυαλί
2,5
4
16
4
12
3
6
Αδρανή +
Λοιπά
7,5
6
2
6
5
8
7
Ύφασµα,
Ξύλο,
∆έρµα
Πίνακας 2: Σύνθεση οικιακών απορριµµάτων στην Ελλάδα, (% κ.β.).
Στον παραπάνω δίνεται η σύνθεση των οικιακών απορριµµάτων από διάφορες περιοχές
της Ελλάδας. Βασικά χαρακτηριστικά της σύνθεσης των ελληνικών οικιακών
απορριµµάτων είναι το υψηλό ποσοστό σε ζυµώσιµα υλικά και πλαστικά.
Οι διακυµάνσεις για τις κατηγορίες των υλικών χαρτί, πλαστικά, µέταλλα, γυαλί,
ύφασµα – ξύλο – δέρµα, αδρανή και υπόλοιπα δεν είναιιδιαίτερα σηµαντικές.
Αντιθέτως τα ζυµώσιµα υλικά, παρουσιάζουν αυξήσεις κατά τη θερινή περίοδο.
Χαρακτηριστικά στοιχεία δίνονται στον παρακάτω πίνακα, όπου παρουσιάζεται η
εποχικότητα της σύνθεσης των απορριµµάτων για την περιοχή της Θεσσαλονίκης.
Άνοιξη
Καλοκαίρι
Φθινόπωρο
Χειµώνας
Ζυµώσιµα
54,7
57,3
49,2
45,9
Χαρτί
17,2
15,0
20,4
18,1
∆έρµα, Ξύλο,
Ύφασµα
7,7
7,3
10,2
12,5
Πλαστικά
6,9
6,5
6,4
9,5
12
Αδρανή
3,5
4,3
3,1
4,2
Μέταλλα
6,2
5,7
6,0
5,0
Γυαλί
3,8
3,7
4,7
4,8
Πίνακς 3: Σύνθεση των απορριµµάτων της Θεσσαλονίκης ανάλογα µε την εποχή.
2.1.4
∆ιαστασιολόγηση των ΧΥΤΑ
Ως διαστασιολόγηση ενός ΧΥΤΑ νοούµε τον καθορισµό βασικών ποσοτικών
παραµέτρων του και ιδιαίτερα :
• Της έκτασής του και του απορριµµατικού του ανάγλυφου
• Της διάρκειας λειτουργίας του
• Των απαιτήσεων σε κινητό εξοπλισµό διάθεσης των απορριµµάτων
• Των απαιτήσεων σε προσωπικό
Προκειµένου να καθοριστούν οι πιο πάνω παράµετροι απαιτείται να είναι προηγούµενα
γνωστοί οι ΟΤΑ που θα εξυπηρετηθούν και οι άλλοι, ενδεχόµενα, παραγωγοί
απορριµµάτων αποδεκτών σε ΧΥΤΑ οικιακών απορριµµάτων, καθώς και η θέση του
προς διαστασιολόγηση ΧΥΤΑ. Η γνώση της ακριβούς θέσης του ΧΥΤΑ καθιστά
δυνατό τον προσδιορισµό του απορριµµατικού του ανάγλυφου. Το σηµείο Α
λαµβάνεται κατά την έξοδο της µισγάγγειας στην κατάντη περιοχή. Μετά τον
καθορισµό του ανάγλυφου προσδιορίζεται ο όγκος του, έστω Vav. Εκτιµούµε ότι το
20% του όγκου καταλαµβάνεται από το υλικό επικάλυψης και τελικής αποκατάστασης.
Ο ενεργός όγκος κατά συνέπεια που διατίθεται για τα απορρίµµατα είναι Vαπ=0,8Vav.
Εάν Ν είναι ο εξυπηρετούµενος πληθυσµός, Τ η διάρκεια ζωής του ΧΥΤΑ σε έτη και Q
η ετήσια παραγωγή απορριµµάτων σε τόνους ανά κάτοικο, τότε ο ΧΥΤΑ θα υποδεχθεί
συνολικά Φ=NxQxT τόνους απορριµµάτων. Σε ένα ΧΥΤΑ που εργάζεται µε την
3
µέθοδο της παραδοσιακής υγειονοµικής ταφής εκτιµάται ότι σε 1 m χώρου «καθαρών»
απορριµµάτων (δηλ. χωρίς το υλικό επικάλυψης) αντιστοιχούν 0,750 τόνοι διατεθέντων
απορριµµάτων. Κατά συνέπεια, ισχύει η σχέση:
NxQxT=0,75 x 0,80 Vανή Vαν =1,67 x NxQxT
Εάν θέσουµε:
Q=0, 3 Τον/κατ. Έτος
N=150.000 άτοµα
T=20 έτη όγκος του απορριµµατικού ανάγλυφου προκύπτει ίσος µε:
3
V= 1, 67 x 150.000 x 0, 3 x 20 = 1.500.000 m
Εάν συµβολίσουµε µε Vυπ τον όγκο που προκύπτει από τους πιο πάνω υπολογισµούς
και Vαν τον όγκο που προκύπτει από την ογκοµέτρηση του εδαφικού ανάγλυφου, θα
πρέπει Vυπ≈ Vαν Εάν Vαν>>Vυπ σηµαίνει ότι πρέπει να µειώσουµε τον όγκο του
απορριµµατικού ανάγλυφου. Αυτό επιτυγχάνεται είτε µειώνοντας την επιφάνεια που θα
καταληφθεί από τα απορρίµµατα είτε αµβλύνοντας τις κλίσεις του είτε και τα δύο. Εάν
Vαν<<Vυπ, εργαζόµαστε αντίστροφα. Οι πολλές (και κοπιώδεις) δοκιµές για την
επίτευξη του βέλτιστου απορριµµατικού ανάγλυφου περιορίζονται αισθητά, εάν
εξασφαλίσουµε µια πρώτη προσέγγιση της έκτασης που θα αυτοκαταλάβει, µε τον
εµπειρικό τύπο:
13
Ε = 0,5 Ν
όπου: Ε = το εµβαδόν (σε κάτοψη) του απορριµµατικού ανάγλυφου σε στρέµµατα
Ν = ο εξυπηρετούµενος πληθυσµός σε χιλιάδες κατοίκους
Ο τύπος επιτυγχάνει καλή προσέγγιση για Ν > 40 χιλ., που αποτελεί και το σύνολο
σχεδόν των περιπτώσεων των ΧΥΤΑ. Το είδος των µηχανηµάτων που θα
χρησιµοποιηθούν για τη διάθεση των απορριµµάτων εξαρτάται: (α) Από το µέγεθος του
ΧΥΤΑ, δηλαδή τη µέση ηµερήσια ποσότητα των απορριµµάτων που προσκοµίζονται
στον ΧΥΤΑ, π.χ. για ποσότητα (120-150 τόνων δεν συνίσταται η χρήση συµπιεστή
απορριµµάτωv). (β) Από τη στενότητα διαθέσιµων (και µε την κοινωνική έννοια του
όρου) χώρων για υγειονοµική ταφή. Στενότητα τέτοιων χώρων οδηγεί στην πιθανή
χρήση συµπιεστή. (γ) Από το καθεστώς διαθεσιµότητας του υλικού επικάλυψης εφόσον
αυτό κρίνεται απαραίτητο. Αν υπάρχει δυνατότητα χωµατοληψίας από τον ΧΥΤΑ ένας
ερπυστριοφόρος φορτωτής είναι προτιµότερος του προωθητήρα. Για παvτελή έλλειψη
υλικού επικάλυψης ίσως φανεί προτιµότερος ένας συµπιεστής.
(δ) Από τον τρόπο Υ.Τ. που µπορεί να επιβληθεί για διαφορετικούς από τους πιο πάνω
λόγους. (ε) Από άλλους παράγοντες υποκειµενικού χαρακτήρα (διάθεση χρηµάτων,
αξιοποίηση µηχανήµατος για άλλους λόγους εκτός Υ.Τ., δυνατότητα ή µη τεχνικής
υποστήριξης του µηχανήµατος).
2.1.5
Επιλογή περιοχής
απορριµµάτων
για
την
κατασκευή
χώρων
υγειονοµικής
ταφής
Η εξεύρεση χώρων για τη διάθεση των απορριµµάτων είναι ένα από τα σηµαντικότερα
προβλήµατα που αντιµετωπίζει σήµερα η Τοπική Αυτοδιοίκηση. Αυτό οφείλεται στο
σχετικά µικρό διαθέσιµο χώρο της κάθε περιοχής, στην κακή διάθεση των
απορριµµάτων µέχρι σήµερα (ανεξέλεγκτη απόρριψη), στην αυξανόµενη
περιβαλλοντική συνείδηση των κατοίκων και στο ότι δεν υπάρχει σωστός σχεδιασµός
γι 'αυτό το τόσο σοβαρό θέµα. Είναι λοιπόν επιτακτική ανάγκη της εποχής µας να
επιλεγούν οι χώροι διάθεσης των απορριµµάτων µε αντικειµενικά και σωστά κριτήρια.
Ο προσδιορισµός του χώρου πρέπει να συνοδεύεται από στοιχεία που θα αποδεικνύουν
ότι πράγµατι δεν υπάρχει καταλληλότερος χώρος. Η συλλογή, η κωδικοποίηση και η
αξιολόγηση των στοιχείων είναι από τα πλέον βασικά πράγµατα για την εξεύρεση και
προεπιλογή των χώρων διάθεσης. Από την ορθή συλλογή και την αξιοπιστία των
στοιχείων εξαρτάται και η σωστή ή καλύτερη τελική απόφαση της επιλογής του χώρου.
Παρακάτω περιγράφεται µια µεθοδολογία εξεύρεσης και επιλογής των χωρών
διάθεσης. Αποτελεί βέβαια ένα βοήθηµα, αλλά σε καµία περίπτωση δεν είναι ένας
αυτόµατος µηχανισµός που θα λύνει το πρόβληµα. Το βάρος κάθε κριτηρίου και οι
απαιτήσεις ποιότητας του χώρου διάθεσης µπορούν και επιβάλλεται να
επανεκτιµούνται και να αξιολογούνται από τους εκάστοτε υπεύθυνους φορείς. Γι’ αυτό
τον λόγο, το αντικειµενικό και το υποκειµενικό στοιχείο συνυπάρχουν, όχι µόνο στη
φάση της κατάρτισης της βαθµολογίας των κριτηρίων αλλά και στη βαθµολόγηση των
χαρακτηριστικών του χώρου υγειονοµικής ταφής. Αυτή η υποκειµενική κρίση για να
πλησιάσει την αντικειµενικότητα και να έχει µια αξιόπιστη συνισταµένη, πρέπει να
14
οικοδοµείται πάνω σε ενιαία βάση κοινών κατευθύνσεων και παραδοχών, από πολλούς
φορείς. Η µέθοδος πολυκριτηριακής ανάλυσης για την επιλογή Χώρων Υγειονοµικής
Ταφής Απορριµµάτων, περιλαµβάνει τις παρακάτω δράσεις:
•
•
•
•
Ανάλυση της υπάρχουσας κατάστασης,
Μελέτη χαρτών, σχεδίων και σχετικών µελετών,
Μελέτη κριτηρίων και
Αξιολόγηση κριτηρίων.
™ 1. Ανάλυση της υπάρχουσας κατάστασης.
Σε πρώτη φάση, αναλύονται:
α) Τα δηµογραφικά στοιχεία των ∆ήµων και Κοινοτήτων. Τον υπάρχοντα
πληθυσµό
τους, την τυχόν αύξηση κατά τους θερινούς µήνες και τη µελλοντική πρόγνωσή
τους.
β) Οι ποσότητες και η σύνθεση των απορριµµάτων (Σε περίπτωση που δεν
υπάρχουν
µετρήσεις ή αναλύσεις, γίνονται εκτιµήσεις) .
γ) Το υπάρχον σύστηµα συλλογής-µεταφοράς και διάθεσης των απορριµµάτων .
™ 2. Μελέτη χαρτών, σχεδίων και σχετικών µελετών.
Στη συνέχεια γίνεται µελέτη:
1. Του γενικού χάρτη της προς εξέταση περιοχής,
2. Των σχετικών αεροφωτογραφιών,
3 Του τοπογραφικού χάρτη
4. Του γεωλογικού χάρτη
5. Των υδρογεωλογικών µελετών της περιοχής και
6. Του ρυθµιστικού σχεδίου και του σχεδίου ανάπτυξης της περιοχής.
Μετά τη συλλογή και αξιολόγηση των παραπάνω στοιχείων εντοπίζονται οι
χώροι που
κρίνονται κατ' αρχήν κατάλληλοι για τη διάθεση των απορριµµάτων.
Ιδιαίτερα πρέπει να
προσεχθούν και τα παρακάτω. Για την ελαχιστοποίηση του κόστους
επένδυσης και
λειτουργίας η έκταση δεν πρέπει να είναι µικρότερη των 5 στρεµµάτων.
Ιδανικά εδάφη
για Υγειονοµική Ταφή είναι τα αργιλώδη ηφαιστειογενή και
µεταµορφωµένα.
™ 3. Μελέτη κριτηρίων.
Τα κριτήρια χωρίζονται στις παρακάτω κατηγορίες:
1. Γενικά
2. Χωροταξικά
15
3. Έργα υποδοµής
4. Προστασία του Περιβάλλοντος
5. Κλιµατολογικές συνθήκες
6. Σύστηµα συλλογής-µεταφοράς
Αναλυτικότερα, τα κριτήρια που λαµβάνονται υπόψη για την επιλογή του χώρου είναι
τα εξής:
1. ΓΕΝΙΚΑ
1 .1. Επιφάνεια χώρου
1.2. Όγκος χώρου
1.3. Ιδιοκτησιακό καθεστώς
1.4. Υλικό βάσης, καθηµερινής και τελικής επικάλυψης
2. ΧΩΡΟΤΑΞΙΚΑ
2.1. Κατοικηµένες περιοχές
2.2. Περιοχές ιδιαίτερου κάλλους και προστασίας (αρχαιολογικοί χώροι,
βιότοποι κ.λ.π.)
2.3. Τουριστικές περιοχές και χώροι αναψυχής
2.4. Περιοχές µε ειδικές καλλιέργειες
2.5. Ευαίσθητες βιοµηχανίες-βιοτεχνίες (φαρµάκων-τροφίµων κ.λ.π.)
2.6. Αεροδρόµια
2.7. Προσπέλαση στο οδικό δίκτυο
3. ΕΡΓΑ ΥΠΟ∆ΟΜΗΣ
3.1. Παροχή νερού
3.2. Σύνδεση µε το ηλεκτρικό δίκτυο
3.3. Τηλεφωνική σύνδεση
4. ΠΡΟΣΤΑΣΙΑ ΤΟΥ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ
4.1. Αλλοίωση της εικόνας του φυσικού τοπίου
4.2. Eπιπτώσεις στα ζώα και τα φυτά
4.3. Αισθητική κατάσταση
4.4. Μη διαπερατότητα του εδάφους
16
4.5. Επιφανειακά νερά
4.6. Υπόγεια νερά
4.7.Ατµοσφαιρική ρύπανση
4.8. Οσµές
4.9. Θόρυβος
5. ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΕΣ ΣΥΝΘΗΚΕΣ
5.1. Άνεµοι
5.2. Βροχοπτώσεις -Οµίχλη
5.3. Θερµοκρασιακές αναστροφές
6. ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΥΛΛΟΓΗΣ -ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ
2.1.6
Έργα υποδοµής σε XYTA
Μετά την επιλογή του χώρου διάθεσης πρέπει να γίνει ένας αναλυτικός σχεδιασµός που
θα περιλαµβάνει το σύνολο των έργων υποδοµής που πρέπει να γίνουν για την
προετοιµασία του χώρου, ένα πλήρες πρόγραµµα λειτουργίας του ΧΥΤΑ καθώς και τις
αναγκαίες εργασίες για την αποκατάσταση του χώρου µετά το τέλος λειτουργίας του.
Ο σωστός σχεδιασµός των έργων υποδοµής που απαιτούνται σε ένα χώρο διάθεσης
είναι σηµαντικός γιατί έχει σχέση τόσο µε το κόστος, πάγιο και λειτουργικό, όσο
κυρίως µε την ελαχιστοποίηση των περιβαλλοντικών επιπτώσεων από τη λειτουργία
του ΧΥΤΑ. Τα σηµαντικότερα έργα υποδοµής που πρέπει να γίνουν σε ένα χώρο
υγειονοµικής ταφής αναφέρονται παρακάτω:
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
∆ιαµόρφωση του χώρου,
Στεγανοποίηση του πυθµένα και των πλευρών του χώρου διάθεσης,
Συστήµατα συλλογής στραγγισµάτων,
Έλεγχος επιφανειακών νερών,
Συστήµατα συλλογής αερίων,
∆ρόµος πρόσβασης -εσωτερικό δροµολόγιο,
Κτίριο διοίκησης,
Κτίριο προσωπικού,
Συνεργείο -γκαράζ -αποθήκη υλικών,
Γεφυροπλάστιγγα,
Περίφραξη,
Περιµετρική δενδροφύτευση,
Χώρος απόθεσης απορριµµάτων για δειγµατοληψία,
Χώρος αναµονής και στάθµευσης απορριµµατοφόρων,
Σύστηµα πυρόσβεσης,
∆ανειοθάλαµοι χωµατισµών,
17
•
•
Αποθήκη υλικών καυσίµων και
Σύστηµα παρακολούθησης (monitoring) του ΧΥΤΑ
2.2 Μέθοδοι υγειονοµικής ταφής
Βασικό στοιχείο σχεδιασµού ενός χώρου υγειονοµικής ταφής αποτελεί η µέθοδος που
θα ακολουθηθεί για τη διάστρωση των απορριµµάτων. ∆εν υπάρχει µέθοδος κατάλληλη
για όλους τους χώρους. Η επιλογή της µεθόδου εξαρτάται κάθε φορά από τη
µορφολογία του εδάφους και το είδος των απορριµµάτων που θα διατεθούν. Υπάρχουν
τρεις βασικές µέθοδοι: η “επιφανειακή µέθοδος”, η µέθοδος των διαδοχικών τάφρων
και η µέθοδος “πλήρωσης λάκκων”. Στις περισσότερες περιπτώσεις εφαρµόζεται ένας
συνδυασµός των τριών µεθόδων.
2.2.1
Επιφανειακή µέθοδος
Εφαρµόζεται όταν είναι δύσκολη η εκσκαφή του εδάφους για τη διάνοιξη τάφρων. Τα
απορρίµµατα ξεφορτώνονται και διαστρώνονται σε στενές λωρίδες στην επιφάνεια του
εδάφους σχηµατίζονται στρώσεις βάθους περίπου 50 -80 cm Κάθε στρώση συµπιέζεται
καθώς προχωρεί η διαδικασία πλήρωσης του χώρου κατά τη διάρκεια της ηµέρας
µέχρις ότου το πάχος των συµπιεσµένων απορριµµάτων φθάσει τα 2,50 -3 µέτρα.
Εικόνα 1 : Επιφανειακή µέθοδος πλήρωσης.
Στο τέλος της ηµέρας τα απορρίµµατα καλύπτονται µε στρώση κατάλληλου αδρανούς
υλικού, πάχους περίπου 15 -30 cm το οποίο επίσης πρέπει να συµπιεσθεί. Το υλικό
επικάλυψης εξασφαλίζεται από εκσκαφές στο γύρω χώρο, ή µεταφέρεται µε φορτηγά
από αλλού. Συνήθως, πριν αρχίσει η λειτουργία της χωµατερής, κατασκευάζεται ένα
ανάχωµα στη µία πλευρά του χώρου, για να διευκολυνθεί και η συµπίεση των
απορριµµάτων. Το πλάτος του χώρου στον οποίο εναποτίθενται και διαστρώνονται τα
απορρίµµατα κυµαίνεται από 3 -8 µέτρα. Το µήκος του χώρου που χρησιµοποιείται
κάθε µέρα υπολογίζεται έτσι ώστε στο τέλος της ηµέρας το βάθος των απορριµµάτων
να φθάσει τα 2,50 -3 cm. Τα συµπιεσµένα απορρίµµατα µαζί µε το υλικό επικάλυψης
µιας µέρας αποτελούν ένα κύτταρο που αποτελεί βασικό δοµικό στοιχείο κοινό σε όλες
τις µεθόδους υγειονοµικής ταφής. Κάθε στρώση απορριµµάτων αποτελείται από πολλά
κύτταρα τοποθετηµένα το ένα δίπλα στο άλλο. Οι στρώσεις τοποθετούνται διαδοχικά η
µία πάνω στην άλλη µέχρι τα απορρίµµατα φθάσουν το τελικό ύψος που προβλέπεται
από τον αρχικό σχεδιασµό του χώρου. Παραλλαγή της επιφανειακής µεθόδου, αποτελεί
η µέθοδος της ράµπας που εφαρµόζεται όταν στο χώρο διάθεσης υπάρχει διαθέσιµη
µικρή ποσότητα υλικού επικάλυψης. Σε αυτή τη µέθοδο η εναπόθεση και διάστρωση
των απορριµµάτων γίνεται όπως και στην επιφανειακή µέθοδο, αλλά καλύπτονται,
µερικά ή ολικά, από χώµα που προέρχεται από εκσκαφή του πυθµένα της χωµατερής.
Συνήθως, επειδή η εκσκαφή δεν είναι βαθιά δεν επαρκεί το χώµα για επικάλυψη και το
18
υπόλοιπο πρέπει να εξασφαλισθεί από αλλού, όπως και στην επιφανειακή µέθοδο.
2.2.2
Η µέθοδος των διαδοχικών τάφρων
Αυτή η µέθοδος εφαρµόζεται όταν στο χώρο υπάρχει υλικό επικάλυψης σε αρκετό
βάθος και όταν ο υδροφόρος ορίζοντας είναι πολύ χαµηλός. Τα απορρίµµατα
αποτίθενται σε τάφρους µήκους 30 -120 m, βάθους 1 -2 m και πλάτους 5 -8 m.
Εικόνα 2 : Μέθοδος διαδοχικών τάφρων.
Στην αρχή της διαδικασίας γίνεται εκσκαφή ενός τµήµατος της τάφρου και το χώµα
αποτίθεται σε σωρό, στο πίσω µέρος της πρώτης τάφρου. Τα απορρίµµατα κατόπιν
αποτίθενται στην τάφρο, διαστρώνονται σε λεπτές στρώσεις πάχους 50 -80 cm και
συµπιέζονται. Η διαδικασία συνεχίζεται µέχρι να επιτευχθεί το επιθυµητό ύψος. Το
µήκος της τάφρου που χρησιµοποιείται κάθε µέρα πρέπει να υπολογίζεται µε τέτοιο
τρόπο ώστε στο τέλος της ηµέρας τα απορρίµµατα να έχουν φθάσει το επιθυµητό ύψος,
το µήκος επίσης πρέπει να είναι τέτοιο ώστε να αποφεύγονται καθυστερήσεις των
απορριµµατοφόρων που έρχονται να ξεφορτώσουν. Το υλικό επικάλυψης
εξασφαλίζεται µε την εκσκαφή της διπλανής τάφρου ή συνεχίζοντας την εκσκαφή της
τάφρου που ήδη χρησιµοποιείται.
2.2.3
Μέθοδος πλήρωσης κοιλοτήτων του εδάφους
Σε περιοχές που υπάρχουν φυσικές ή τεχνητές κοιλότητες του εδάφους (χαράδρες,
ρεµατιές, ορυχεία, λατοµεία), µπορούν κάλλιστα αυτές να χρησιµοποιηθούν για
υγειονοµική ταφή απορριµµάτων. Οι τεχνικές που χρησιµοποιούνται για την διάστρωση
και συµπίεση των απορριµµάτων στις διάφορες κοιλότητες εξαρτώνται από τη
γεωµετρία του χώρου, τα χαρακτηριστικά του υλικού επικάλυψης, την υδρολογία και
γεωλογία της περιοχής και την δυνατότητα πρόσβασης.
Εικόνα 3 : Μέθοδος πλήρωσης κοιλοτήτων του εδάφους.
Σε χαράδρες που ο πυθµένας είναι κάπως επίπεδος η πρώτη στρώση µπορεί να
τοποθετηθεί όπως στη µέθοδο των διαδοχικών τάφρων που αναφέρθηκε παραπάνω.
19
Όταν συµπληρωθεί η πρώτη στρώση, το γέµισµα συνεχίζεται ξεκινώντας από τα σηµεία
που βρίσκονται προς την κορυφή της χαράδρας και καταλήγοντας προς το στόµιο. Τα
απορρίµµατα αποτίθενται στον πυθµένα της χαράδρας και συµπιέζονται προς τις
πλευρές της, µέθοδος που εξασφαλίζει υψηλή συµπίεση. Τα ορυχεία και τα λατοµεία
βρίσκονται συνήθως χαµηλότερα από την επιφάνεια του γύρω εδάφους και γι αυτό
είναι αναγκαίο να ληφθεί µέριµνα για τον έλεγχο των επιφανειακών υδάτων. Και στα
ορυχεία και τα λατοµεία ο τρόπος πλήρωσης είναι παρόµοιος µε αυτόν στις χαράδρες.
Σηµαντική σε αυτές τις περιπτώσεις είναι η εξασφάλιση υλικού επικάλυψης τόσο για
τις ενδιάµεσες στρώσεις όσο και για την τελική επιφάνεια. Στις περισσότερες
περιπτώσεις εφαρµόζεται συνδυασµός των παραπάνω µεθόδων. Επίσης µπορεί στον
ίδιο χώρο να χρησιµοποιηθούν περισσότερες της µίας µέθοδοι. Αν επί παραδείγµατι
στα περισσότερα σηµεία του πυθµένα ενός χώρου υπάρχει ένα µεγάλο πάχος χώµατος
ενώ στα υπόλοιπα το χώµα είναι πολύ ρηχό, µπορεί να διανοιχτούν τάφροι, όπου αυτό
είναι δυνατόν και το χώµα που θα εξασφαλισθεί να χρησιµοποιηθεί σαν υλικό
επικάλυψης και για τον υπόλοιπο χώρο που θα χρησιµοποιηθεί η επιφανειακή µέθοδος.
Μια µέθοδος, παραλλαγή των παραπάνω µεθόδων, που εφαρµόζεται συχνά στη χώρα
µας είναι η ταφή των απορριµµάτων σε χώρους της µορφής της πλατειάς µισγάγγειας
που διαµορφώνεται από την πλαγιά κάποιου εδαφικού όγκου (βουνό, λόφος) και τις
εκατέρωθεν πλαγιάς δύο γειτονικών ρευµάτων . Συνήθως η εδαφική λεκάνη
διαµορφώνεται έτσι ώστε να είναι ανοιχτή κατά το 1/3-1/4 της περιµέτρου της. Κατά
κανόνα η κατά µήκος κλίσης της εδαφικής λεκάνης (κλίση µισγάγγειας) είναι
σηµαντική. Στην περίπτωση αυτή η ταφή των απορριµµάτων πρέπει να αρχίσει από τη
χαµηλότερη πλευρά της λεκάνης και να προχωράει προς το εσωτερικό της µε την
παρακάτω τεχνική: Το πρώτο ταµπάνι (πλάτωµα) θα αρχίσει κατ ευθείαν από το
χαµηλότερο σηµείο του δρόµου προσπέλασης: θα διαµορφωθεί µε συµπιεσµένα µπάζα
ή χώµα µια µικρή επιφάνεια για τους ελιγµούς των απορριµµατοφόρων. Τα επόµενα
ταµπάνια από στρώσεις απορριµµάτων θα κινούνται παράλληλα προς την ανοιχτή
πλευρά του χώρου και προς το εσωτερικό του. Είναι φανερό ότι τα ταµπάνια θα
“σβήνουν” προς τα ανάντη (θα ακουµπάνε στην πλαγιά του υψώµατος). Το πλάτος τους
δεν πρέπει να ξεπερνάει τα 50 µέτρα, και το ύψος τους τα 2,5 µ. Το υλικό επικάλυψης
των ταµπανιών πρέπει να έχει πάχος τουλάχιστον 0,20 µ. ενώ η επικάλυψη των
µετωπικών πρανών τουλάχιστον 0,60 µ. Η κλίση του µετώπου εργασίας πρέπει να είναι
µικρή και να µην υπερβαίνει το 1/3. Ως υλικό επικάλυψης χρησιµοποιείται το υλικό
(χώµα, άµµος κ.λ.π.) που θα βγει από την διαµόρφωση του χώρου διάθεσης, καθώς και
υλικό από εκσκαφές στην γύρω περιοχή ή µπάζα. Η εγκάρσια ρύση της επιφάνειας του
κάθε ταµπανιού θα πρέπει να δίνεται προς τα ανάντη (δηλ. προς το ύψωµα) έτσι ώστε:
•
•
Τα νερά της βροχής να µην κυλούν προς το µετωπικό πρανές του ταµπανιού και
να µην εισδύουν στα απορρίµµατα.
Όταν το ταµπάνι πάρει τις πιο σηµαντικές καθιζήσεις (περίπου σε µισό µήνα), η
επιφάνειά του να παραµένει περίπου οριζόντια, µε µικρή ρύση προς τα ανάντη.
Επίσης πρέπει να δίνεται µια κατά µήκος ρύση της επιφάνειας του ταµπανιού
προς τον πλευρικό δρόµο προσπέλασης, απ όπου θα απάγονται τα νερά µε τη βοήθεια
µικρής τάφρου. Η πιο πάνω διάταξη των εργασιών, πέρα από το ότι είναι λειτουργική
για τη δεδοµένη µορφολογία του χώρου, προσφέρεται επίσης για την εύκολη
εκµετάλλευση των γαιωδών υλικών, που έχει επιφανειακά ο χώρος, ως υλικών
επικάλυψης (και µάλιστα µε τη χρήση του ίδιου µηχανήµατος που εκτελεί την
υγειονοµική ταφή), µε αποτέλεσµα να επιµηκύνεται και ο χρόνος λειτουργίας του
ΧΥΤΑ. Ανάµεσα στο ίχνος του µετωπικού πρανούς του ενός ταµπανιού και στη στέψη
20
του προηγούµενου (υποκειµένου) θα πρέπει να µεσολαβεί µια βαθµίδα πλάτους 6 µ.
περίπου για την κίνηση και τους ελιγµούς των απορριµµατοφόρων (εσωτερικό δίκτυο
κυκλοφορίας) που πρέπει να διατηρείται σε καλή κατάσταση. Η διάταξη των
διαδοχικών στρώσεων των απορριµµάτων καθώς και το εσωτερικό δίκτυο κυκλοφορίας
των απορριµµατοφόρων πρέπει να προβλεφθούν από την αρχή σε τοπογραφικό
διάγραµµα του χώρου.
2.3 Στεγανοποίηση XYTA
2.3.1
Ορισµοί και συστήµατα στεγανοποίησης
Απαραίτητο στοιχείο της σωστής λειτουργίας ενός ΧΥΤΑ, είναι η αποφυγή ρύπανσης
του υδροφόρου ορίζοντα από τα στραγγίσµατα καθώς και η ανάσχεση της εισροής των
παραγόµενων αερίων στο υπέδαφος.
Ένα σύστηµα µόνωσης µιας εγκατάστασης αποτελείται από τρία µέρη:
α) τη µόνωση της βάσης,
β ) τη µόνωση της επιφάνειας και
γ) τη µόνωση των ενδεχοµένων τοιχίων.
Η µόνωση πρέπει να πληροί τις παρακάτω προϋποθέσεις:
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Να κρατά στεγανό το χώρο από τις βροχοπτώσεις και τα επιφανειακά νερά.
Να αντέχει σε θερµοκρασίες τουλάχιστον 70°C.
Να στεγανοποιεί από τα παραγόµενα αέρια.
Να αντέχει στις τυχόν καθιζήσεις και διαβρώσεις.
Να αντέχει στους µικροοργανισµούς.
Να τοποθετείται απλά.
Να µπορεί να ελεγχθεί τόσο κατά την κατασκευή όσο και κατά τη λειτουργία.
Να µπορεί εύκολα να επιδιορθωθεί και τέλος
Να µην κοστίζει υπερβολικά.
Αν από την υδρογεωλογική µελέτη έχει διαπιστωθεί η ύπαρξη µη υδροπερατών
στρωµάτων στο χώρο διάθεσης , θα πρέπει να γίνει αναµόχλευση του εδάφους µέχρι
βάθους 30 εκ. και µετά να επακολουθήσει συµπίεση σύµφωνα µε τους κανόνες της
εδαφοµηχανικής και να δοθούν οι τελικές κλίσεις (1-2%) για την απορροή των
στραγγισµάτων. Σε περίπτωση που στο χώρο διάθεσης υπάρχουν υδροπερατά
πετρώµατα, θα πρέπει απαραίτητα να γίνει στεγανοποίηση. Υπάρχουν δύο µέθοδοι
στεγανοποίησης , η φυσική (µε ορυκτά υλικά) και η τεχνητή (µε πλαστικά φύλλα).
Σήµερα χρησιµοποιούνται επίσης τα εξής συστήµατα:
1.
2.
3.
4.
Συνδυασµός µόνωσης πλαστικών και ορυκτών χωρίς σύστηµα συλλογής
Συνδυασµός µόνωσης πλαστικών και ορυκτών µε σύστηµα συλλογής.
Συνδυασµός µόνωσης τριπλός .
∆ιπλό σύστηµα µόνωσης µε διπλούς αγωγούς.
21
Εικόνα 4: Συνδυασµός τεχνητής µόνωσης και µόνωσης µε ορυκτά.
Εικόνα 5: Συνδυασµός τεχνητής µόνωσης και µόνωσης µε ορυκτά, µε ενδιάµεσο
σύστηµα συλλογής στραγγισµάτων.
Εικόνα 6: Συνδυασµός διπλής τεχνητής µόνωσης και µόνωσης µε ορυκτά.
22
Εικόνα 7: ∆ιπλό σύστηµα µόνωσης µε διπλούς αγωγούς.
2.3.2 Φυσική µέθοδος στεγανοποίησης
Η µόνωση της βάσης του χώρου διάθεσης µε ορυκτά είναι αρκετά διαδεδοµένη αρκεί η
-7
-10
περατότητα (Κ) να κυµαίνεται από 10 - 10 m/s αναλόγως της επικινδυνότητας των
αποβλήτων. Η µόνωση µε ορυκτά υλικά κατασκευάζεται από άργιλο ή µπετονίτη, ή
συνδυασµό ενός, δύο ή τριών στρώσεων από άργιλο, µπετονίτη, ιπτάµενη τέφρα,
θηραϊκή γη ή υδρύαλο ή άσφαλτο. Για την τοποθέτηση του µονωτικού υλικού πρέπει το
έδαφος να είναι καλά συµπιεσµένο. Το στρώµα της µόνωσης κυµαίνεται από 70 - 100
cm. Τα βασικά στοιχεία τα οποία εξετάζονται εκτός από την περατότητα είναι: το
µέγεθος των κόκκων του υλικού µόνωσης, η περατότητά του σε νερό και η
πλαστικοποίησή του. Τελευταίες έρευνες έδειξαν ότι τα οξέα και οι βάσεις µπορούν να
αποδυναµώσουν ή ακόµη και να καταστρέψουν τη δοµή του πηλού. Στα πρανή των
χώρων διάθεσης των απορριµµάτων ισχύει ότι και στη βάση. Σ’ αυτή την περίπτωση
όµως πρέπει να δοθεί ιδιαίτερη σηµασία στις καθιζήσεις, ενώ θα πρέπει να δοθούν και
οι κατάλληλες κλίσεις για την απορροή των στραγγισµάτων. Επίσης, η τελική
στεγανοποιητική επιφάνεια θα πρέπει να προφυλαχθεί από ξήρανση, διάβρωση και από
τον παγετό. Για το λόγο αυτό αναγκαίο είναι πολλές φορές η στεγανοποίηση να
κατασκευάζεται τµηµατικά, σύµφωνα µε την εξέλιξη του ΧΥΤΑ.
2.3.3
Τεχνητή µέθοδος στεγανοποίησης
Είναι η µέθοδος χρησιµοποίησης συνθετικών µεµβρανών (liners) από χλωριούχο
πολυβινύλιο (PVC), από πολυαιθυλένιο χαµηλής ή υψηλής πυκνότητας (LDDE,
HDPE), ή από πολυπροπυλένιο. Πριν αρχίσουν οι εργασίες στεγανοποίησης, θα πρέπει
η επιφάνεια του εδάφους να είναι λεία και καλά συµπιεσµένη και να έχουν δοθεί οι
κατάλληλες κλίσεις. Για να µην τρυπήσει η µεµβράνη από αιχµηρά αντικείµενα που
υπάρχουν στα απορρίµµατα ή έχουν αποµείνει στην επιφάνεια του εδάφους,
τοποθετούνται στρώσεις, λεπτόκοκκων υλικών, συνήθως άµµου και στις δύο πλευρές
της µεµβράνης. Η µόνωση πρέπει να αντέχει στις µηχανικές και χηµικές επιδράσεις. Οι
χηµικές ουσίες που µπορούν ως επί το πλείστον να επηρεάσουν τα πλαστικά φύλλα
είναι το τριχλωροαιθυλένιο, το τετραχλωροαιθυλένιο , το χλωροφόρµιο, η τοξύλη , ο
τετραχλωράνθρακας, η ξυλόλη, το χλωροβενζόλιο. Τα αδύνατα σηµεία της τεχνητής
µόνωσης, στα οποία πρέπει να δοθεί ιδιαίτερη προσοχή φαίνονται στην εικόνα 9 και
είναι:
23
Εικόνα 9: Αδύνατα σηµεία τεχνητής µόνωσης.
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Κίνδυνος στην ένωση των φύλλων, στα φρεάτια των στραγγισµάτων και των
αερίων (κακή κατασκευή) (σηµείο 1),
Yπερβολικό τέντωµα από κακή διαµόρφωση του εδάφους (σηµείο 2),
Κίνδυνος από κακή τοποθέτηση των συστηµάτων συλλογής (σηµείο 3),
∆ύσκολη συγκόλληση στην κλίση (σηµείο 4),
Σηµείο µέγιστης πίεσης των απορριµµάτων (σηµείο 5),
Κίνδυνος από κακή τοποθέτηση του στρώµατος κάλυψης (σηµείο 6),
Ενδεχόµενη αποµάκρυνση του στρώµατος φίλτρου των συστηµάτων συλλογής
των στραγγισµάτων (σηµείο 7),
Κίνδυνος από τις διακυµάνσεις τις θερµοκρασίας (σηµείο 8),
Κίνδυνος από ενδεχόµενο τράβηγµα των φύλλων (σηµείο 9).
Οι συνθετικές µεµβράνες διατίθενται σε ρολά πλάτους 8-10 µέτρων περίπου και
χρειάζεταιιδιαίτερη προσοχή στη συγκόλλησή τους. Τα συνθετικά υλικά εξασφαλίζουν
καλύτερη στεγάνωση από το στρώµα αργίλου, αλλά είναι πιο ακριβά και χρειάζονται
ιδιαίτερη προσοχή ώστε να µην τρυπήσουν ή να µην ξεκολλήσουν στις ενώσεις, γιατί
τότε η διέλευση των στραγγισµάτων δεν µπορεί να ανασχεθεί. Πολλές φορές, για
εξασφάλιση καλύτερων αποτελεσµάτων, χρησιµοποιείται συνδυασµός των δύο
µεθόδων. Τοποθετείται δηλαδή στρώµα αργίλου και από πάνω η συνθετική µεµβράνη.
Επίσης, πολλές φορές χρησιµοποιούνται διάφορα τεχνητά εδαφικά µείγµατα, όπως π.χ.
µίγµα αργίλου-άµµου και γυαλιού .Η περιεκτικότητα του µίγµατος σε άργιλο είναι
περίπου 20% και σε υδρύαλο 3-10%. Με την παροχή της υδρύαλου σχηµατίζεται
κολλοειδές διάλυµα, ζελατινώδες το οποίο φράσσει τους πόρους του εδάφους. Η
-9
-11
περατότητα Κ κυµαίνεται από 1x10 µέχρι 5x10 m/s. Η µόνωση µπορεί επίσης να
επιτευχθεί και µε άσφαλτο, η οποία όµως είναι αρκετά ευαίσθητη σε οργανικούς
διαλύτες. Όσον αφορά τη µόνωση των τοιχίων, αυτή µπορεί να κατασκευαστεί µε µίγµα
µπετονίτη-τσιµέντου ή µε πλαστικά φύλλα και σε ειδικές περιπτώσεις µε συνδυασµό
-8
-
και των δύο. Η περατότητα (Κ) στο µίγµα µπετονίτη-τσιµέντου κυµαίνεται από 10 -10
9
m/sec.
Εκτός των παραπάνω γενικών προδιαγραφών και σύµφωνα µε την Οδηγία
31/1999/ΕΚ πρέπει:
« Η βάση και τα πρανή του χώρου ταφής συνίστανται από στρώµα πετρώµατος το
οποίο πρέπει να πληροί απαιτήσεις περατότητας και πάχους, οι οποίες, όσον αφορά την
προστασία του εδάφους και των επιφανειακών και υπογείων υδάτων, έχουν
24
συνδυασµένο αποτέλεσµα τουλάχιστον ισοδύναµο µε εκείνο που προκύπτει από τις
ακόλουθες απαιτήσεις:
- χώρος ταφής µη επικινδύνων αποβλήτων: Κ ≤ 1,0 Χ 10- 9 m/s, πάχος ≥ 5 m,
- χώρος ταφής επικινδύνων αποβλήτων: Κ ≤ 1,0 Χ 10- 9 m/s, πάχος ≥ 1 m,
- χώρος ταφής αδρανών αποβλήτων: Κ ≤ 1,0 Χ 10- 7 m/s, πάχος ≥ 1 m,
Εάν ο τοίχος γεωλογικής αποµόνωσης δεν πληροί εκ φύσεως τις ως άνω προϋποθέσεις,
µπορεί να συµπληρώνεται τεχνητά και να ενισχύεται µε άλλα µέσα που παρέχουν
ισοδύναµη προστασία. Οι τεχνητά σχηµατιζόµενοι γεωλογικοί φραγµοί πρέπει να
έχουν πάχος τουλάχιστον 0,5 m.
Επιπλέον του τοίχου γεωλογικής αποµόνωσης που περιγράφεται ανωτέρω, θα πρέπει να
προστίθεται ένα σύστηµα συλλογής των στραγγισµάτων και στεγανοποίησης σύµφωνα
µε τις ακόλουθες αρχές, ώστε να εξασφαλισθεί η ελάχιστη συγκέντρωση
στραγγισµάτων στη βάση του χώρου ταφής:
Συλλογή των στραγγισµάτων και στεγανοποίηση του πυθµένα
Κατηγορία χώρου ταφής
Τεχνητή µεµβράνη
στεγανοποίησης
Στρώµα αποστράγγισης ≥ 0,5 Μ
Μη επικίνδυνα
απόβλητα
Επικίνδυνα
απόβλητα
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Τα κράτη µέλη µπορούν να θεσπίζουν γενικές ή ειδικές απαιτήσεις για τους χώρους
ταφής αδρανών υλών και για τα χαρακτηριστικά των προαναφεροµένων τεχνικών
µέσων.
Εάν η αρµόδια αρχή, αφού εξετάσει τους ενδεχόµενους κινδύνους για το περιβάλλον,
κρίνει ότι απαιτείται πρόληψη του σχηµατισµού στραγγισµάτων, δύναται να απαιτήσει
την επιφανειακή στεγανοποίηση του χώρου. Για την επιφανειακή στεγανοποίηση
ισχύουν οι ακόλουθες συστάσεις:
Κατηγορία χώρου ταφής
Στρώµα απαγωγής των αερίων
Τεχνητή µεµβράνη
στεγανοποίησης
Αδιαπέραστο στρώµα πετρώµατος
Στρώµα αποστράγγισης ≥ 0,5 Μ
Χωµάτινο κάλυµµα >1 Μ
Μη επικίνδυνα
απόβλητα
Απαιτείται
Επικίνδυνα
απόβλητα
∆εν απατείται
∆εν απατείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
»
25
2.4 Στραγγίσµατα (ή στραγγίδια)
2.4.1
Σύνθεση και ποσοτικός προσδιορισµός της σύστασης των στραγγισµάτων
Αν λάβουµε υπόψη µας τη σύνθεση των απορριµµάτων, η µέση τιµή υγρασίας είναι
γύρω στο 49%. Για το υπολογισµό της ποσότητας του παραγόµενου νερού από την
αναερόβια διεργασία αποδόµησης των απορριµµάτων χωρίζουµε τα υλικά σε δύο
κατηγορίες. α) υλικά εύκολης αποδόµησης (20 χρόνια) β) υλικά µέσης αποδόµησης (
40 χρόνια)
Στην πρώτη κατηγορία υπάγονται ζυµώσιµα υλικά ενώ στη δεύτερη το χαρτί.
Υγρασία %
Υλικά
Ζυµώσιµα
Χαρτί
% σε βάρος
Ολική
Μεµονωµένη
57
20
48
48
35,53
12,47
Αναγώµενη
ξηρά ύλη %
(βάρος)
21,47
7,53
Χαρακτηριστικά υλικών εύκολης και µέσης αποδόµησης.
Τα ζυµώσιµα υλικά αποδοµούνται 100% ενώ το χαρτί της πρώτης κατηγορίας κατά
60% δηλ. στο σύνολο 21,47% και 4,52% αντίστοιχα.
Με βάση τον παρακάτω πίνακα ο οποίος µας παρουσιάζει την περιεκτικότητα σε
ποσοστά % βάρους των C, Η, Ο, και Ν του χαρτιού και των ζυµώσιµων υλικών.
Στοιχεία Υλικό
Χαρτί
Ζυµώσιµα
C
H
O
N
45,41
41,75
6,11
5,75
42,11
27,50
0,30
2,80
Η συµµετοχή των µεµονωµένων στοιχείων (% βάρους), στο σύνολο φαίνεται στον
παρακάτω πίνακα .
Στοιχεία Υλικό
C
H
O
N
Χαρτί
Ζυµώσιµα
Σύνολο
2,05
8,96
11,01
0,27
1,23
1,50
1,90
5,90
7,80
0,01
0,60
0,61
Το παραγόµενο νερό για την πρώτη και δεύτερη κατηγορία υπολογίζεται σε 5,94% και
3,42% αντίστοιχα. Συγκεκριµένα το παραγόµενο νερό από την βιολογική αποδόµηση
3
ενός m απορριµµάτων για µεν την πρώτη κατηγορία ανέρχεται σε 29,7-35,64 lt για δε
τη δεύτερη κατηγορία σε 17,10 -20,52 lt.
Οι πολύπλοκες αλληλοεπιδράσεις µεταξύ υδατικού ισοζυγίου και βιολογικής
αποσύνθεσης στα απορρίµµατα έχουν σαν συνέπεια την εµφάνιση µεγάλων
διακυµάνσεων στην ποιοτική και ποσοτική σύσταση των στραγγισµάτων. Παρόλα αυτά
26
είναι δυνατή η συλλογή αρκετών στοιχείων που επιτρέπουν µια εκτίµηση ποσοτική και
ποιοτική της σύνθεσης των στραγγισµάτων σε µια εγκατάσταση Υγειονοµικής Ταφής.
Η παραγωγή των στραγγισµάτων επηρεάζεται κυρίως από τις κλιµατολογικές
συνθήκες, τη µορφολογία της περιοχής και τον τρόπο λειτουργίας του χώρου διάθεσης
των απορριµµάτων. Η ετερογενής δε σύνθεση των απορριµµάτων και η ταξινόµηση
τους κατά µέγεθος τα κάνει να προσοµοιάζουν σε µείγµα από χονδρή άµµο, χαλίκια και
βότσαλα αναµεµειγµένα µε οργανικές ουσίες. Η δοµή αυτή σε συνάρτηση µε τον
εκάστοτε τρόπο λειτουργίας δυσκολεύει τη χρήση µαθηµατικών µοντέλων για την
περιγραφή της διακίνησης των στραγγισµάτων. Τη συµπεριφορά των στραγγισµάτων
µπορούµε να την απεικονίσουµε µε το σχήµα της εικόνα 10.
Εικόνα 10: Σχηµατική παράσταση των στραγγισµάτων µιας ελεγχόµενης απόθεσης.
Οι οργανικές ουσίες αποτελούν τη σηµαντικότερη επιβάρυνση των στραγγισµάτων
αυτών και είναι το κυριότερο κριτήριο για την εκτίµηση της ποιότητά τους. Οι
σπουδαιότεροι παράµετροι για την παραπάνω εκτίµηση είναι το BOD5, COD, TOC και
εξαρτώνται από την ηλικία της εγκατάστασης, το είδος της εφαρµοσµένης συµπίεσης
και φυσικά τη σύνθεση των απορριµµάτων .
27
Εικόνα 11: Ανάπτυξη των στραγγισµάτων.
Τα ανόργανα στοιχεία των στραγγισµάτων χωρίζονται ανάλογα µε την διαχρονική
εξέλιξη των συγκεντρώσεων τους σε τρεις κατηγορίες:
α) παράµετροι µε διαχρονική εξέλιξη συγκέντρωσης (Fe, Ca, mg, Mn, Ζn),
β) παράµετροι µε µακροπρόθεσµα ελαφρά αυξανόµενη συγκέντρωση (CI, Ν4, Κ, Na),
γ) παράµετροι µε τυχαίες διακυµάνσεις συγκεντρώσεων (ΝΟ, Ρ και βαρέα µέταλλα Pb,
Νi, As, Cu, Cd, Cr, Co). Συγκριτικά µε τα λύµατα, τα στραγγίσµατα έχουν υψηλές τιµές
σε Cl, Κ, Na, Μn & Mg. Η ποσότητα του νερού το οποίο εισέρχεται στο χώρο
εξαρτάται από την ένταση των βροχοπτώσεων, την τοπογραφία, τις κλίσεις, το έδαφος
και τις καλλιέργειες. Βασικός παράγοντας για τον προσδιορισµό των παραγόµενων
στραγγισµάτων, είναι η εξατµισοδιαπνοή. Η εξατµισοδιαπνοή, προσδιορίζεται ως µία
φυσική διαδικασία, η οποία εξαρτάται από τη θερµοκρασία, την υγρασία και το
έλλειµµα κορεσµού στον αέρα καθώς επίσης την πίεση του αέρα και το συντελεστή
αεροδυναµικής. Για τον προσδιορισµό της εξατµισοδιαπνοής πρέπει να γίνει ο
διαχωρισµός όταν βρίσκεται σε λειτουργία ο χώρος και µετά τη διάρκεια λειτουργία
του δηλ. την τελική επικάλυψή του.
2.4.2
Σύστηµα συλλογής στραγγισµάτων
Έχει αποδειχθεί στην πράξη ότι η µόνωση της βάσης χωρίς συλλογή και αποµάκρυνση
των στραγγισµάτων απ' αυτήν, τελικά βλάπτει περισσότερο απ' ότι ωφελεί. Ένα
σύστηµα συλλογής και αποστράγγισης είναι λοιπόν απαραίτητο και αποτελεί ένα από
τα σηµαντικότερα σηµεία της κατασκευής ενός ΧΥΤΑ, καθώς η διάρκεια ζωής της
µόνωσης εξαρτάται σε µεγάλο βαθµό από αυτό. Το σύστηµα συλλογής και
αποστράγγισης πρέπει να εξασφαλίζει µακροχρόνια τη συλλογή της συνολικής
ποσότητας των στραγγισµάτων και να αποκλείει την πρόσµιξή τους µε τα βρόχινα νερά.
28
Η επιλογή του συστήµατος συλλογής των στραγγισµάτων γίνεται σε συσχετισµό µε τις
παρακάτω απαιτήσεις:
• να µη προκληθούν βλάβες, παραµορφώσεις ή µετατοπίσεις στο µονωτικό
σύστηµα κατά την τοποθέτηση του,
•
οι αγωγοί να είναι υδραυλικά αποδοτικοί και να αντέχουν σε χηµικές,
βιοµηχανικές και φυσικές καταπονήσεις, τόσο κατά τη φάση λειτουργίας, όσο
ο
•
•
•
και της µετέπειτα φροντίδας του ΧΥΤΑ (50 χρόνια, 40 C, πυκνότητα
αποβλήτων: 1,5 Mg/m3),
να υπάρχει ελεύθερη ροή των στραγγισµάτων προς τη δεξαµενή συλλογής τους
και να καθαρίζονται σχετικά εύκολα,
το υδραυλικό ύψος των στραγγισµάτων να µη ξεπερνά τα 30 cm πάνω από τη
γεωµεµβράνη.
Η επιλογή του καταλληλότερου συστήµατος γίνεται µε βάση τις παραγόµενες
ποσότητες στραγγισµάτων, τα οποία πρέπει να συλλεχθούν και να
αποµακρυνθούν και κατόπιν να επεξεργαστούν, σύµφωνα µε τη διαθέσιµη
τεχνική. Οι σωλήνες στραγγισµάτων διακρίνονται σε:
o σωλήνες απορρόφησης (διάτρητοι) µε µέγιστη απόσταση µεταξύ τους
15-20m, και ελάχιστη διάµετρο Φ=100mm και
o σωλήνες συλλογής µε ελάχιστη διάµετρο Φ=300mm και µέγιστο µήκος
300m.
1. Χαλίκια Φ=16mm
2. Τσιµεντοσωλήνες αποστράγγισης Φ=300mm
3. Στήριξη από µπετόν
4. Στρώµα πηλού:
Α = 30 cm
Β = 10 cm
Γ = 70 cm
∆ = 30 cm
Ε = οπή (13 οπές / µέτρο µήκους)
29
Οι σωλήνες απορρόφησης περιβάλλονται µε στρώµα φίλτρου από χαλίκι O,5m. Η
κλίση των σωλήνων αυτών πρέπει να είναι ανάλογη µε την κλίση βάσης, δηλαδή η
µικρότερη επιτρεπόµενη τιµή να είναι 0,5% ή καλύτερα 1%.
2.4.3
Τοποθέτηση σωλήνων αποστράγγισης
Η διάταξη των σωλήνων είναι ακτινική (σχήµα αστέρα), ή σε σχήµα σπονδυλικής
στήλης (στην µέση ο σωλήνας συλλογής), ή πιο σπάνια περιφερειακή. Οι σωλήνες
πρέπει να τοποθετούνται βαθιά, αν είναι δυνατόν αµέσως πάνω από την µόνωση της
βάσης. Για να είναι ευκολότερος ο καθαρισµός τους (πλύσιµο) πρέπει να τοποθετούνται
κατά τέτοιο τρόπο ώστε να προεξέχουν από το κύριο σώµα των απορριµµάτων, για να
είναι ευπρόσιτο το πάνω άκρο τους. Η δεύτερη διάταξη επιτρέπει το εύκολο καθάρισµα
των αγωγών και ανεξαρτησία του συστήµατος από βλάβες µεµονωµένων σωλήνων,
ιδίως όταν κοντά στο φρεάτιο οι σωλήνες έχουν φίλτρο από στρώµα χαλικιού. Η
περιφερειακή διάταξη είναι κατάλληλη για µικρές επιφάνειες µε µεγάλες κλίσεις. Οι
σωλήνες πρέπει να είναι χηµικά ανθεκτικοί, µηχανικά σταθεροί, όχι ευαίσθητοι σε
καθιζήσεις και υδραυλικά αποδοτικοί. Συνηθίζονται οι πήλινοι, οι αµιαντοτσιµέντου
και οι πλαστικοί σωλήνες (PVC, HDPE). Συνιστάται σε κάθε περίπτωση µια
προσεκτική στατική µελέτη για κάθε είδος σωλήνα, πριν από την εγκατάσταση, λόγω
ισχυρών καθιζήσεων του σώµατος της ελεγχόµενης απόθεσης. Το στρώµα φίλτρου
(από κοσκινισµένο ή ακοσκίνιστο χαλίκι) που περικλείει τους σωλήνες, εµποδίζει τις
στερεές ουσίες να φράξουν τους σωλήνες και λειτουργεί συγχρόνως σαν αγωγός. Το
φίλτρο δηλαδή πρέπει να προσαρµόζεται στο είδος απορριµµάτων για να αποκλείεται ο
κίνδυνος διείσδυσης των απορριµµάτων στο στρώµα του φίλτρου και των χαλικιών του
φίλτρου στους σωλήνες. Επίσης και το στρώµα προστασίας πρέπει να έχει αρκετή
διαπερατότητα για να ενεργεί σαν επιφανειακό φίλτρο.
30
2.4.4
Εκτίµηση παραγωγής στραγγισµάτων σε ΧΥΤΑ
2.4.4.1 Γενικά
Η αποτελεσµατική και περιβαλλοντικά ασφαλής λειτουργία ενός Χώρου Υγειονοµικής
Ταφής, προϋποθέτει την ύπαρξη συστήµατος συλλογής και επεξεργασίας των
στραγγισµάτων που παράγονται. Για το σωστό σχεδιασµό αυτών των συστηµάτων είναι
απαραίτητο να εκπονηθεί προηγουµένως σχετική µελέτη, για να εκτιµηθεί η
παραγόµενη ποσότητα στραγγισµάτων.
31
2.4.4.2
Μέθοδοι υπολογισµού στραγγισµάτων
Σήµερα, στη βιβλιογραφία υπάρχουν αρκετές µέθοδοι για τον υπολογισµό της
ποσότητας στραγγισµάτων. Για παράδειγµα οι Fenn et al και Lu et al ανέπτυξαν τη
Μέθοδο Υδατικού Ισοζυγίου (Water Balance Method).
Οι Perrier και Gibson ανέπτυξαν την Υδρολογική Προσοµοίωση στις Εγκαταστάσεις
Στερεών Αποβλήτων (Hydrologic Simulation on Solid Waste Disposal Sites).
Ένα σοβαρό µειονέκτηµα για τις περισσότερες από τις ήδη υπάρχουσες µεθόδους είναι
η έλλειψη λεπτοµερούς εισόδου πληροφοριών και η πολυπλοκότητα των υπολογισµών.
Οι Shroeder et al ανέπτυξαν το 1996 το µοντέλο HELP (Hydrologic Evaluation of
Landfill Performance) για την υδρολογική αποτίµηση των ΧΥΤΑ και είναι αυτό µε το
οποίο ασχολείται η παρούσα διπλωµατική και το οποίο αναλύεται στο κεφάλαιο 4.
Στις παρακάτω παραγράφους αναπτύσσονται οι διεργασίες οι σχετιζόµενες µε την
παραγωγή στραγγισµάτων, των µεθόδων υπολογισµού του υδατικού ισοζυγίου και του
υπολογισµού της εξατµισοδιαπνοής.
2.4.4.3 ∆ιεργασίες σχετιζόµενες µε την παραγωγή στραγγισµάτων
Οι παράγοντες που επηρεάζουν την παραγωγή στραγγισµάτων σε ένα ΧΥΤΑ είναι τα
ατµοσφαιρικά κατακρηνίσµατα (βροχόπτωση, χιονόπτωση) και γενικά οι
κλιµατολογικές συνθήκες (θερµοκρασία, άνεµος, ηλιοφάνεια, υγρασία της
ατµόσφαιρας), τα χαρακτηριστικά των στερεών απορριµµάτων (σύσταση,
κατακρατούµενη υγρασία, πραγµατοποιούµενη προεπεξεργασία, πυκνότητα, πάχος) και
τα χαρακτηριστικά της τελικής εδαφικής κάλυψης (πάχος στρώσης, διαπερατότητα
εδάφους, είδος φυτοκάλυψης, βάθος ριζοστρώµατος).
Η διαχρονική εξέλιξη της παραγωγής στραγγισµάτων εξαρτάται από την χωρική
ανάπτυξη του ΧΥΤΑ, την τοποθέτηση δηλαδή και συµπύκνωση των απορριµµάτων σε
ταµπάνια, η καθ’ ύψος ανάπτυξη των οποίων γίνεται, όπως αναφέραµε και στις
προηγούµενες παραγράφους, σε οροθετηµένα διακριτά κύτταρα. Οι µηχανισµοί
παραγωγής των στραγγισµάτων διαφοροποιούνται µε το εάν τα κύτταρα είναι ενεργά ή
έχουν αποκατασταθεί.
Στην περίπτωση των ενεργών κυττάρων ενός ΧΥΤΑ η διάταξη της στρώσης των
απορριµµάτων µεταβάλλεται χωρικά και χρονικά, καθώς συνεχώς αποτίθενται νέες
ποσότητες στερεών αποβλήτων, που καλύπτονται από µια προσωρινή εδαφική στρώση
µικρού πάχους. Η στρώση αυτή δέχεται τα νερά της βροχής, που µετά από τις απώλειες
λόγω εξάτµισης τα όµβρια αυτά κατεισδύουν ελεύθερα προς το στρώµα των
απορριµµάτων. Η κατείσδυση του βρόχινου νερού, µαζί µε την εγγενή υγρασία των
απορριµµάτων αποτελούν τις βασικές πηγές παραγωγής των στραγγισµάτων.
Στην περίπτωση που ένα κύτταρο έχει αποκατασταθεί, οι παραγόµενες ποσότητες των
στραγγισµάτων είναι πολύ µικρότερες, καθώς τοποθετείται η τελική εδαφική στρώση
µε φύτευση, η οποία όχι µόνο συµβάλλει στην αποκατάσταση του περιβάλλοντος, αλλά
και περιορίζει σηµαντικά την διήθηση του βρόχινου νερού. Ακόµα λόγω της
φυτοκάλυψης υπάρχει αυξηµένη ζήτηση για εξατµισοδιαπνοή. Πέραν της φυτοκάλυψης
32
διαµορφώνεται και άνα σύστηµα, µε ικανή κλίση, πλευρικής αποστράγγισης µε στρώµα
άµµου, γεωµεµβράνης και αργίλου ώστε να περιοριστεί η κατείσδυση. Κατά την φάση
αποκατάστασης το βάρος των απορριµµάτων µειώνεται σταδιακά, τόσο λόγω της
παραγωγής βιοαερίου, που συνεπάγεται µείωση του ξηρού βάρους και της υγρασίας,
όσο και λόγω της συνεχιζόµενης παραγωγής στραγγισµάτων.
Τόσο κατά την περίοδο λειτουργίας , όσο και κατά την περίοδο αποκατάστασης, η
εκτίµηση των παραγόµενων στραγγισµάτων βασίζεται στην µέθοδο του υδατικού
ισοζυγίου, η οποία εφαρµόζεται σε δύο φάσεις. Στην πρώτη φάση, ανάλογα µε το αν
υπάρχει προσωρινό ή τελικό εδαφικό κάλυµµα, εκτιµάται η κατείσδυση από την
βροχόπτωση και στη δεύτερη φάση, µε γνωστή την κατείσδυση εκτιµάται η παραγωγή
στραγγισµάτων διαµέσου της στήλης
των απορριµάτων. Οι µέθοδοι αυτοί
περιγράφονται στις επόµενες παραγράφους.
2.4.4.4 Υδατικό ισοζύγιο εδαφικής στρώσης κάλυψης
Ως προς τη γενική τους φιλοσοφία τα µοντέλα υδατικού ισοζυγίου που περιγράφουν τις
υδρολογικές διεργασίες ενός εδαφικού καλύµµατος προσοµοιάζουν µε τα
συγκεντρωτικά υδρολογικά µοντέλα που εφαρµόζονται σε µια λεκάνη απορροής.
Οι παράµετροι των υδρολογικών µοντέλων των ΧΥΤΑ εκτιµώνται µε βάση τα
χαρακτηριστικά του εδαφικού καλύµµατος και των απορριµµάτων, που επηρεάζουν τις
διάφορες συνιστώσες του υδατικού ισοζυγίου των στραγγισµάτων. Η προσέγγιση αυτή
είναι αποδεκτή δεδοµένου ότι ένας ΧΥΤΑ καλύπτει περιορισµένη έκταση σε σχέση µε
µια λεκάνη απορροής και είναι πρακτικά ένα οµοιογενές σύστηµα, µε δεδοµένη καθ’
ύψος διάταξη και δεδοµένα χαρακτηριστικά των επί µέρους στρώσεων.
Το µοντέλο του υδατικού ισοζυγίου χρησιµοποιεί κατά βάση τις χρονοσειρές της
βροχόπτωσης και της δυνητικής εξατµισοδιαπνοής.
Η βροχόπτωση θεωρείται γνωστή από ιστορικά στοιχεία ή παράγεται συνθετικά.
Στο σηµείο αυτό πρέπει να τονίσουµε την συµµετοχή της επανακυκλοφορίας των
στραγγισµάτων, µε σκοπό την διατήρηση της υψηλής υγρασίας στο σώµα των
απορριµµάτων, ώστε να ευνοείται η παραγωγή βιοαερίου.
Η δυνητική εξατµισοδιαπνοή είναι συνάρτηση διαφόρων µετεωρολογικών παραµέτρων,
χαρακτηριστικών της εδαφικής στρώσης και της χλωρίδας.
Το µοντέλο του υδατικού ισοζυγίου εκτιµά την απορροή, την πραγµατική
εξατµισοδιαπνοή, την διακύµανση της εδαφικής υγρασίας και την κατείσδυση σε µια
οµοιογενή εδαφική στρώση, χωρίς την δυνατότητα πλευρικής αποστράγγισης.
Τα χαρακτηριστικά µεγέθη που υπεισέρχονται στους υπολογισµούς είναι:
−
−
−
−
Η έκταση του εδαφικού καλύµµατος Α
Το ύψος της στρώσης h,
Η βροχόπτωση PERC
Η ηλιακή ακτινοβολία SRAD
33
−
−
−
−
−
−
−
−
−
−
Η Θερµοκρασία
Η ταχύτητα ανέµου
Ο συντελεστής απορροής CN (κατά SCS)
Το είδος του εδαφικού στρώµατος
Το πορώδες του εδαφικού στρώµατος
Η υδατοϊκανότητα του εδάφικού στρώµατος FC
Το σηµείο µόνιµης µάρανσης του εδαφικού στρώµατος PWP
Η αρχική εδαφική υγρασία So
Η ποιότητα της φυτοκάλυψης (1-5) και
Η κλίση του εδάφους
Η υδατοϊκανότητα και το σηµείο µόνιµης µάρανσης είναι χαρακτηριστικά µεγέθη του
εδαφικού υλικού που ορίζουν αντίστοιχα το ανώτατο και κατώτατο όριο εδαφικής
υγρασίας.
Στο εδαφικό κάλυµµα ενός ΧΥΤΑ εφόσον η διαθέσιµη υγρασία είναι κάτω από την
υδατοϊκανότητα, δεν είναι δυνατή η κατείσδυση νερού προς το υποκείµενο στρώµα των
απορριµµάτων και συνεπώς η παραγωγή στραγγισµάτων. Ο σχεδιασµός των ΧΥΤΑ θα
πρέπει να εξασφαλίζει αυτές τις συνθήκες.
Εφόσον υπολογιστεί η απορροή και η δυνητική εξατµισοδιαπνοή από την διαφορά τους
προκύπτει η χρονοσειρά της κατείσδυσης. Εφόσον είναι αυτή γνωστή είναι δυνατή η
εφαρµογή του µοντέλου για το εδαφικό ισοζύγιο της στήλης των απορριµµάτων και της
εκτίµησης της παραγωγής των στραγγισµάτων.
2.4.4.5
Υδατικό ισοζύγιο στήλης απορριµµάτων και ΧΥΤΑ
Ο υπολογισµός της παραγωγής των στραγγισµάτων γίνεται επιλύνοντας την εξίσωση
υδατικού ισοζυγίου για κάθε στοιχειώδη όγκο. Είσοδος νερού στο ανώτερο στοιχείο
είναι η κατείσδυση από την προσωρινή ή την τελική επικάλυψη, ενώ έξοδος είναι οι
απώλειες νερού από την παραγωγή βιοαερίου και των υδρατµών, καθώς και η
αποστράγγιση από το υπερκείµενο στοιχείο.
Η επίλυση ξεκινάει από το ανώτατο στοιχείο και υπολογίζεται η αποστράγγιση,
υποκείµενο στοιχείο.
Η ποσότητα που αποστραγγίζεται από το τελευταίο στοιχείο ισούται µε την παραγωγή
στραγγισµάτων κατά την διάρκεια του εκάστοτε χρονικού βήµατος.
Τα δεδοµένα πέραν των αρχικών δεδοµένων που απαιτούνται στον υπολογισµό αυτό
είναι:
− Ο αριθµός των στρώσεων
− Το είδος και τα χαρακτηριστικά του υλικού των στρώσεων
Τα αποτελέσµατα ανάλογα µε το χρονικό βήµα είναι:
− Η τελική περιεχόµενη υγρασία σε κάθε στρώµα
− Η ποσότητα των στραγγισµάτων που συλλέχθηκαν
34
2.4.4.6
Πλεονεκτήµατα της προτεινόµενης µεθοδολογίας
Η υπολογιστική διαδικασία που περιγράφηκε παραπάνω βασίζεται στη µέθοδο της
προσοµοίωσης, ήτοι της διαχρονικής αναπαράστασης των υδρολογικών διεργασιών του
ΧΥΤΑ, µε επίλυση του υδατικού ισοζυγίου, στην οποία η µεταβλητή κατάσταση του
συστήµατος, δηλαδή η παραµένουσα υγρασία του τρέχοντος χρονικού βήµατος
εισάγεται ως αρχική συνθήκη στο επόµενο χρονικό βήµα.
Η µέθοδος αυτή παρουσιάζει σηµαντικά πλεονεκτήµατα σε σχέση µε τις προσεγγίσεις
που ταυτίζουν την παραγωγή στραγγισµάτων µε την κατείσδυση, γιατί λαµβάνει υπ’
όψη της την µεταβλητότητα των υδρολογικών διεργασιών, την χωρική ανάπτυξη του
ΧΥΤΑ, την παραγωγή βιοαερίου και την µείωση της αποθηκευτικής ικανότητας των
απορριµµάτων λόγω αύξησης του υπερκείµενου βάρους.
Με τον τρόπο αυτό γίνεται δυνατή η διερεύνηση της συµπεριφοράς των ΧΥΤΑ ως προς
την παραγωγή των στραγγισµάτων έναντι διαφόρων σεναρίων βροχόπτωσης ,
θερµοκρασίας και ηλιοφάνειας. Τα σενάρια µπορούν να παραχθούν συνθετικά µέσω
µοντέλων που αναπαράγουν τα χαρακτηριστικά των παρατηρηµένων µετρήσεων. Αυτό
οδηγεί σε ρεαλιστικές εκτιµήσεις σε σχέση µε τη θεώρηση των µέσων µηνιαίων τιµών.
2.4.5
Μέθοδοι επεξεργασίας των στραγγισµάτων
Για την επεξεργασία και τον καθαρισµό των στραγγισµάτων µπορούν να εφαρµοσθούν
οι µέθοδοι που χρησιµοποιούνται για τα υγρά απόβλητα όπως:
• Βιολογικές µέθοδοι.
• Χηµικές µέθοδοι.
• Επεξεργασία µε µεµβράνες.
• Θερµική επεξεργασία.
1. Βιολογική επεξεργασία
Η βιολογική επεξεργασία των στραγγισµάτων είναι η συχνότερα χρησιµοποιούµενη
µέθοδος. Η αποδόµηση των οργανικών ενώσεων επιτυγχάνεται µε την βοήθεια των
µικροοργανισµών. Η ορυκτοποίηση των οργανικών ουσιών µπορεί να γίνει µε την
παροχή οξυγόνου (αερόβια διαδικασία) ή χωρίς οξυγόνο (αναερόβια διαδικασία).
Προτιµότερο είναι να διατηρηθεί κατά το δυνατό η όξινη ζύµωση των στραγγισµάτων
ώστε, η επεξεργασία τους να περιοριστεί στη φάση της µεθανογένεσης. Ως επί το
πλείστον εφαρµόζεται η µέθοδος της ενεργού ιλύος ή των βιόφιλτρων. Υπάρχει επίσης
η δυνατότητα επεξεργασίας των στραγγισµάτων µαζί µε τα λύµατα.
Πάντοτε βέβαια µε την προϋπόθεση ότι δεν περιέχονται µεγάλες ποσότητες
επικίνδυνων ουσιών. Σε µερικές χώρες όπως π.χ στην Γερµανία πριν διατεθούν στον
βιολογικό καθαρισµό των λυµάτων πρέπει να υποστούν µια προεπεξεργασία.
Αξιοσηµείωτο είναι ότι πολλές εγκαταστάσεις βιολογικού καθαρισµού αντιµετωπίζουν
προβλήµατα α-ποδόµησης του αζώτου.
2. Συνδυασµός Χηµικής-Φυσικής και Βιολογικής επεξεργασίας
Η εγκατάσταση αποτελείται από µια µονάδα βιολογικής επεξεργασίας και µια µονάδα
χηµικής και φυσικής επεξεργασίας. Η χηµική και φυσική επεξεργασία αποτελείται από
τη µονάδα προσρόφησης µε ενεργό άνθρακα, τις µονάδες επίπλευσης / καθίζησης µε
άλατα σιδήρου και πολυµερή, τη µονάδα εξουδετέρωσης µε ασβέστη και τη δεξαµενή
35
καθίζησης.
3. Προσρόφηση µε Ενεργό Άνθρακα
Η προσρόφηση σε φίλτρα ενεργού άνθρακα αποτελεί συνήθως µέρος της επεξεργασίας
των στραγγισµάτων. Την οικονοµικότητα της µονάδος µπορεί να εξασφαλίσει η
αναγέννηση του ενεργού άνθρακα. Οι φυσικές και χηµικές ιδιότητες του ενεργού
άνθρακα µειώνουν τόσο το COD όσο και τις οργανικές αλογονούχες ενώσεις. Σε
περίπτωση που δεν µπορούν να αναγεννηθούν τα φίλτρα από ενεργό άνθρακα τότε
πρέπει να διατεθούν µε την µέθοδο της Υγειονοµικής Ταφής ή να καούν στις µονάδες
καύσης. Αλλά και κατά την αναγέννησή τους τουλάχιστον το 20% του ενεργού
άνθρακα χάνεται.
4. Κροκίδωση -Καθίζηση
Αποτελεί µέρος των µονάδων βιολογικού καθαρισµού µε ενεργό άνθρακα. Για τον
σκοπό αυτό χρησιµοποιούνται χλωριούχος σίδηρος και θειικό οξύ. Η ιλύς από την
3
επεξεργασία των στραγγισµάτων φθάνει περίπου το 3,5% ανά m .
5. Καταλυτική οξείδωση
Οι επιβλαβείς ουσίες, οι οποίες βρίσκονται στα στραγγίσµατα, µεταφέρονται στον αέρα
µέσω ειδικών συστηµάτων (κολώνες) µε αντίθετου ρεύµατος απαερίωση. Τα αέρια
πρέπει ακολούθως να καθαριστούν µε προσρόφηση από ενεργό άνθρακα. Για την
αποφυγή αυτών των σταδίων µετά την κολώνα, τα αέρια υφίστανται µια καταλυτική
οξείδωση δηλ. µετά τον εναλλάκτη θερµότητας εισέρχονται στον αντιδραστήρα. Ως
παράδειγµα παρουσιάζεται η καταλυτική οξείδωση των ενώσεων του αζώτου: CxHyNz
+ (x+y/4) O2--> x CO + y/2 Η2O+z/2 Ν2 Ειδικά για την αµµωνία: ΝΗ3 +3/2 O2-->
3Η2O + Ν2
6. Ξήρανση και εξάτµιση
Πρόκειται για µία αρκετά δαπανηρή µέθοδο και χρησιµοποιείται, όταν η
περιεκτικότητα σε άλατα είναι πάρα πολύ µεγάλη. Κατά την εξάτµιση παρουσιάζονται
τα εξής προβλήµατα:
o σχηµατίζεται κρούστα,
o οι πτητικές ουσίες πρέπει να υποστούν µια επεξεργασία,
o σχηµατίζεται αφρός και
o απαιτείται πολύ καλή ποιότητα των υλικών λόγω της διάβρωσης.
7. Καθαρισµός µε αντίστροφη όσµωση
Το διαλυτικό µέσο διεισδύει µέσω της ηµιπερατής µεµβράνης στο διάλυµα. Το
φαινόµενο αυτό διαρκεί έως ότου η περιεκτικότητα και των δύο µερών είναι ίδια ή όταν
η υδροστατική πίεση του διαλύµατος φθάσει την οσµωτική πίεση. Η πίεση για τη
λειτουργία της εγκατάστασης κυµαίνεται µεταξύ 3-90 bar. Η αρχική περιεκτικότητα
των αλάτων δεν πρέπει να υπερβαίνει τα 50 g/l. Το µεγάλο πρόβληµα στην αντίστροφη
όσµωση είναι ότι τελικά µένει 15-25% του όγκου των στραγγισµάτων το οποίο έχει 410 φορές µεγαλύτερη περιεκτικότητα σε άλατα και το οποίο τελικά πρέπει να διατεθεί.
Η διάθεση του µπορεί να γίνει µε την µέθοδο της στερεοποίησης-σταθεροποίησης.
8. Καύση
Η καύση είναι µια µέθοδος αρκετά δαπανηρή και συνηθίζεται όταν υπάρχει µονάδα
καύσης στην περιοχή.
9. Προεπεξεργασία και επαναφορά των στραγγισµάτων
36
Αποτελεί µια απλή και καλή για την Ελλάδα µέθοδο. Τα στραγγίσµατα υφίστανται µια
προεπεξεργασία, µε βιόφιλτρα συνήθως, αποµακρύνονται οι παθογόνοι
µικροοργανισµοί και στη συνέχεια επανέρχονται στην επιφάνεια του χώρου διάθεσης.
Η µέθοδος αυτή έχει πολλά πλεονεκτήµατα, καθώς εξασφαλίζει:
• την επιτάχυνση της βιοαποδόµησης στα απορρίµµατα και αύξηση της
παραγωγής βιοαερίου,
• την εξισορρόπηση των διακυµάνσεων των χηµικών και βιολογικών
συγκεντρώσεων των στραγγισµάτων,
• τη δυνατότητα προσθήκης θρεπτικών ουσιών και µικροοργανισµών και αύξηση
της υγρασίας στο απορριµµατικό ανάγλυφο,
• τη µείωση του όγκου των προς επεξεργασία στραγγισµάτων και κυρίως το
χαµηλό κόστος. Η επανακυκλοφορία των στραγγισµάτων είναι µια µέθοδος που
παρουσιάζει ιδιαίτερο ενδιαφέρον και γι’ αυτό τον λόγο έχουν γίνει αρκετές σχετικές
µελέτες.
2.5 Βιοαέριο
Παραγωγή Βιοαερίου
Μετά την εναπόθεση των απορριµµάτων αρχίζει η παραγωγή του CO2 που σιγάσιγά µειώνεται µε µια σύγχρονη αύξηση της παραγωγής του µεθανίου. Μείωση
παρατηρείται τόσο στο οξυγόνο που βρίσκεται στον πορώδη χώρο των απορριµµάτων
όσο και στο άζωτο. Κατά τη διάρκεια των πρώτων µηνών υπάρχουν µεγάλες
διακυµάνσεις της παραγωγής αερίων τόσο στην ποσότητα όσο και στην ποιότητα. Στην
παρακάτω εικόνα βλέπουµε τη σύνθεση του αερίου κατά τη διάρκεια της αποδοµήσεως
των απορριµµάτων.
2.5.1
Οι ποσότητες των παραγόµενων αερίων εξαρτώνται από τις µικροβιολογικές διεργασίες
που λαµβάνουν χώρα κατά την αποδόµηση των απορριµµάτων, από τη σύνθεσή τους
και από µια σειρά άλλων παραγόντων, οι οποίοι µπορεί να είναι εσωτερικοί ή
37
εξωτερικοί.
Οι παράγοντες αυτοί φαίνονται παρακάτω:
Ι) Εξωτερικοί παράγοντες:
•
•
•
•
•
•
•
Αέρας – θερµοκρασία,
Ατµοσφαιρική πίεση,
Επικάλυψη,
Βροχοπτώσεις,
Τοπογραφία,
Υδρογεωλογία,
Σύνθεση απορριµµάτων.
ΙΙ) Εσωτερικοί παράγοντες:
• Θερµοκρασία,
• Εισροή αέρα,
• Υγρασία,
• Οξειδοαναγωγή,
• PH,
• Θρεπτικές ουσίες,
• Τοξικές ουσίες.
Όπως είναι φυσικό, υπάρχει µια έντονη αλληλεπίδραση µεταξύ εξωτερικών και
εσωτερικών παραγόντων. Για παράδειγµα, η εξωτερική θερµοκρασία καθορίζει τη
θερµοκρασία στο εσωτερικό του χώρου διάθεσης, ενώ η εισροή αέρα είναι συνάρτηση
της ατµοσφαιρικής πίεσης που επικρατεί και της επικάλυψης του χώρου. Επίσης, η
υγρασία εξαρτάται από τις βροχοπτώσεις και την υδρογεωλογία του χώρου, ενώ η
σύνθεση των απορριµµάτων αποτελεί καθοριστικό παράγοντα για τις θρεπτικές και
τοξικές ουσίες που περιέχονται σε αυτά. Το βιοαέριο, λόγω της υψηλής
περιεκτικότητάς του σε µεθάνιο, έχει σηµαντικό ενεργειακό περιεχόµενο. Πράγµατι, η
3
κατώτερη θερµογόνος ικανότητα του µεθανίου ανέρχεται σε 35,9 MJoules/m , το δε
3
3
ενεργειακό του ισοδύναµο ανέρχεται σε 9,94 KWh/m περίπου. Έτσι, 1m βιοαερίου, µε
περιεκτικότητα σε µεθάνιο ίση µε 70%, είναι ισοδύναµο µε 0,66 lt καυσίµου ντίζελ, ή
3
3
0,25m αερίου προπανίου, ή 0,2m αερίου βουτανίου ή 0,85 kg λιγνίτη. Αν λάβουµε
υπόψη µας ότι: α) από 1 Kg απορρίµµατα µπορούν να παραχθούν περίπου 100 It CH4
β) από "το παραγόµενο µεθάνιο περίπου το 40% µπορεί να συλλεγεί, γιατί το υπόλοιπο
χάνεται στο έδαφος και την ατµόσφαιρα και γ) κάθε άτοµο παράγει περίπου 1 Kg
απορρίµµατα την ηµέρα. Μπορούµε να υπολογίσουµε την παραγωγή µεθανίου σε 100
Ιt/κάτ. & ηµέρα. Έτσι σε µια πόλη µε περίπου 100.000 κατοίκους η θεωρητική
παραγωγή µεθανίου είναι 10.000 m. Με ανάκτηση µεθανίου 40% η παραγωγή µπορεί
να υπολογισθεί σε 4.000 Ιt/ηµ. Τα αέρια που προέρχονται από τους χώρους διάθεσης
απορριµµάτων µπορούν να θεωρηθούν άριστης ποιότητας αν η σύνθεσή τους είναι η
εξής: CH4 πάνω από 60 VoI%, CΟ2 λιγότερα από 50 νοl% ενώ τα υπόλοιπα αέρια να
µην ξεπερνούν το 1 νοl%. Σε περίπτωση που η αναλογία Ο2: Ν2 είναι διαφορετική από
εκείνη του αέρα, παρουσιάζεται το φαινόµενο διεισδύσεως του Ο2 στο χώρο διάθεσης
που έχει σαν αποτέλεσµα την οξείδωση του µεθανίου, αρνητικό παράγοντα για τη
χρησιµοποίηση του.
2.5.2 Περιβαλλοντικές επιπτώσεις βιοαερίου
Εκτός από τους κινδύνους που εγκυµονούν για τη δηµόσια υγεία οι Χ.Υ.Τ.Α., λόγω των
38
αερίων εκποµπών βιοαερίου, ένας ιδιαίτερα σηµαντικός κίνδυνος που σχετίζεται µε την
παραγωγή βιοαερίου, αφορά την πιθανότητα έκρηξης και αυτανάφλεξής του.
Συγκεκριµένα, συγκεντρώσεις µεθανίου, σε ποσοστά 5-15% κ.ο. µε τον ατµοσφαιρικό
αέρα, προκαλούν εύφλεκτο µίγµα. Σε συγκεντρώσεις µεθανίου πάνω από 15%, το
οξυγόνο είναι ανεπαρκές για την πρόκληση εκρήξεων, αλλά οι κίνδυνοι παραµένουν
ακόµα υψηλοί. Επίσης, ιδιαίτερα σηµαντική αρνητική επίπτωση, µε παγκόσµια
διάσταση, είναι η συµµετοχή του βιοαερίου στο φαινόµενο του θερµοκηπίου,
δεδοµένου ότι το µεθάνιο ανήκει στα αέρια που έχουν την ιδιότητα να συγκρατούν ένα
µέρος της ηλιακής ακτινοβολίας. Μάλιστα, το µεθάνιο εµφανίζει την ιδιότητα αυτή
αυξηµένα κατά 20-25%, συγκρινόµενο µε το διοξείδιο του άνθρακα. Έτσι το µεθάνιο
σήµερα, είναι υπεύθυνο για την αύξηση της θερµοκρασίας της γης, την τελευταία
o
δεκαετία κατά 20%, ή διαφορετικά, για την αύξηση της θερµοκρασίας κατά 0,1 C.
Βέβαια, οι εκποµπές µεθανίου στην ατµόσφαιρα, οφείλονται κατά 75% στα φυσικά
οικοσυστήµατα, ενώ µόλις 4% των συνολικών εκποµπών µεθανίου οφείλονται στο
βιοαέριο των Χ.Υ.Τ.Α.
2.6 Λειτουργία ενός ΧΥΤΑ
Οι βασικότερες δράσεις σε ένα ΧΥΤΑ που συνθέτουν τον κορµό των λειτουργικών του
χαρακτηριστικών είναι οι παρακάτω:
Απόθεση
Είναι η ενέργεια κατά την οποία τα απορρίµµατα µετατίθενται από το µέσο µεταφοράς
σε κάποιο σηµείο του ΧΥΤΑ τελικό ή ενδιάµεσο (ενδιάµεση απόθεση). Τελικό
θεωρείται το σηµείο, όταν επιλαµβάνονται πλέον τα µηχανήµατα διάθεσης του ΧΥΤΑ
(απ' ευθείας απόρριψη). Ενδιάµεσο, θεωρείται το σηµείο, όταν µεσολαβούν και
οχήµατα ή άλλος εξοπλισµός εσωτερικής µεταφόρτωσης ή µετακίνησης προκειµένου
να τεθούν τα απορρίµµατα στη διάθεση των µηχανηµάτων (εσωτερική µεταφόρτωση µε
µεγάλα ανοιχτά φορτηγά, εσωτερικοί ελκυστήρες για µεµονωµένα containers ή
συρµούς, containers από ΣΜΑ). Το ενδιάµεσο σηµείο άλλοτε επιβάλλεται για λόγους
τεχνικούς (σιδηροδροµική µεταφορά, συρµοί containers) και άλλοτε αποτελεί επιλογή
του διαχειριστή του ΧΥΤΑ (ανοιχτά φορτηγά, µεµονωµένα containers), τόσο για
λειτουργική διευκόλυνση του ΧΥΤΑ , όσο και για εξυπηρέτηση των οχηµάτων
µεταφοράς. Στην περίπτωση της υγειονοµικής ταφής µε αναµόχλευση και µε
δεµατισµένα απορρίµµατα, το επίπεδο απόθεσης είναι υποχρεωτικά η επιφάvεια της
διαµορφωµένης, ήδη, στρώσης απορριµµάτων. Αυτός ο τρόπος είναι προτιµότερος
καθώς εξασφαλίζει σταθερότερη επιφάνεια κυκλοφορίας, καλύτερο έλεγχo των
επιφανειακών στραγγισµάτων και ευχέρεια διπλασιασµού του λειτουργικού µετώπου
απόρριψης µε το ίδιο γεωµετρικό µήκος σε περίπτωση αιχµής, βλάβης κ.λπ. Ωστόσο
προκαλεί διάσπαση της λειτουργίας του ΧΥΤΑ σε δυο επίπεδα (το διαµορφωµένο για
τα απορρίµµατα και το υπό διαµόρφωση για το υλικό επικάλυψης). Σε περιπτώσεις
υγειονοµικής ταφής µε συµπίεση (επί του πρανούς, µε κίνηση από κάτω προς τα πάνω)
και παραδοσιακής Υ.Τ. προτιµάται ως επίπεδο απόθεσης η επιφάνεια της υπό
διαµόρφωση στρώσης, καθώς έτσι έχουµε λειτουργία σε ένα µόνο επίπεδο (της υπό
διαµόρφωσης στρώσης), άρα καλύτερη αξιοποίηση προσωπικού και µηχανηµάτων και
ανεξαρτητοποίηση από κυκλοφοριακά εµπόδια της υποκείµενης στρώσης (σωροί
µπαζών, λάκκοι, λιµνάζοντα νερά). Γενικά επιδιώκεται η δυνατότητα για εφεδρική
απόρριψη και στο πόδι του πρανούς. Όσον αφορά τα οχήµατα απόθεσης µπορεί να
είναι τα ίδια τα µέσα συλλογής και µεταφοράς των απορριµµάτων των ΟΤΑ, τα
39
οχήµατα µακρινής µεταφοράς των σταθµών µεταφόρτωσης, τα οχήµατα του ΧΥΤΑ ,
εσωτερικοί ελκυστήρες (υπηρεσίας), γερανοί µεταφοράς containers (σε τροχιές ή µη),
περονοφόρα µηχανήµατα τακτοποίησης δεµατιασµένων απορριµµάτων. Το σηµείο
απόθεσης ενδιαφέρει τόσο κατά µήκος του φρυδιού (ή πόδα) του µετωπικού πρανούς
(άξονας των χ, τετµηµένη), όσο και η απόστασή του από αυτό (τεταγµένη). Η
τετµηµένη ενδιαφέρει για την ορθολογική ενσωµάτωση του απορριπτόµενου φορτίου
στη λειτουργική εικόνα του µετώπου απόρριψης τη στιγµή της απόθεσης π.χ. να µην
απορρίπτεται σε τµήµα του µετώπου όπου γίνεται τη στιγµή εκείνη επικάλυψη ή
καταστροφή, ή απόθεση ειδικών απορριµµάτων (κλαδιά, ογκώδη κ.λπ.). και να µην
απορρίπτεται επίσης σε µεγάλες αποστάσεις από τα µηχανήµατα διάθεσης. Η τεταγµένη
ενδιαφέρει σε σχέση µε το έργο προώθησης (επιδίωξη η ελαχιστοποίησή του) του
φορτίου στο πρανές (οικονοµικό στοιχείο ) και µε το χρόνο απασχόλησης των
µηχανηµάτων διάθεσης (λειτουργικό στοιχείο για τη χωµατερή και σηµαντικό
οικονοµικό στοιχείο για τη συλλογή και µεταφορά λόγω αναµονής των οχηµάτων). Η
τεταγµένη εξαρτάται και από τα τεχνικά χαρακτηριστικά του οχήµατος απόθεσης όπως
η ύπαρξη ή όχι συστήµατος ανατροπής, η ύπαρξη δύο ή τριών αξόνων. Σ' αυτή την
περίπτωση επιδιώκεται ένας ανακαθορισµός της τεταγµένης. Επιδιώκεται γενικά η
ελαχιστοποίηση του µέσου χρόνου απόθεσης. Αυτό σηµαίνει βελτιστοποίηση του
ατοµικού χρόνου απόθεσης στο σωστό σηµείο. Εάν τα διαθέσιµα σηµεία απόρριψης
περιορίζονται η επιδίωξη για βελτιστοποίηση του µέσου χρόνου απόθεσης οδηγεί στην
ανάγκη για προσαύξηση του ατοµικού χρόνου απόθεσης. Αλλιώς οδηγούµαστε σε
µεγάλο χρόνο αναµονής των απορριµµατοφόρων στον ΧΥΤΑ. Εάν ο χρόνος αυτός
αναµονής τείνει σε κάποιο όριο (π.χ. 20 λεπτά) είναι δυνατόν, κατά την κρίση του
επιτόπου υπεύθυνου τεχνικού να γίνει µεθοδευόµενη υπέρβαση του µετώπου εργασίας,
σύµφωνα µε το καθηµερινό πλάνο λειτουργίας του ΧΥΤΑ. Ο χρόνος απόθεσης
επηρεάζεται και από τα παρακάτω:
• Από την ύπαρξη ή µη µηχανικού συστήµατος εκκένωσης του οχήµατος (µε
ανατροπή, µε εξώθηση, µε περιστροφή). Χειρωνακτική εκκένωση συνεπάγεται
την καθοδήγηση του οχήµατος σε ειδική περιοχή (τετµηµένη) του µετώπου
εργασίας.
• Από ατυχή περιστατικά, όπως ανατροπή του οχήµατος κατά την εκκένωση,
«κόλληµα» στο µέτωπο απόρριψης, σύγκρουση, βλάβη κ.λπ. και
• Από υποκειµενικού χαρακτήρα στοιχεία όπως διάθεση του οδηγού για
καθυστέρηση, αναζήτηση εµπορεύσιµων υλικών από τα σκουπίδια, εριστική
διάθεση µε άλλους οδηγούς ή το προσωπικό της χωµατερής.
Προώθηση
Προώθηση είναι η ενέργεια κατά την οποία το φορτίο, µετά την απόθεσή του,
µετατοπίζεται στο σηµείο της τελικής του παραµονής και διάθεσης. Είναι φανερό ότι η
διαδικασία της προώθησης διαφέρει από αυτήν της εσωτερικής µεταφόρτωσης. Η
ενέργεια της προώθησης µπορεί να γίνεται ενιαία (δηλ. ταυτόχρονα και σε συνάρτηση)
µε τη διασπορά, το θρυµµατισµό, τη διάστρωση και τη συµπίεση, µπορεί και ξεχωριστά
ανάλογα µε τον τρόπο Υ.Τ. Έτσι στην παραδοσιακή Υ.Τ. έχουµε µόνο προώθηση ή
πρώτα διάστρωση και θρυµµατισµό (µε το µηχάνηµα της προώθησης) και στη συνέχεια
την προώθηση. Στην Υ.Τ. µε συµπίεση όπου λειτουργούν αυτοκινούµενοι συµπιεστές
που υποστηρίζονται µε προωθητήρες, η κυρίως προώθηση είναι τελείως αυτόνοµη
πράξη και ενεργείται µε άλλο µηχάνηµα (προωθητήρας). Όπου λειτουργούν µόνο
συµπιεστές, εκτελείται πρώτα η κυρίως προώθηση και στη συνέχεια ενιαία η µερική
προώθηση -διάστρωση – θρυµµατισµός -συµπίεση. Στην Υ.Τ. δεµατιασµένων
40
απορριµµάτων η προώθηση εκτελείται µε προωθητήρα, φορτωτή ή καλύτερα,
περονοφόρο όχηµα. Με την έγκαιρη προώθηση απελευθερώνεται µεγάλη επιφάνεια του
µετώπου απόρριψης, που µειώνει το χρόνο και την τεταγµένη απόθεσης. Ακόµη µπορεί
να επιτυγχάνεται µε τον κατάλληλο χειρισµό της λεπίδας µια εξοµάλυνση της
επιφάνειας κυκλοφορίας στο µέτωπο εργασίας.
∆ιασπορά -Θρυµµατισµός Είναι η ενέργεια κατά την οποία το φορτίο απόρριψης από
κώνο ή κώνους µετατρέπεται µε µηχανικό µέσο σε επίπεδες στρώσεις µικρού πάχους
(διασπορά) και ταυτόχρονα τεµαχίζεται κάτω από το βάρος του µηχανήµατος και τη
δυναµική δράση των τροχών του (θρυµµατισµός). Εφαρµόζεται συνήθως στην Υ.Τ. µε
συµπίεση, όταν αυτή γίνεται πάνω στο πρανές, µε τη χρήση ερπυστριοφόρου
µηχανήµατος. Σκοπός της λειτουργίας αυτής είναι η ογκοµετρική οµογενοποίηση των
απορριµµάτων για τον περιορισµό του όγκου τους όταν διαστρωθούν και την αποφυγή
τοπικών εσωτερικών φωλιών αλλά και επιφανειακών κοιλοτήτων, την αύξηση της
ειδικής τους επιφάνειας ώστε να είναι πιο αποτελεσµατική η όποια αερόβια δράση στην
αντίστοιχη (πάνω) ζώνη. Στην παραδοσιακή Υ.Τ. η ενέργειά αυτή συνήθως
παραλείπεται για λόγους προστασίας από φθορές του µηχανήµατος διάθεσης και
ταχύτερης διάθεσης καθόσον µετά από αυτή πρέπει να ακολουθήσει και η διαδικασία
της προώθησης. Στην Υ.Τ. µε συµπίεση η διασπορά-θρυµµατισµός δεν υπάρχει σαν
ανεξάρτητη λειτουργία αλλά ενσωµατώνεται στην ενιαία διαδικασία της διάστρωσης θρυµατισµού -συµπίεσης. Θρυµµατισµένα απορρίµµατα µεταφέρονται και
απορρίπτονται στις χωµατερές και µέσω αντίστοιχης τεχνολογίας σταθµών
µεταφόρτωσης. Ειδική περίπτωση αποτελεί ο θρυµµατισµός σε µύλους µέσα ή κοντά
στον ΧΥΤΑ για την αποφυγή της επικάλυψής τους.
∆ιάστρωση -Θρυµµατισµός -Συµπίεση
Είναι η συνδυασµένη ενέργεια κατά την οποία τα απορρίµµατα µε τη δράση του κάδου
ή λεπίδας και των τροχών του µηχανήµατος διάθεσης, διαστρώνονται, θρυµµατίζονται
και συµπιέζονται ταυτόχρονα, διευθετούµενα στην οριστική τους θέση. Η τεχνική της
ενέργειας αυτής συνίσταται στην διαµόρφωση λεπτών και επάλληλων στρώσεων
απορριµµάτων πάχους, πριν συµπιεσθούν, 40-60 εκ. και συµπιεσµένων 10-20 εκ.
Ειδικότερα, η διάστρωση επιτυγχάνεται µε την χρήση του κάδου πολλαπλής χρήσης ή
της λεπίδας προώθησης του µηχανήµατος, ο θρυµµατισµός επιτυγχάνεται περισσότερο
µε τις ειδικές προεξοχές των οδοντωτών τροχών του µηχανήµατος και λιγότερο µε το
βάρος του και η συµπίεση επιτυγχάνεται περισσότερο µε το βάρος του µηχανήµατος
αλλά και µε την ευνοϊκή συνδροµή των οδόντων. Με την έννοια, διάστρωση εννοούµε
και τη διευθέτηση των απορριµµάτων κατά στρώσεις (ταµπάνια), ύψους συνήθως 2,53,0 µ. που αποτελούνται από τις αλλεπάλληλες επιµέρους στρώσεις συµπίεσης. Στην
παραδοσιακή Υ.Τ. η διάστρωση έχει αποκλειστικά την έννοια αυτή, χωρίς φυσικά να
εκτελούνται οι επιµέρους στρώσεις συµπίεσης. Σηµαντική ακόµη, είναι η φυσική ,
διαχρονική, µηχανική συµπίεση, σαν κατ' όγκο αρχικά διατεθέντων απορριµµάτων
(µεγαλύτερη διάρκεια ζωής του ΧΥΤΑ) καθώς και η αποµείωση του όγκου λόγω
βιολογικών διεργασιών κυρίως στην παραδοσιακή Υ.Τ. Η φυσική συµπίεση επέρχεται
λόγω βάρους υπερκείµενων στρώσεων και οχηµάτων κυκλοφορίας και λιγότερο από τα
µηχανήµατα διάθεσης.
Eπικάλυψη
Είναι η ενέργεια κατά την οποία τα διαστρωµένα (και ενδεχόµενα Θρυµµατισµένα
ή/και τεχνητά συµπιεσµένα) απορρίµµατα αποµονώνονται από τον περιβάλλοντα χώρο
41
µε τη χρήση κατάλληλου υλικού. Συνήθως καλύπτεται η επιφάνεια κυκλοφορίας της
εκτελούµενης στρώσης και τα πλευρικά της πρανή ενώ το µετωπικό πρανές δεν
επικαλύπτεται επειδή λόγω του ότι παραµένει πάντα σε λειτουργία, ενώ συνεχώς
ανανεώνεται, άρα δεν µένουν εκτεθειµένα παλιά απορρίµµατα και απαιτεί µεγάλες
ποσότητες υλικού επικάλυψης στο τέλος του ηµερήσιου προγράµµατος λειτουργίας του
ΧΥΤΑ. Οι πιο πάνω λόγοι ενισχύονται στην περίπτωση Υ.Τ. µε συµπίεση. Στόχοι της
επικάλυψης είναι ο περιορισµός διασποράς ελαφρών αντικειµένων, η δυνατή
(παραδοσιακή Υ.Τ.) ή ευχερής (Υ.Τ. µε συµπίεση) κυκλοφορία των οχηµάτων
µεταφοράς, ο περιορισµός της επαφής ανθρώπων και πανίδας µε απορρίµµατα, το
αισθητικό αποτέλεσµα, η δηµιουργία εσωτερικών κυψελίδωv και ο περιορισµός της
παραγωγής στραγγισµάτων χάρη στη µεγαλύτερη επιφανειακή απορροή και
εξατµισοδιαπνοή. Οι παραπάνω στόχοι επιτυγχάνονται µε την καταβολή βέβαια
κάποιου κόστους όπως είναι η αύξηση της σκόνης, ο περιορισµός της αερόβιας δράσης
στην άνω στρώση των απορριµµάτων, τοιδιαίτερα υψηλό κόστος κτήσης (αν δεν
προσκοµίζεται δωρεάν ή δεν προσφέρεται σε κοντινή θέση), το σηµαντικό κόστος
λειτουργίας και η πλήρης εξάρτηση της λειτουργίας του ΧΥΤΑ από την ύπαρξη του
υλικού. Το ισοζύγιο των πιο πάνω θετικών και αρνητικών δράσεων πρέπει κάθε φορά
να αναζητείται. Πάντως σε περίπτωση Υ.Τ. µε συµπίεση, τα θετικά εξασφαλίζονται σε
σηµαντικό βαθµό και χωρίς το υλικό επικάλυψης. Το ίδιο ισχύει (σε λιγότερο όµως
βαθµό) αν τα απορρίµµατα είναι ήδη θρυµµατισµένα. Σε περίπτωση παραδοσιακής
Υ.Τ. η επικάλυψη είναι απαραίτητη. Για τους πιο πάνω λόγους η νοµοθεσία στο
εξωτερικό δεν επιβάλλει την επικάλυψη των θρυµµατισµένων -συµπιεσµένων
απορριµµάτων και συνήθως αυτή δεν εφαρµόζεται. Το υλικό επικάλυψης συνήθως
είναι:
• Υλικά εκσκαφής, που προέρχονται από δανειοληψία, από προσπέλαση
ιδιωτικών, από έργα αρχικής διαµόρφωσης του ΧΥΤΑ ή από εκσκαφή κατά τη
διάρκεια εκµετάλλευσης του ΧΥΤΑ.
• Σκωρίες από µονάδες καύσης απορριµµάτων, η χρήση των οποίων όµως
αντενδείκνυται λόγω σοβαρών περιβαλλοντικών προβληµάτων, επιλεγµένα
υλικά κατεδαφίσεων.
• Οργανικό υλικό ζυµωµένο από µονάδες κοµποστοποίησης. Η χρήση
αφυδατωµένης και χωνεµένης λάσπης από κέντρα επεξεργασίας λυµάτων δεν
συνιστάται για λόγους κακής µηχανικής συµπεριφοράς τους.
• Συνθετικό αφρώδες υλικό, το οποίο είναι κατασκευασµένο ώστε να εξαλείφει ή
περιορίζει τα µειονεκτήµατα της επικάλυψης και να διατηρεί τα κύρια
πλεονεκτήµατά της και τον περιορισµό των στραγγισµάτων µέσω της
αυξηµένης εξάτµισης.
Όσον αφορά τα µηχανήµατα επικάλυψης αυτά µπορεί να είναι συµπιεστές, οι οποίοι
όµως κατά τη βροχερή περίοδο παρουσιάζουν προβλήµατα µε τους οδοντωτούς
τροχούς, όταν υπάρχει υλικό επικάλυψης, προωθητήρες γαιών µε την κλασσική λεπίδα
ή φορτωτές µε κάδους πολλαπλής χρήσης και ειδικά πολύτροχα οχήµατα διασποράς
του αφρώδους συνθετικού υλικού. Η συχνότητα επικάλυψης µπορεί να είναι
καθηµερινή πλην του µετωπικού πρανούς, δύο περίπου φορές την εβδοµάδα ή και κατά
αραιά χρονικά διαστήµατα όταν χρησιµοποιούνται συµπιεστές απορριµµάτων, ή
προσκοµίζονται δεµατισµένα απορρίµµατα ή όταν χρησιµοποιούνται δεµατοποιητές.
42
2.7 Σύστηµα παρακολούθησης ΧΥΤΑ (monitoring system)
Ένα σοβαρότατο θέµα που άπτεται της περιβαλλοντικά ασφαλούς συµπεριφοράς ενός
χώρου υγειονοµικής ταφής απορριµµάτων είναι αυτό της επιτήρησης του, τόσο κατά τη
διάρκεια της λειτουργίας του, όσο και µετά την ολοκλήρωση των εργασιών
αποκατάστασης.
Σύµφωνα µε την ΚΥΑ 114218/17-11-1997, η οποία αφορά τις προδιαγραφές της
διαχείρισης των στερεών αποβλήτων, στα πλαίσια του ελέγχου, της επιτήρησης και της
παρακολούθησης ενός ΧΥΤΑ, πρέπει να εκτελείται ένα ελάχιστο πρόγραµµα
µετρήσεων συγκεκριµένων παραµέτρων µε σκοπό τον έλεγχο των διαδικασιών µέσα
στη χωµατερή και τον έλεγχο της σωστής λειτουργίας των συστηµάτων που θα έχουν
εγκατασταθεί για την προστασία της ευρύτερης περιοχής από πιθανή ρύπανση. Στο
σηµείο αυτό πρέπει να αναφέρουµε ότι εάν από το ξεκίνηµα της λειτουργίας ενός
οργανωµένου ΧΥΤΑ , εφαρµοστεί σωστά ο έλεγχος και η παρακολούθηση του χώρου,
τότε είναι βέβαιο ότι και µετά τις εργασίες αποκατάστασης του χώρου, το σύστηµα
παρακολούθησης θα λειτουργεί κατά βέλτιστο τρόπο. Τα συστήµατα ελέγχου και
καταγραφής (Σ.Ε.Κ.) περιλαµβάνουν µία ποικιλία εργαστηριακού εξοπλισµού αλλά και
εξοπλισµού πεδίου, των οποίων ο στόχος είναι η συλλογή πολλαπλών δεδοµένων, η
επεξεργασία τους και µέσω αυτής η πρόβλεψη και συνεπώς η αποφυγή γένεσης
περιβαλλοντικών προβληµάτων από τους ΧΥΤΑ. Ειδικότερα τα Σ.Ε.Κ. που
χρησιµοποιούνται για τον έλεγχο της ρύπανσης των υδροφόρων στρωµάτων µπορούν
να περιλαµβάνουν σταθµούς συλλογής µετεωρολογικών δεδοµένων, µοντέλα
43
υπολογισµού του υδατικού ισοζυγίου, γεωτρήσεις ελέγχου -δειγµατοληψίας και
απαραίτητα χηµικό εργαστήριο για τη διεξαγωγή µίας σειράς αναλύσεων των χηµικών
παραµέτρων. Η µεθοδολογία κατασκευής ενός Σ.Ε.Κ. για τους υπόγειους υδροφόρους
επηρεάζεται από το είδος του χώρου διάθεσης (µε ή χωρίς στεγανοποίηση πυθµένα)
από το είδος της στεγάνωσης αν υπάρχει (αργιλική ή συνθετικά υλικά) από τη γεωλογία
-υδρογεωλογία του χώρου, και από το είδος της διαχείρισης διασταλλαζόντων που
εφαρµόζεται (επανακυκλοφορία -σταθµός βιολογικού καθαρισµού). Είναι όµως πάντα
βασική αρχή να καθορίζεται το υδατικό ισοζύγιο και να καταγράφονται τα
φυσικοχηµικά χαρακτηριστικά του υδροφόρου που πιθανόν να αναπτύσσεται ανάντη
του χώρου και να επηρεάζεται από αυτόν. Λόγω της πολυπλοκότητας του θέµατος αλλά
και των διάφορων τοπικών γεωλογικών συνθηκών δεν µπορεί να υπάρξει µια κοινή
µεθοδολογία κατασκευής αλλά είναι δεδοµένη και επιβάλλεται προσαρµογή σε µια
κοινή µεθοδολογία έρευνας η οποία θα προτείνει το εκάστοτε καλύτερο σύστηµα και
θα καταγράψει τα διάφορα δεδοµένα ώστε να είναι εύκολη και αξιόπιστη η µετέπειτα
συλλογή και επεξεργασία τους. Οι παράµετροι που πρέπει να παρακολουθούνται για να
υπάρχει ολοκληρωµένη καταγραφή της εξέλιξης των φυσικοχηµικών και µηχανικών
διεργασιών που συντελούνται σε έναν οργανωµένο χώρο, είναι οι εξής: α. Οι
καθιζήσεις στα διάφορα σηµεία του χώρου, β. Η γένεση και σύνθεση του βιοαερίου, γ.
Η γένεση και σύσταση των στραγγισµάτων και δ. Η σύσταση και η ποιότητα των
υπόγειων υδάτων Η Οδηγία των Ευρωπαϊκών Κοινοτήτων σχετικά µε την υγειονοµική
ταφή, ορίζει στο Άρθρο 13 ότι: "Μετά την οριστική παύση λειτουργίας χώρου
υγειονοµικής ταφής, ο φορέας λειτουργίας του είναι υπεύθυνος για την συντήρηση, την
παρακολούθηση και τον συστηµατικό έλεγχό του, κατά την φάση επιτήρησης, επί 10
έτη" Σύµφωνα µε την Οδηγία του Συµβουλίου της Ε.Ε. «Για την ταφή των
αποβλήτων», και την υπάρχουσα Ελληνική Νοµοθεσία, (ΚΥΑ 114218), το πρόγραµµα
παρακολούθησης (monitoring system) σ΄ ένα χώρο διάθεσης απορριµµάτων, πρέπει να
περιλαµβάνει τη συστηµατική καταγραφή των παραµέτρων που παρουσιάζονται στη
συνέχεια στους παρακάτω Πίνακες. Μια πρώτη οµάδα στοιχείων είναι τα
µετεωρολογικά δεδοµένα. Αυτά µπορεί να καταγράφονται επί τόπου ή από τον
πληρέστερο σταθµό µε αντιπροσωπευτικά στοιχεία για το χώρο.
ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ
ΣΥΧΝΟΤΗΤΑ
Ύψος ατµοσφαιρικών κατακρηµνισµάτων
Θερµοκρασία ( max, min, 14.00h ΩΚΕ)
Καθηµερινά, προστίθεται στις
µηνιαίες τιµές
Μηνιαίος µέσος όρος
∆ιεύθυνση και ένταση κυριαρχούντος ανέµου
Καθηµερινά
Εξάτµιση
Καθηµερινά, προστίθεται στις
µηνιαίες τιµές
Μηνιαίος µέσος όρος
Ατµοσφαιρική υγρασία (ώρα 14.00 ΩΚΕ)
Μια δεύτερη οµάδα παραµέτρων που πρέπει να παρακολουθείται είναι οι παράµετροι
που συνδέονται µε την καθίζηση. Σχεδιάζεται πρόγραµµα µετρήσεων των καθιζήσεων
(ολικών ή / και διαφορικών) και λαµβάνονται µέτρα κατά τη λειτουργία του ΧΥΤΑ,
ώστε να ελαχιστοποιούνται τα φαινόµενα καθιζήσεων και να αποφευχθούν τυχόν
παραµορφώσεις στο υλικό επικάλυψης, στα στεγανωτικά συστήµατα, στο σώµα του
ΧΥΤΑ και στους αγωγούς βιοαερίου. Η εξέλιξη των καθιζήσεων συνδέεται µε την
µεταβολή των µηχανικών ιδιοτήτων του υλικού και µε την βιοοαποικοδόµηση των
44
απορριµµάτων, ενώ χρονικά εκτείνεται περίπου µία δεκαετία µετά την απόθεση. Σε
έναν οργανωµένο ΧΥΤΑ το πρόγραµµα παρακολούθησης στις διάφορες θέσεις θα
πρέπει να διατηρηθεί επί 10 χρόνια µετά το "κλείσιµο" του συγκεκριµένου ταµπανιού
όπου βρίσκεται το σηµείο παρακολούθησης. Η ολοκλήρωση των καθιζήσεων ανοίγει
την δυνατότητα για την κατασκευή και εγκατάσταση ευπαθών (σε µετακινήσεις)
τεχνικών έργων επηρεάζοντας σηµαντικά τον σχεδιασµό τους. Μια τρίτη οµάδα
παραµέτρων που πρέπει να µετρούνται αφορά τα δείγµατα στραγγισµάτων και
απορρεόντων επιφανειακών υδάτων σε αντιπροσωπευτικά σηµεία (δείγµατα
αντιπροσωπευτικά της µέσης σύνθεσης, δειγµατοληψία κατά ISO 5667-2, 1991).
Η παρακολούθηση της στάθµης και της σύστασης των στραγγισµάτων στα διάφορα
φρεάτια παρέχει πληροφορίες για τους ρυθµούς βιοαποικοδόµησης καθορίζοντας την
ασκούµενη πολιτική διαχείρισης των στραγγισµάτων. Σε πολλές περιπτώσεις, τυχόν
ανύψωση της στάθµης των στραγγισµάτων σε φρεάτια βιοαερίου, υπαγορεύει
αντλήσεις για την βελτίωση απόδοσης των φρεάτων αυτών. Πιο συγκεκριµένα, η
δειγµατοληψία και η µέτρηση ( ποιοτική και ποσοτική) των στραγγισµάτων από τον
χώρο ταφής και η παρακολούθηση των επιφανειακών υδάτων πρέπει να γίνεται σε τρία
τουλάχιστον σηµεία, ένα ανάντι και δύο κατάντι του χώρου ταφής. Οι παράµετροι που
πρέπει να παρακολουθούνται , φαίνονται στον Πίνακα :
ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ
ΣΥΧΝΟΤΗΤΑ
Φάση λειτουργίας
Φάση
µεταφροντίδας
Όγκος στραγγισµάτων
Μηνιαίως
Ανά εξάµηνο
Σύνθεση στραγγισµάτων
Ανά τρίµηνο
Ανά εξάµηνο
Όγκος και σύνθεση επιφανειακών
υδάτων
Ανά τρίµηνο
Ανά εξάµηνο
2.8 Σχεδιασµός µελλοντικής αποκατάστασης ΧΥΤΑ
Το σχέδιο αποκατάστασης ενός ΧΥΤΑ καταστρώνεται µε βάση τα επόµενα κριτήρια:
την οµαλή επανένταξη του χώρου στο φυσικό του περιβάλλον την άρση των όποιων
περιβαλλοντικών επιπτώσεων την απόδοση του χώρου σε νέες ανθρωπογενείς
δραστηριότητες Τα προβλήµατα που πρέπει να αντιµετωπιστούν είναι η οµαλή και
σχεδιασµένη εκτόνωση του βιοαερίου, µετά το πέρας της λειτουργίας του ΧΥΤΑ,
καθώς και η οµαλή συλλογή των στραγγισµάτων. Η τελική στρώση του χώρου θα είναι
από χώµα (µεταβλητού πάχους ), κατάλληλο για φυτεύσεις. Οι φυτεύσεις που θα
ακολουθήσουν θα γίνουν µε φυτά και δένδρα όπως αυτά που κυριαρχούν στην περιοχή.
Η επιτυχία της αποκατάστασης είναι καθοριστικής σηµασίας για την κοινωνική
επίδραση της λειτουργίας του ΧΥΤΑ. Ουσιαστικό στοιχείο της διαδικασίας
αποκατάστασης είναι ότι αυτή θα γίνει τµηµατικά. Κάθε κύτταρο που πληρώνεται θα
αποκαθίσταται άµεσα και µε τον τρόπο αυτό θα επιτευχθεί η πλήρης αποκατάσταση του
ΧΥΤΑ, αµέσως µετά το πέρας της λειτουργίας του. Σε κάθε περίπτωση, το πρόγραµµα
monitoring του ΧΥΤΑ, πρέπει να συνεχίζεται ακόµα και µετά το πέρας της λειτουργίας
του ΧΥΤΑ, σε όσα σηµεία προβλέπεται κάτι τέτοιο. Στη συνέχεια καταγράφονται
ορισµένες λεπτοµέρειες για την αποκατάσταση ενός χώρου.
45
Το σχέδιο αποκατάστασης
Ο σχεδιασµός της αποκατάστασης είναι ένα σύνθετο έργο που απαιτεί την
απασχόληση ενός µεγάλου φάσµατος ειδικοτήτων και εξειδικευµένων επιστηµόνων
ώστε να είναι επιτυχής. Θεωρείται σηµαντικό το σχέδιο αποκατάστασης να συνδυάζει
τις περιβαλλοντικές και τις ευρύτερες ανάγκες της περιοχής, ενώ ταυτόχρονα πρέπει να
δίνει µεγάλη σηµασία στο κόστος κατασκευής των έργων που το σχέδιο προτείνει.
Είναι σηµαντικό να τονιστεί ότι κατά το στάδιο σχεδιασµού και εφαρµογής µιας
επιτυχούς επανένταξης της χωµατερής, απαιτείται στενή συνεργασία του πολιτικού
µηχανικού, του αρχιτέκτονα τοπίου, του βιολόγου και του µηχανικού περιβάλλοντος.
Αν και τα προβλήµατα που ανακύπτουν κατά την διαδικασία αυτή αλληλοκαλύπτονται,
είναι χρήσιµο να διαιρούνται σε θέµατα τεχνικά, σχεδιασµού ανάγλυφου και
βλάστησης.
Σαν γενικοί αντικειµενικοί στόχοι ανάκτησης του ΧΥΤΑ αναφέρονται:
η αποκατάσταση ενός υγιούς και γόνιµου ανάγλυφου, πολλές φορές ξεπερνώντας και
το
αρχικό αντίστοιχο επίπεδο του χώρου, η δηµιουργία ενός ευέλικτου σχήµατος νέων
χρήσεων γης, ένα ανάγλυφο οπτικά αποδεκτό και ταιριάζει στο ευρύτερο ανάγλυφο
χωρίς προβλήµατα, η δηµιουργία ενός κατάλληλου περιβάλλοντος για την χλωρίδα και
πανίδα στο νέο ισορροπηµένο οικοσύστηµα, η οικονοµικότερη επαναφορά από την νέα
χρήση. Τα περιεχόµενα του σχεδίου εξαρτώνται σε µεγάλο βαθµό από τις νέες χρήσεις
του χώρου, λαµβάνοντας φυσικά υπ' όψιν τις αναµενόµενες διεργασίες που γίνονται
µέσα στη µάζα των απορριµµάτων, τις καθιζήσεις, την παραγωγή βιοαερίου και
στραγγισµάτων. Η µελέτη αποκατάστασης πρέπει να προσεγγίζεται σε δύο επίπεδα: Το
πρώτο περιλαµβάνει την ανάλυση και σύνθεση του χώρου και παρουσιάζει τις
ευκαιρίες και τα εµπόδια που παρουσιάζονται. Η ανάλυση περιλαµβάνει την συλλογή
και τεκµηρίωση των πληροφοριών σε σχέση µε την αποστράγγιση, την τοπογραφία και
τις κλίσεις, την υπάρχουσα βλάστηση και τις χρήσεις γης. Η σύνθεση αυτών των
παραγόντων έχει σαν αποτέλεσµα την τεκµηρίωση των ευκαιριών, των δυνατοτήτων
και εµποδίων για τον χώρο και την γύρω περιοχή. Το δεύτερο περιλαµβάνει την
µορφοποίηση των επιθυµητών δραστηριοτήτων. Η συµµετοχή των ΟΤΑ στο στάδιο
αυτό είναι σηµαντική. Η απάντηση που δίνει το σχέδιο αποκατάστασης δεν είναι απλά
να "κρύψει" τα απορρίµµατα αλλά να το κάνει δηµιουργώντας αισθητικά ευχάριστες
νέες καταστάσεις, µε στόχο να αναβαθµιστεί οπτικά το τοπίο, να καλλωπιστεί η
περίµετρος του χώρου, να βελτιωθεί η ασφάλειά του και να αναπτυχθούν οι σχέσεις µε
τον ΟΤΑ που φιλοξενεί το χώρο .
∆ιαµόρφωση ανάγλυφου
Οι σύγχρονες θεωρίες στον σχεδιασµό του ανάγλυφου συµπεριλαµβάνουν την εκτίµηση
της ισορροπίας της φυσικής οικολογίας και του νέου οικοσυστήµατος που θα
εγκατασταθεί στο χώρο, µε την υποστήριξη όλων των απαραίτητων τεχνικών έργων
που θα κατασκευαστούν. Στον σχεδιασµό καθορίζονται οι τελικές υψοµετρικές
καµπύλες του χώρου, παίρνοντας υπ' όψιν την υφισταµένη κατάσταση της ευρύτερης
περιοχής στον χώρο διάθεσης και τις προτεινόµενες τελικές του χρήσεις. Σηµαντικό
στοιχείο που πρέπει να ληφθεί υπ' όψιν στον καθορισµό των τελικών ισοϋψών είναι οι
µακροχρόνιες καθιζήσεις (ενιαίες και διαφορικές). Για τον καθορισµό της τελικής
µορφής που θα πάρει ο χώρος δεν είναι πάντοτε απαραίτητο αυτός να αποκαθίσταται
στις αρχικές υψοµετρικές γραµµές, είτε γιατί η ανύψωση του τελικού επιπέδου
46
καθίσταται αισθητικά επιθυµητή, ή γιατί δεν υφίστανται αρχεία για τα αρχικά επίπεδα
της περιοχής. Το τελικό ανάγλυφο που προτείνεται στην αδειοδότηση, στον σχεδιασµό
του χώρου διάθεσης και στα σχέδια αποκατάστασης θα καθορίσει σηµαντικά τον τρόπο
λειτουργίας της χωµατερής και την επιτυχηµένη υλοποίηση της αποκατάστασης. Οι δύο
κύριοι όροι για την τελική διαµόρφωση είναι ότι ο χώρος θα αναµειγνύεται µε την
γειτονική γη και ότι θα διευκολύνει την φυσική απορροή των όµβριων νερών. Το
δεύτερο έχει υποτιµηθεί πολλές φορές στο παρελθόν. Έτσι µπορεί να σχεδιαστεί το
αποστραγγιστικό σύστηµα πρώτα και µετά να ταιριάζει η τελική τοπογραφία σ' αυτό,
παρά το αντίθετο, που πολλές φορές είναι αδύνατο. Η γνώση της τοπογραφίας και του
συστήµατος φυσικής παροχέτευσης των όµβριων αποτελούν σηµαντικό τµήµα ενός
τέτοιου σχεδιασµού. Για την αποφυγή προβληµάτων ρύπανσης πιθανών υπόγειων
υδροφορέων, η απλή απάντηση είναι να "χτιστεί" η χωµατερή υψηλότερα από τον
περιβάλλοντα χώρο, υπολογίζοντας έτσι και την µελλοντική καθίζηση.
Νέες χρήσεις του χώρου
Στην µελέτη αποκατάστασης θα επιλεγούν οι χρήσεις που προτείνονται για τον
νεοδηµιουργηθέντα χώρο, λαµβάνοντας υπ' όψιν τις χρήσεις γης της ευρύτερης
περιοχής και τις προτάσεις του ρυθµιστικού σχεδίου. Επίσης ρόλο παίζουν και το οδικό
δίκτυο και τον κυκλοφοριακό φόρτο της περιοχής. Η αξιολόγηση αυτών των χρήσεων
γης σε συνδυασµό µε τις επιθυµητές δραστηριότητες, τις ευκαιρίες, τις δυνατότητες και
τα εµπόδια καθορίζουν το γενικό σχέδιο χρήσεων. Η βασική αντίληψη αυτού του
σχεδίου περιλαµβάνει : Εξυπηρέτηση όσων χρήσεων γης είναι δυνατές κάτω από ένα
περιβαλλοντικά ασφαλές και αισθητικά αναβαθµισµένο τρόπο, Ενοποίηση των
διαφορετικών χρήσεων γης µέσα στην βασική νέα χρήση, Παροχή δυνατοτήτων στο
κοινό για ανοιχτούς χώρους, πράσινο κ.λ.π. , Μετασχηµατισµό του τι είναι επιθυµητό
σε αισθητικά ευχάριστη πραγµατικότητα. Η εµπειρία έχει δείξει ότι παλαιοί χώροι
διάθεσης απορριµµάτων µπορούν να επανενταχθούν στο περιβάλλον µε διάφορα είδη
βλάστησης και να αποδοθούν για χρήσεις κοινής ωφέλειας. Γενικά οι νέες χρήσεις τις
οποίες ένα σχέδιο αποκατάστασης µπορεί να προβλέπει και να περιλαµβάνει, είναι
φυτεύσεις/ καλλιέργειες, κατασκευές, δενδροφυτεύσεις και άλλη βλάστηση στον χώρο.
Η µεθοδολογία που αναπτύσσεται βασίζεται στην θεώρηση της επανεγκατάστασης της
βλάστησης στο "εδαφικό" στρώµα επικάλυψης των απορριµµάτων ως φαινοµένου
πρωτογενούς φυτικής διαδοχής. Συνολικά, τα θέµατα και ερωτήµατα που εντάσσονται
στο πλαίσιο της προτεινόµενης µεθοδολογίας και που πρέπει να απαντηθούν είναι:
ποιες οι διαδικασίες φυσικής διαδοχής της βλάστησης στις επιφάνειες των χωµατερών,
πως µπορεί να επιταχυνθεί ο ρυθµός της φυσικής διαδοχής, ποια τα κριτήρια επιλογής
φυτικών ειδών για εισαγωγή στην επιφάνεια της χωµατερής, ποιες τεχνικές
(γεωπονικές, εδαφοβελτιωτικές κλπ) πρέπει να εφαρµοστούν τόσο στα σπέρµατα ή
άλλα βλαστητικά όργανα των φυτών, όσο και στο χώµα επίστρωσης της χωµατερής,
ώστε να ευδοκιµήσουν τα φυτά, ποια τα κριτήρια επιλογής του χώµατος και πως
καθορίζεται η καταλληλότητα του ως υλικού επίστρωσης, ποια τα γεωµορφολογικά
στοιχεία που επηρεάζουν την επιλογή και την καταλληλότητα του χώµατος επίστρωσης
της χωµατερής, πως καθορίζεται και ποιοι παράγοντες επηρεάζουν την επιλογή και την
καταλληλότητα του χώµατος επίστρωσης της χωµατερής, πως καθορίζεται και ποιοι
παράγοντες επηρεάζουν το πάχος του χώµατος επίστρωσης, πως συσχετίζεται αυτό µε
την εξέλιξη της διαδοχής και ποιες είναι οι σχέσεις πάχους επίστρωσης-διαµόρφωσης
της επιφάνειας του ΧΥΤΑ. Στοιχεία που πρέπει να ληφθούν υπ' όψιν σ' ένα τέτοιο
σχεδιασµό είναι το οικοσύστηµα της ευρύτερης περιοχής και ο τρόπος µε τον οποίο το
οικοσύστηµα αυτό επιδρά στον χώρο της πρώην χωµατερής. Με δεδοµένα ότι,
συνήθως, στα πρώτα 50cm του εδάφους πραγµατοποιείται το µέγιστο των
47
εδαφοβιολογικών διαδικασιών, ότι το στρώµα αυτό υποστηρίζει την θρέψη των φυτών,
καθώς επίσης, ότι το βάθος από 1-5µ είναι πολύ σηµαντικό για τη συγκράτηση του
νερού και την αποστράγγιση του, η προφανής απουσία οργανωµένης δοµής του
εδαφικού στρώµατος επηρεάζει σηµαντικά τις οικοφυσιολογικές διαδικασίες θρέψης
των φυτών. Είδη φυτεύσεων που µπορεί να εγκατασταθούν σ' ένα χώρο στον οποίο
έχουν προηγηθεί έργα αποκατάστασης είναι γρασίδι, δένδρα και φυσική επαναφύτευση
για κοινή χρήση: Χρησιµοποιώντας αυτά τα είδη αποφεύγεται η αλλοίωση της
χλωρίδας και επιτυγχάνεται ουσιαστικότερη επανένταξη του χώρου στο περιβάλλον.
Επίσης εξασφαλίζεται µε αυτόν τον τρόπο η βεβαιότητα ότι τα επιλεχθέντα είδη είναι
κατ' αρχήν προσαρµοσµένα στις ευρύτερες περιβαλλοντικές συνθήκες. Συχνά όµως, εξ'
αιτίας της ιδιοµορφίας των χωρών ταφής απορριµµάτων, θα πρέπει να
χρησιµοποιηθούν και κάποια ξενικά είδη για τις πρώτες τουλάχιστον φυτεύσεις. Στην
συνέχεια αυτά θα πρέπει να αντικατασταθούν από είδη εγχώριας χλωρίδας.
Τελική κάλυψη
Από τους πρωταρχικούς στόχους των έργων αποκατάστασης είναι ο έλεγχος και η
ελαχιστοποίηση της ποσότητας των εισερχόµενων όµβριων στο ΧΥΤΑ. Αυτό
επιτυγχάνεται µε την τοποθέτηση κάλυψης χαµηλής περατότητας στην επιφάνεια του
χώρου για την αύξηση της επιφανειακής απορροής. Πρέπει να σηµειωθεί ότι η
παρεµπόδιση της εισόδου νερού στη µάζα των απορριµµάτων µειώνει τις διεργασίες
αποσύνθεσής τους και κατά συνέπεια τους ρυθµούς βιοσταθεροποίησης του ΧΥΤΑ.
Κατασκευή της κάλυψης
Η κάλυψη της χωµατερής πρέπει να είναι κατασκευασµένη από υλικά που έχουν
-6
περατότητα 1*10 cm/sec ή και λιγότερο. Η επιφάνεια πρέπει να είναι θολωτή για να
ενθαρρύνεται η επιφανειακή απορροή, να καλύπτεται µε χώµατα το συντοµότερο
δυνατό µετά την τοποθέτηση της στα οποία να γίνονται κατάλληλα οι φυτεύσεις µε
τρόπο ώστε να παρεµποδίζεται η εισροή υδάτων ευνοώντας την απώλεια νερού µέσω
εξατµοσοδιαπνοής. Η πρακτική εµπειρία δείχνει ότι είναι δυνατή η κατασκευή
αδιαπέραστων στρώσεων µε µπεντονίτη σε µίγµα µε άµµο στην επιφάνεια µιας
χωµατερής. To πάχος της κάλυψης εξαρτάται από την ποιότητα των υλικών που θα την
αποτελέσουν. Πάχος περίπου 0,3m για φυσικά υλικά είναι αποτελεσµατικό και
κατάλληλο για τις περισσότερες χρήσεις. Η επιτυχία της κάλυψης εξαρτάται σηµαντικά
από τον τρόπο ταφής. Ανόµοιες καθιζήσεις αποτελούν την αιτία ζηµιών και αστοχιών
της κάλυψης, για τον λόγο αυτό όπου εµφανίζονται τέτοιας µορφής καθιζήσεις κρίνεται
σκόπιµο όπως τα έργα αποκατάστασης καθυστερήσουν. Στην περίπτωση αυτή, και
µέχρι να τοποθετηθεί η οριστική, µπορεί να τοποθετηθεί µια προσωρινή κάλυψη για
την παρεµπόδιση της εισόδου νερών στον χώρο. Η κάλυψη προστατεύεται από τις δυο
πλευρές µε την δηµιουργία προστατευτικών ζωνών. Όταν αυτή αποτελείται από
συνθετικά υλικά, η ζώνη πρέπει να έχει πάχος 0,5µ και να αποτελείται από αδρανή
υλικά ώστε αυτά να µην αντιδρούν µε τα απορρίµµατα ή την τελική κάλυψη. Η κάλυψη
δεν πρέπει να τοποθετείται κατά την διάρκεια βροχερών ηµερών, πρέπει να περιέχει
υγρασία ώστε να εξασφαλίζεται ικανοποιητική συµπίεση, ενώ µέγιστη συµπίεση
επιτυγχάνεται όταν η τοποθέτηση γίνεται σε στρώσεις 0,3m που κατόπιν
ισοπεδώνονται.
Προστασία της κάλυψης
Για να παραµένει η κάλυψη αποτελεσµατική, πρέπει να προστατεύεται από τις κινήσεις
µηχανηµάτων στην επιφάνεια του χώρου, από ξήρανση και ρηγµατώσεις, από την
διείσδυση των ριζικών συστηµάτων, από την διάβρωση κλπ. Το πάχος της
48
προστατευτικής στρώσης πάνω από την τελική κάλυψη εξαρτάται από τις
σχεδιαζόµενες χρήσεις. Ενώ οι ρίζες των περισσότερων φυτών βρίσκονται µέσα στα
πρώτα 300mm του χώµατος, εντούτοις είναι ικανά να προκαλέσουν ξήρανση στα
χώµατα µέχρις βάθους 700mm. Έτσι, το βάθος του χώµατος για την προστασία της
κάλυψης επιβάλλεται να είναι τουλάχιστον 1m. Τέλος, η κάλυψη δεν διαβρώνεται όταν
η επιφάνεια του χώρου είναι ήδη φυτεµένη.
Αποστραγγιστικό σύστηµα
Ο σχεδιασµός του συστήµατος αποστράγγισης εµφανίζει διάφορες λειτουργίες: Στα
αρχικά στάδια της ανάκτησης πρέπει να προστατεύει τις γυµνές επιφάνειες του νέου
ανάγλυφου από εκτεταµένη διάβρωση και αυτός ο αρχικός σχεδιασµός πρέπει να είναι
ικανός να προσαρµοστεί σε ένα µόνιµο σύστηµα που θα αντιµετωπίζει την µειωµένη
απορροή από το πλήρως φυτεµένο σκηνικό. Oι απότοµες κλίσεις πρέπει να
προστατεύονται από την διήθηση και την συσσώρευση του νερού των πόρων. Η
αποστράγγιση εξαρτάται από την ποσότητα και την ένταση των βροχοπτώσεων, τη
διαπερατότητα των χωµάτων, την ύπαρξη ή όχι περατής τελικής στρώσης, την ύπαρξη
ή όχι βλάστησης, τον τύπο της βλάστησης και τις κλίσεις των διαµορφωµένων πρανών.
Oι κλίσεις των τελικών πρανών αποτελούν πολύ σηµαντικό παράγοντα για την
αποστράγγιση του αποκαταστηµένου χώρου. Λιµνάζοντα νερά µπορεί να
παρουσιαστούν όταν η περατότητα των επιφανειακών χωµάτων είναι περιορισµένη ή
όταν η ένταση των βροχοπτώσεων ξεπερνάει τον συντελεστή περατότητας των
χωµάτων. Τα προβλήµατα αποστράγγισης µπορούν να ξεπεραστούν όταν το τελικό
σχήµα του χώρου πάρει την µορφή θόλου, οπότε τα όµβρια να εκτρέπονται µέσω
περιφερειακών τάφρων, σηµαντικό δε στοιχείο σχεδιασµού αποτελεί ο επαρκής
υπολογισµός του συστήµατος αποστράγγισης. Οι τελικές κλίσεις του 1:30 έχουν
αποδειχθεί ικανές να εµποδίζουν την λίµναση των υδάτων και τα προβλήµατα
αποστράγγισης που
δηµιουργούνται από τις διαφορικές καθιζήσεις. Απότοµες κλίσεις πρέπει να
αποφεύγονται.
Οι κεντρικές τάφροι του συστήµατος αποστράγγισης µπορεί να έχουν κλίσεις περί το
1:50. Όλες οι τάφροι πρέπει να κατασκευάζονται κατά µήκος των πρανών όπου είναι
δυνατόν και στο πλέον απότοµο πρανές, αποστάσεις 50m µεταξύ των τάφρων είναι
ενδεικτικά. Ιδιαίτερη προσοχή απαιτείται στην διαµόρφωση των κεντρικών τάφρων.
o
Αυτοί µπορεί να έχουν 0,6m πλάτος στην βάση µε 45 κλίσεις πρανών και 0,6m βάθος.
Τα πρανή των τάφρων µπορεί να είναι επιρρεπή στην διάβρωση. Μια κατάρρευση των
πρανών οδηγεί σε µπλοκάρισµα, για τον λόγο δε αυτό το επίχωµα πάνω στο οποίο
κατασκευάζεται η τάφρος πρέπει να συµπιεστεί καλά πριν τις εκσκαφές και την
κατασκευή του οριστικού προφίλ των τάφρων.
2.9 Πλεονεκτήµατα – µειονεκτήµατα ΧΥΤΑ
Τα κυριότερα πλεονεκτήµατα της υγειονοµικής ταφής σε σχέση µε τις άλλες µεθόδους
διάθεσης τα οποία την επέβαλαν σαν την πιο διαδεδοµένη µέθοδο διεθνώς, είναι τα
ακόλουθα:
1. Είναι µία µέθοδος τεχνικά απλή και αποτελεσµατική ενώ η εφαρµογή της δεν απαιτεί
εξειδικευµένες γνώσεις. Ο σχετικός µηχανολογικός εξοπλισµός είναι οικείος σ’ όλον
τον πληθυσµό, ανθεκτικός, µε ευχέρεια επισκευής και προµήθειας ανταλλακτικών.
2. Ο έλεγχος της καλής λειτουργίας του χώρου υγειονοµικής ταφής από τις δηµοτικές
αρχές και το κοινό γίνεται χωρίς ιδιαίτερες δυσκολία.
49
3. Η υγειονοµική ταφή έχει σχετικά χαµηλό επενδυτικό και λειτουργικό κόστος.
4. Η υγειονοµική ταφή είναι εξαιρετικά λειτουργική µέθοδος δεδοµένου ότι:
•
Ο χώρος διάθεσης µπορεί να δεχθεί για άµεση διάθεση ετερογενή
απορρίµµατα.
•
Ευνοείται από τα εδαφοµορφολογικά και κλιµατολογικά χαρακτηριστικά της
χώρας µας (π.χ. ορεινοί όγκοι, άρα εύκολη απόκρυψη), τα πληθυσµιακά και
χωροταξικά δεδοµένα.
•
Η λειτουργία του Χώρου Υγειονοµικής Ταφής Απορριµµάτων (ΧΥΤΑ) δεν
επηρεάζεται από τις έντονες εποχιακές διακυµάνσεις της ποσότητας και
σύστασης των απορριµµάτων. Αυξηµένες ποσότητες απορριµµάτων µπορεί να
τις δεχθεί µε µια απλή προσθήκη ενός ακόµη µηχανήµατος (ενεργοποίηση
εφεδρικού, προσωρινή µίσθωση).
•
∆εν απαιτεί άλλη εγκατάσταση διάθεσης στερεών αποβλήτων πράγµα που
συµβαίνει µε τις άλλες µέθοδες που απαιτούν συµπληρωµατικά και ένα µικρό
ΧΥΤΑ για την διάθεση των στερεών τους αποβλήτων.
5. Η υγειονοµική ταφή µπορεί να συµβάλει στην αναµόρφωση υποβαθµισµένων τοπίων
ή στην αποκατάσταση άλλων, που έχουν πληγεί από την ανθρώπινη δραστηριότητα
(π.χ. λατοµική δραστηριότητα), διαµορφώνοντας χώρο πράσινου, αθλητικών
δραστηριοτήτων, εγκαταστάσεις θερµοκηπίων κλπ. Απέναντι στα τόσα σοβαρά
πλεονεκτήµατα, η υγειονοµική ταφή εµφανίζει στην χώρα µας το ουσιώδες,
καθοριστικό για την ώρα, µειονέκτηµα, ότι έχει ταυτιστεί στην συνείδηση των
δηµοτικών αρχών και του κοινού µε την ανεξέλεγκτη διάθεση και για το λόγο αυτό δεν
έχει κοινωνική αποδοχή. Ένα δεύτερο µειονέκτηµα της µεθόδου είναι η απαίτηση
σηµαντικών εκτάσεων σε αντίθεση µε τις άλλες µεθόδους διάθεσης πράγµα ανέφικτο
σε περιοχές π.χ. έντονα τουριστικές ή άλλες µε µεγάλη οικοπεδική ή γεωργική αξία.
Ένα τελευταίο αρνητικό της είναι η αυξηµένη επιµέλεια που απαιτεί για την
αντιµετώπιση των εκποµπών δηλ. του βιοαερίου και των στραγγισµάτων που όµως
βρίσκεται σαφώς µέσα στις δυνατότητες του εγχώριου έµψυχου δυναµικού µας και της
προσιτής τεχνολογίας.
50
3
ΝΟΜΟΘΕΣΙΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ∆ΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΒΛΗΤΩΝ
3.1 Ευρωπαϊκή πολιτική
Η προστασία του περιβάλλοντος έχει καθοριστική σηµασία για την ποιότητα ζωής των
σηµερινών και των µελλοντικών γενεών. Εντούτοις, σηµαντική πρόκληση αποτελεί ο
συνδυασµός της προστασίας του περιβάλλοντος µε τη συνεχιζόµενη οικονοµική
µεγέθυνση, κατά µακροπρόθεσµα αειφόρο τρόπο. Η περιβαλλοντική πολιτική της
Ευρωπαϊκής Ένωσης βασίζεται στην πεποίθηση ότι η ύπαρξη υψηλών περιβαλλοντικών
προτύπων τονώνει την καινοτοµία και τις εµπορικές ευκαιρίες. Η Ευρωπαϊκή Επιτροπή
έχει γενικά αναλάβει να διασφαλίσει ότι:
• οι νόµοι όχι µόνο θεσπίζονται αλλά και εφαρµόζονται στην πράξη,
• στις πολιτικές της ΕΕ (π.χ. γεωργία, ανάπτυξη, ενέργεια, αλιεία, βιοµηχανία,
εσωτερική αγορά, µεταφορές) συνεκτιµάται ο αντίκτυπος που αυτές θα έχουν
στο περιβάλλον,
• οι επιχειρήσεις και οι καταναλωτές συµµετέχουν ενεργά στην εξεύρεση λύσεων
για τα οικολογικά προβλήµατα,
• οι πολίτες έχουν στη διάθεσή τους τις απαραίτητες πληροφορίες ώστε να
κάνουν φιλικές προς το περιβάλλον επιλογές,
• αυξάνεται η ευαισθητοποίηση σχετικά µε τη σηµασία που έχει η ορθολογική
χρησιµοποίηση των γαιών για την προστασία των φυσικών ενδιαιτηµάτων και
τοπίων και για την ελαχιστοποίηση της αστικής ρύπανσης.
Η Κοινότητα δίνει προτεραιότητα στους ακόλουθους τοµείς δράσης:
• η αειφόρος διαχείριση των φυσικών πόρων: εδάφη, ύδατα, φυσικές και
παράκτιες ζώνες,
• η ολοκληρωµένη καταπολέµηση της ρύπανσης και προληπτική δράση όσον
αφορά τα απόβλητα,
• η µείωση της κατανάλωσης ενεργείας που προέρχεται από µη ανανεώσιµες
πηγές,
• η βελτίωση της διαχείρισης της κινητικότητας, µε την ανάπτυξη
αποτελεσµατικών και καθαρών τρόπων µεταφοράς,
• η επεξεργασία ενός συνεκτικού συνόλου µέτρων για τη βελτίωση της ποιότητας
του αστικού περιβάλλοντος,
• η βελτίωση της υγείας και της ασφάλειας, ιδίως σε θέµατα διαχείρισης των
βιοµηχανικών κινδύνων, της πυρηνικής ασφάλειας και της ακτινοπροστασίας.
Η Περιβαλλοντική Στρατηγική της Κοινότητας στηρίζεται στην αρχή "ο ρυπαίνων
πληρώνει". Ο ρυπαίνων µπορεί να κληθεί να πληρώσει είτε κάνοντας τις απαραίτητες
επενδύσεις ώστε να συµµορφωθεί µε αυστηρότερα πρότυπα, είτε καθιερώνοντας ένα
σύστηµα ανάκτησης, ανακύκλωσης ή διάθεσης των προϊόντων µετά τη χρήση τους. Η
πληρωµή µπορεί επίσης να έχει τη µορφή φόρου επιβαλλόµενου στις επιχειρήσεις ή
στους καταναλωτές που χρησιµοποιούν µη οικολογικά προϊόντα (π.χ. ορισµένους
τύπους συσκευασιών). Ακρογωνιαίος λίθος της δράσης της EΕ στον τοµέα του
περιβάλλοντος είναι το έκτο πρόγραµµα δράσης για το περιβάλλον, το οποίο φέρει τον
τίτλο "Περιβάλλον 2010: Το µέλλον µας, η επιλογή µας". Το συγκεκριµένο πρόγραµµα
καλύπτει την περίοδο από την 1η Ιανουαρίου 2001 έως τις 31 ∆εκεµβρίου του 2010 και
έχει τις εξής προτεραιότητες:
51
•
•
•
•
αντιµετώπιση της αλλαγής του κλίµατος και της θέρµανσης του πλανήτη,
προστασία των φυσικών ενδιαιτηµάτων και της άγριας πανίδας και χλωρίδας,
αντιµετώπιση των προβληµάτων που συνδέονται µε το περιβάλλον και την
υγεία,
διατήρηση των φυσικών πόρων και διαχείριση των αποβλήτων.
Το πρόγραµµα "Περιβάλλον 2010: Το µέλλον µας, η επιλογή µας" βασίζεται σε
πέντε παλαιότερα προγράµµατα δράσης και σε 30 χρόνια καθιέρωσης προτύπων. Η ΕΕ
διαθέτει ένα ολοκληρωµένο σύστηµα περιβαλλοντικών ελέγχων για την αντιµετώπιση
πάσης φύσεως ζητηµάτων – π.χ. θόρυβος, απόβλητα συσκευασιών, κίνδυνοι που
απειλούν τη διατήρηση των φυσικών ενδιαιτηµάτων, καυσαέρια αυτοκινήτων, χηµικά
προϊόντα, βιοµηχανικά ατυχήµατα. Το υψηλό επίπεδο προστασίας που εξασφαλίζουν
αυτοί οι έλεγχοι είναι σε γενικές γραµµές το ίδιο σε όλη την ΕΕ, αλλά η πολιτική είναι
αρκετά ευέλικτη ώστε να συνεκτιµά τις κατά τόπους συνθήκες, προσαρµόζεται δε
συνεχώς στα πλέον πρόσφατα δεδοµένα. Όσον αφορά τις κλιµατικές αλλαγές ο
επιδιωκόµενος στόχος είναι η µείωση των εκποµπών αερίων θερµοκηπίου σε επίπεδο
που δεν θα προκαλεί τεχνητές µεταβολές του κλίµατος στη γη. Ο βραχυπρόθεσµος
στόχος που επιδιώκει η Ευρωπαϊκή Ένωση είναι να επιτευχθούν οι αντικειµενικοί
στόχοι του πρωτοκόλλου του Κιότο, µε άλλα λόγια δηλαδή από σήµερα µέχρι το
χρονικό ορίζοντα του 2008 -2012 να µειωθούν κατά 8% οι εκποµπές αερίων τύπου
θερµοκηπίου σε συνάρτηση µε τα επίπεδα του 1990. Περισσότερο µακροπρόθεσµα,
από σήµερα µέχρι το έτος 2020, θα πρέπει οι εκποµπές αυτές να µειωθούν κατά
ποσοστό 20 έως 40%, µε την εφαρµογή µιας αποτελεσµατικής διεθνούς συµφωνίας.
Σε σχέση µε τη διαχείριση των φυσικών πόρων και των αποβλήτων, ο επιδιωκόµενος
στόχος είναι να καταβληθεί µέριµνα, ούτως ώστε η κατανάλωση των ανανεώσιµων και
των µη ανανεώσιµων πόρων να µην υπερβαίνει τα όρια που είναι σε θέση να αντέξει το
περιβάλλον, διαχωρίζοντας την οικονοµική ανάπτυξη από τη χρήση των πόρων, αλλά
και βελτιώνοντας την αποδοτικότητα των πόρων αυτών και µειώνοντας την παραγωγή
αποβλήτων. Σε ό,τι αφορά τα απόβλητα, επιδιώκεται ο ειδικός στόχος της µείωσης της
τελικής τους ποσότητας κατά ποσοστό 20% µέχρι το χρονικό ορίζοντα του 2010 και
κατά ποσοστό 50% από σήµερα µέχρι το έτος 2050. Οι εφαρµοστέες δράσεις είναι οι
εξής:
• η επεξεργασία της στρατηγικής για τη βιώσιµη διαχείριση των πόρων, µε
καθορισµό των συγκεκριµένων προτεραιοτήτων και τη µείωση της
κατανάλωσης
• η φορολόγηση της χρήσης των πόρων
• η κατάργηση των επιδοτήσεων που προωθούν την υπέρµετρη εκµετάλλευση
των πόρων
• η ενσωµάτωση της βασικής αρχής της αποτελεσµατικής χρήσης των πόρων στο
πλαίσιο της ολοκληρωµένης πολιτικής των προϊόντων, των συστηµάτων
απονοµής του οικολογικού σήµατος, των συστηµάτων περιβαλλοντικής
αξιολόγησης και ούτω καθ' εξής
• η επεξεργασία της στρατηγικής για την ανακύκλωση των αποβλήτων
• η βελτίωση των υφιστάµενων συστηµάτων διαχείρισης των αποβλήτων και η
πραγµατοποίηση επενδύσεων για την ποσοτική και ποιοτική πρόληψη της
δηµιουργίας τους
• η ενσωµάτωση της προληπτικής πολιτικής αποφυγής των αποβλήτων στο
πλαίσιο της ολοκληρωµένης πολιτικής προϊόντων και στην κοινοτική
στρατηγική που αφορά τις χηµικές ουσίες.
52
Το πρόγραµµα "Περιβάλλον 2010: Το µέλλον µας, η επιλογή µας" εµπνέεται από το
πέµπτο πρόγραµµα δράσης για το περιβάλλον, το οποίο κάλυψε τη χρονική περίοδο
1992-2000. Στόχος του προγράµµατος δράσεως για το περιβάλλον µε τίτλο "Προς µια
βιώσιµη ανάπτυξη" είναι ο µετασχηµατισµός του αναπτυξιακού µοντέλου της
Κοινότητας, ούτως ώστε να προαχθεί η βιώσιµη ανάπτυξη. Το πρόγραµµα εξακολουθεί
να αντιµετωπίζει τα περιβαλλοντικά προβλήµατα (όπως η κλιµατική µεταβολή, η
ρύπανση των υδάτων, η διαχείριση των αποβλήτων) αλλά αποβλέπει επίσης στη
διαµόρφωση νέων σχέσεων µεταξύ των συντελεστών που παρεµβαίνουν στον τοµέα
του περιβάλλοντος. Το πρόγραµµα εδραιώνει την υιοθέτηση µιας νέας προσέγγισης της
κοινοτικής περιβαλλοντικής πολιτικής, µε βάση τις ακόλουθες αρχές:
• θέσπιση µιας συνολικής και ενεργητικής προσέγγισης που απευθύνεται στους
συντελεστές και στις δραστηριότητες που επηρεάζουν τους φυσικούς πόρους ή
θίγουν το περιβάλλον,
• βούληση ανατροπής των τάσεων και πρακτικών που ζηµιώνουν το περιβάλλον,
τόσο της τρέχουσας όσο και των µελλοντικών γενεών,
• προώθηση της αλλαγής συµπεριφορών στην κοινωνία µε την συστράτευση
όλων των εµπλεκόµενων συντελεστών (δηµοσίων αρχών, πολιτών,
καταναλωτών, επιχειρήσεων ...),
• καθιέρωση της κατανοµής ευθυνών,
• χρήση νέων περιβαλλοντικών µέσων.
Για κάθε έναν από τους τοµείς που διαλαµβάνει το πρόγραµµα, το τελευταίο
ορίζει τους µακροπρόθεσµους σκοπούς, προσδιορίζει τους στόχους για το έτος 2000 και
προβλέπει ένα σύνολο διατάξεων για την επίτευξη των καθοριζόµενων στόχων. Οι
τελευταίοι δεν έχουν νοµική αξία αλλά αποτελούν σηµείο αναφοράς για την εδραίωση
µιας βιώσιµης ανάπτυξης. Ένα ακόµα πολύ σηµαντικό κοινοτικό µέτρο, το οποίο
αποσκοπεί να προσδιορίσει τη δοµή του µελλοντικού κοινοτικού συστήµατος
περιβαλλοντικής ευθύνης και να θέσει σε εφαρµογή την αρχή "ο ρυπαίνων πληρώνει",
είναι η Λευκή Βίβλος της 9ης Φεβρουαρίου 2000 για την περιβαλλοντική ευθύνη. Η
περιβαλλοντική ευθύνη αποσκοπεί στην καθιέρωση της καταβολής ενός χρηµατικού
ποσού από το πρόσωπο το οποίο έχει προκαλέσει ζηµιές στο περιβάλλον προς
αποκατάσταση των ζηµιών που έχουν προκληθεί. Για να εφαρµοστεί η αρχή της
περιβαλλοντικής ευθύνης, πρέπει:
• Να µπορούν να εντοπιστούν οι ρυπαίνοντες,
• Να µπορούν τα ποσοτικοποιηθούν οι ζηµιές,
• Να αποδειχθεί η σχέση µεταξύ ρυπαίνοντα και ζηµιών.
Εξάλλου, η αρχή της περιβαλλοντικής ευθύνης δεν µπορεί να εφαρµοστεί όταν
πρόκειται για γενικευµένη και διάχυτη ρύπανση (µεταβολές του κλίµατος).
Οι ρυπαίνοντες οφείλουν να επωµιστούν τις ζηµιές που προκάλεσαν
ρυπαίνοντας. Η εφαρµογή της εν λόγω µεθόδου θα παροτρύνει τα διάφορα µέρη να
λάβουν περισσότερα µέτρα πρόληψης και θα µειώσει την ρύπανση. Πιο συγκεκριµένα,
όσον αφορά τα στερεά απορρίµµατα και τη διαχείριση τους, η Κοινοτική στρατηγική
καθορίζεται µε µια σειρά Οδηγιών, οι πιο βασικές από τις οποίες είναι :
•
Η Οδηγία 75/442/ΕΟΚ, για τη διαχείριση των στερεών αποβλήτων
•
Η Οδηγία 1999/31/ΕΚ, για την υγειονοµική ταφή των αποβλήτων
53
•
Η Οδηγία 2000/532/ΕΚ, κατάρτιση καταλόγου επικίνδυνων αποβλήτων
•
Η Οδηγία 2003/33/ΕΚ, καθορισµός κριτηρίων και διαδικασιών αποδοχής των
αποβλήτων στους χώρους υγειονοµικής ταφής
•
Η Οδηγία 2006/12/ΕΚ, περί των στερεών αποβλήτων
•
ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ (ΕΚ) αριθ. 1013/2006, για τις µεταφορές αποβλήτων.
Το πλήρες κείµενο των παραπάνω οδηγιών βρίσκεται στο CD
Οι οδηγίες 75/442 και 1999/31 φαίνονται αναλυτικά παρακάτω.
3.1.1 Οδηγία 75/442/ΕΟΚ περί της διαχείρισης στερεών απόβλητων
Τα µέτρα εφαρµόζονται σε κάθε ουσία ή αντικείµενο των οποίων ο κάτοχος
απαλλάσσεται ή έχει την υποχρέωση να απαλλαγεί δυνάµει των εθνικών διατάξεων των
κρατών µελών. Τα κράτη µέλη οφείλουν να απαγορεύουν την εγκατάλειψη, την
απόρριψη και την ανεξέλεγκτη διάθεση των αποβλήτων-οφείλουν να προάγουν την
πρόληψη της δηµιουργίας, την ανακύκλωση και τη µεταποίηση των αποβλήτων,
προκειµένου αυτά να επαναχρησιµοποιηθούν. Ενηµερώνουν την Επιτροπή για κάθε
σχέδιο κανονιστικών διατάξεων στις οποίες µπορεί να υπεισέλθει η χρήση προϊόντων,
πηγή τεχνικών δυσκολιών και υπερβολικού κόστους διαθέσεως και που µπορεί να
ενθαρρύνει την µείωση ποσοτήτων ορισµένων αποβλήτων, την επεξεργασία αποβλήτων
µε σκοπό την ανακύκλωση ή επαναχρησιµοποίηση, την εκµετάλλευση ποσοτήτων
ενεργείας από ορισµένα απόβλητα, τη χρήση φυσικών πόρων που µπορούν να
αντικατασταθούν από υλικά ανακτήσεως. Τα µέτρα προβλέπουν συνεργασία µεταξύ
των κρατών µελών για τη δηµιουργία ολοκληρωµένου και καταλλήλου δικτύου
εγκαταστάσεων διαθέσεως των αποβλήτων (λαµβανοµένων υπόψη των καλύτερων
διαθέσιµων τεχνολογιών) που θα επιτρέψει στην Κοινότητα να καταστεί αυτάρκης
όσον αφορά στη διάθεση των αποβλήτων της, και στα κράτη µέλη να τείνουν το καθένα
χωριστά προς τον στόχο αυτόν. Το δίκτυο αυτό πρέπει να επιτρέπει τη διάθεση των
αποβλήτων σε µία από τις πλησιέστερες εγκαταστάσεις που εγγυώνται υψηλό επίπεδο
προστασίας του περιβάλλοντος.
Τα κράτη µέλη πρέπει να εξασφαλίσουν ότι κάθε κάτοχος αποβλήτων τα διαθέτει σε
ιδιωτικό ή δηµόσιο φορέα αποκοµιδής ή σε επιχείρηση τελικής διάθεσης, ή εξασφαλίζει
ο ίδιος την τελική διάθεση, τηρουµένων των διατάξεων των µέτρων. Οι επιχειρήσεις ή
οι εγκαταστάσεις που εξασφαλίζουν την επεξεργασία, αποθήκευση ή απόθεση στερεών
αποβλήτων για λογαριασµό τρίτων, οφείλουν να λάβουν άδεια από την αρµόδια αρχή
όσον αφορά ιδίως στον τύπο και στην ποσότητα των προς επεξεργασία αποβλήτων, στις
γενικές τεχνικές προδιαγραφές, στις ληπτέες προφυλάξεις. Οι αρµόδιες αρχές µπορούν,
σε περιοδική βάση, να ελέγχουν την τήρηση των εν λόγω προϋποθέσεων χορηγήσεως
αδείας. Η ίδια εποπτεία της αρµοδίας αρχής ασκείται στις επιχειρήσεις µεταφοράς,
αποκοµιδής, αποθηκεύσεως, αποθέσεως ή επεξεργασίας των ιδίων στερεών αποβλήτων,
καθώς και σε εκείνες που ασκούν τις εν λόγω δραστηριότητες για λογαριασµό τρίτων.
Η οδηγία προσθέτει την υποχρέωση κατοχής αδείας για τα κέντρα αξιοποίησης και για
τις επιχειρήσεις που διαθέτουν οι ίδιες τα δικά τους απόβλητα Η δαπάνη για τη διάθεση
των αποβλήτων βαρύνει τον κάτοχο ο οποίος παραδίδει στερεά απόβλητα σε φορέα
αποκοµιδής ή σε επιχείρηση και/ή τους προηγούµενους κατόχους ή τον παραγωγό του
προϊόντος που παράγει απόβλητα σύµφωνα µε την αρχή του "Ο ρυπαίνων πληρώνει".
Οι αρµόδιες αρχές που ορίζουν τα κράτη µέλη για την εφαρµογή των µέτρων
54
συντάσσουν ένα ή περισσότερα σχέδια διαχείρισης των αποβλήτων όπου αναφέρονται
οι τύποι, οι ποσότητες και η προέλευση των αποβλήτων προς αξιοποίηση ή προς
διάθεση, οι γενικές τεχνικές προδιαγραφές, όλες οι ειδικές διατάξεις που αφορούν
ειδικά απόβλητα, οι κατάλληλοι χώροι και εγκαταστάσεις για τη διάθεση.
Το πλήρες κείµενο της Οδηγίας βρίσκεται στο cd
3.1.2
Οδηγία 1999/31/εκ περί της υγειονοµικής ταφής των αποβλήτων
Η Οδηγία 1999/31/ΕΚ, που αφορά στην υγειονοµική ταφή των αποβλήτων εξεδόθη από
το Ευρωπαϊκό Κοινοβούλιο και το Συµβούλιο, αφού ελήφθησαν υπόψη όλες οι
παλαιότερες Οδηγίες και τα σχετικά ψηφίσµατα, καθώς και οι ανάγκες που οδήγησαν
στη θέσπισή της και καθορίζονται αναλυτικά στο πλήρες κείµενο (βλέπε Παράρτηµα).
Ο στόχος της παρούσας οδηγίας είναι, ο καθορισµός µέτρων, διαδικασιών και
κατευθύνσεων για την κατά το δυνατόν πρόληψη ή µείωση των αρνητικών
περιβαλλοντικών επιπτώσεων, ειδικότερα δε της ρύπανσης των επιφανειακών και των
υπογείων υδάτων, του εδάφους και της ατµόσφαιρας και των επιπτώσεων σε όλο το
περιβάλλον, συµπεριλαµβανοµένου του φαινοµένου του θερµοκηπίου, καθώς και
οποιουδήποτε κινδύνου προκύπτει για την υγεία του ανθρώπου από την υγειονοµική
ταφή των αποβλήτων καθ' όλο τον κύκλο ζωής του χώρου υγειονοµικής ταφής.
Στο άρθρο 2 της Οδηγίας δίνονται οι απαιτούµενοι ορισµοί των εξής εννοιών:
• Απόβλητα,
• Αστικά απόβλητα,
• Επικίνδυνα απόβλητα,
• Μη επικίνδυνα απόβλητα,
• Αδρανή απόβλητα,
• Υπόγεια εναποθήκευση,
• Χώρος υγειονοµικής ταφής,
• Επεξεργασία,
• Στραγγίσµατα,
• Αέρια χώρου ταφής,
• Έκλουσµα,
• Φορέας εκµετάλλευσης,
• Βιοαποδοµήσιµα απόβλητα,
• Κάτοχος,
• Αιτών,
• Αρµόδια αρχή,
• Υγρά απόβλητα και
• Αποµονωµένος οικισµός.
Επίσης, στην παρούσα Οδηγία καθορίζονται:
• Το πεδίο εφαρµογής της (άρθρο 3),
• Οι Κατηγορίες χώρων ταφής (άρθρο 4),
• Τα απόβλητα που δεν πρέπει να γίνονται δεκτά σε χώρους υγειονοµικής ταφής
(άρθρο 5),
55
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Τα απόβλητα που είναι αποδεκτά ανάλογα µε την κατηγορία του χώρου
υγειονοµικής ταφής (άρθρο 6),
Τα απαιτούµενα στοιχεία που καταρτίζουν την αίτηση άδειας για την
δηµιουργία χώρου υγειονοµικής ταφής αποβλήτων (άρθρο 7),
Οι προϋποθέσεις που πρέπει να πληρούνται για τη χορήγηση της σχετικής
άδειας(άρθρο 8),
Το περιεχόµενο της άδειας λειτουργίας του χώρου ταφής(άρθρο 9),
Οι δαπάνες που πρέπει να καλύπτει η τιµή που χρεώνει ο φορέας
εκµετάλλευσης για την διάθεση των αποβλήτων (άρθρο 10),
Οι διαδικασίες που πρέπει να ακολουθούνται κατά την παράδοση των
αποβλήτων πριν αυτά γίνουν αποδεκτά. Τα κριτήρια αποδοχής καθορίζονται
στο παράρτηµα ΙΙ της Οδηγίας (άρθρο 11),
Οι διαδικασίες ελέγχου και παρακολούθησης κατά την περίοδο λειτουργίας του
χώρου (άρθρο 12),
Η διαδικασία παύσης της λειτουργίας και µετέπειτα φροντίδας (άρθρο 13),
Τα µέτρα που διέπουν τους υφιστάµενους χώρους υγειονοµικής ταφής (άρθρο
14),
Η υποχρέωση των κρατών µελών να υποβάλλουν στην Επιτροπή έκθεση
σχετικά µε την εφαρµογή της παρούσας Οδηγίας (άρθρο 15),
Η συγκρότηση τεχνικής επιτροπής, η οποία είναι υπεύθυνη για την προσαρµογή
των παραρτηµάτων της οδηγίας στην επιστηµονική και τεχνική πρόοδο καθώς
και για την τυποποίηση των µεθόδων ελέγχου, δειγµατοληψίας και αναλύσεων
(άρθρο 16),
Η διαδικασία της ανωτέρω επιτροπής (άρθρο 17),
Η διαδικασία ενσωµάτωσης της Οδηγίας στην εθνική νοµοθεσία των κρατών
µελών, η οποία συµπληρώνεται µε το ερωτηµατολόγιο σχετικά µε τις εκθέσεις
των κρατών µελών περί της εφαρµογής της Οδηγίας, της Απόφασης της
ης
•
•
•
Επιτροπής της 17 Νοεµβρίου 2000 (2000/738/ΕΚ).
Η έναρξη ισχύος και
Οι αποδέκτες της Οδηγίας.
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι :
Η Οδηγία 1999/31/ΕΚ ολοκληρώνεται µε τρία παραρτήµατα, το περιεχόµενο των
οποίων φαίνεται περιληπτικά παρακάτω:
•
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι:Το Παράρτηµα Ι αφορά στις γενικές απαιτήσεις για όλες τις
κατηγορίες χώρων ταφής. Εδώ καθορίζονται οι παράγοντες που πρέπει να
λαµβάνονται υπόψη για :
1.
Τον καθορισµό της θέσης του χώρου ταφής,
2.
Τον έλεγχο των υδάτων και τη διαχείριση των στραγγισµάτων,
3.
Την προστασία του εδάφους και των υδάτων,
4.
Έλεγχος των αερίων,
5.
Την ελαχιστοποίηση των οχλήσεων και των κινδύνων,
6.
Την εξασφάλιση της σταθερότητας της µάζας των απορριµµάτων,
7.
Την παρεµπόδιση των παράνοµων αποθέσεων στο χώρο ταφής.
•
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ : Το Παράρτηµα ΙΙ αφορά στα κριτήρια και τις διαδικασίες
αποδοχής των αποβλήτων στους χώρους υγειονοµικής ταφής. Εδώ
διατυπώνονται οι γενικές αρχές αποδοχής αποβλήτων στις διάφορες κατηγορίες
56
χώρων ταφής, στις οποίες πρέπει να βασίζεται η µελλοντική διαδικασία
κατάταξης των αποβλήτων, καθώς και οι κατευθυντήριες γραµµές για τις
προκαταρκτικές διαδικασίες αποδοχής αποβλήτων και τις σχετικές διαδικασίες
δειγµατοληψίας. Το Παράρτηµα αυτό συµπληρώνεται µε την απόφαση του
ης
•
Συµβουλίου της 19 ∆εκεµβρίου 2002 (2003/33/ΕΚ).
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ : Με αυτό το Παράρτηµα καθορίζονται οι στοιχειώδεις
διαδικασίες παρακολούθησης των χώρων υγειονοµικής ταφής αποβλήτων. Για
να εξασφαλίζεται η σωστή λειτουργία τους πρέπει να γίνεται τακτικός έλεγχος
των µετεωρολογικών στοιχείων, των υδάτων, των στραγγισµάτων καθώς και
των εκπεµπόµενων αερίων.
Σύµφωνα µε την οδηγία 31/1999 και για το σχεδιασµό της τοµής ενός ΧΥΤΑ όπως θα
δούµε στο κεφάλαιο 4.3, θα πρέπει να πληρούνται τα ακόλουθα:
« Η βάση και τα πρανή του χώρου ταφής συνίστανται από στρώµα πετρώµατος το
οποίο πρέπει να πληροί απαιτήσεις περατότητας και πάχους, οι οποίες, όσον αφορά την
προστασία του εδάφους και των επιφανειακών και υπογείων υδάτων, έχουν
συνδυασµένο αποτέλεσµα τουλάχιστον ισοδύναµο µε εκείνο που προκύπτει από τις
ακόλουθες απαιτήσεις:
- χώρος ταφής µη επικινδύνων αποβλήτων: Κ ≤ 1,0 Χ 10- 9 m/s, πάχος ≥ 5 m,
- χώρος ταφής επικινδύνων αποβλήτων: Κ ≤ 1,0 Χ 10- 9 m/s, πάχος ≥ 1 m,
- χώρος ταφής αδρανών αποβλήτων: Κ ≤ 1,0 Χ 10- 7 m/s, πάχος ≥ 1 m,
Εάν ο τοίχος γεωλογικής αποµόνωσης δεν πληροί εκ φύσεως τις ως άνω προϋποθέσεις,
µπορεί να συµπληρώνεται τεχνητά και να ενισχύεται µε άλλα µέσα που παρέχουν
ισοδύναµη προστασία. Οι τεχνητά σχηµατιζόµενοι γεωλογικοί φραγµοί πρέπει να
έχουν πάχος τουλάχιστον 0,5 m.
Επιπλέον του τοίχου γεωλογικής αποµόνωσης που περιγράφεται ανωτέρω, θα πρέπει να
προστίθεται ένα σύστηµα συλλογής των στραγγισµάτων και στεγανοποίησης σύµφωνα
µε τις ακόλουθες αρχές, ώστε να εξασφαλισθεί η ελάχιστη συγκέντρωση
στραγγισµάτων στη βάση του χώρου ταφής:
Συλλογή των στραγγισµάτων και στεγανοποίηση του πυθµένα
Κατηγορία χώρου ταφής
Τεχνητή µεµβράνη
στεγανοποίησης
Στρώµα αποστράγγισης ≥ 0,5 Μ
Μη επικίνδυνα
απόβλητα
Επικίνδυνα
απόβλητα
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Τα κράτη µέλη µπορούν να θεσπίζουν γενικές ή ειδικές απαιτήσεις για τους χώρους
ταφής αδρανών υλών και για τα χαρακτηριστικά των προαναφεροµένων τεχνικών
µέσων.
Εάν η αρµόδια αρχή, αφού εξετάσει τους ενδεχόµενους κινδύνους για το περιβάλλον,
κρίνει ότι απαιτείται πρόληψη του σχηµατισµού στραγγισµάτων, δύναται να απαιτήσει
την επιφανειακή στεγανοποίηση του χώρου. Για την επιφανειακή στεγανοποίηση
ισχύουν οι ακόλουθες συστάσεις:¨
57
Κατηγορία χώρου ταφής
Στρώµα απαγωγής των αερίων
Τεχνητή µεµβράνη
στεγανοποίησης
Αδιαπέραστο στρώµα πετρώµατος
Στρώµα αποστράγγισης ≥ 0,5 Μ
Χωµάτινο κάλυµµα >1 Μ
Μη επικίνδυνα
απόβλητα
Απαιτείται
Επικίνδυνα
απόβλητα
∆εν απατείται
∆εν απατείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
Απαιτείται
»
Το πλήρες κείµενο της Οδηγίας βρίσκεται στο CD.
3.2 Ελληνική νοµοθεσία
Κάθε κράτος µέλος της Ευρωπαϊκής Ένωσης είναι υποχρεωµένο να ενσωµατώνουν
στην εθνική τους νοµοθεσία, τις Οδηγίες που εκδίδει το Ευρωπαϊκό συµβούλιο. Έτσι,
και η Ελληνική νοµοθεσία που αφορά στο περιβάλλον και την προστασία του, έχει
συµµορφωθεί µε τα µέτρα της Ευρωπαϊκής Ένωσης. Οι Ελληνικοί νόµοι που αφορούν
στη διαχείριση, την επεξεργασία και τη διάθεση των αποβλήτων, είναι οι εξής:
3.2.1
Γενική νοµοθεσία
•
Ν. 1650/1986 (ΦΕΚ Α 160/16.10.86) «Για την προστασία του περιβάλλοντος»
όπως τροποποιήθηκε µε το Ν.3010/02
•
Ν. 2939/2001 (ΦΕΚ Α 179/08.08.01) «Συσκευασίες και εναλλακτική διαχείριση
συσκευασιών και άλλων προϊόντων»
•
Ν. 3010/2002 (ΦΕΚ A 91/25.4.02) «Εναρµόνιση του Ν. 1650/86 µε τις Οδηγίες
97/11/Ε.Ε. και 96/61 Ε.Ε., διαδικασία οριοθέτησης και ρυθµίσεις θεµάτων για
τα υδατορέµατα και άλλες διατάξεις»
•
ΚΥΑ 15393/2332/2002 (ΦΕΚ B 1022/5.8.02) «Κατάταξη δηµοσίων και
ιδιωτικών έργων και δραστηριοτήτων σε κατηγορίες σύµφωνα µε το άρθρο 3
του Ν. 1650/1986 όπως αντικαταστάθηκε µε το άρθρο 1 του Ν.3010/2002
«Εναρµόνιση του Ν.1650/86 µε τις οδηγίες 97/11/ΕΕ και 96/61/ΕΕ κ.ά (Α’ 91)»
•
ΚΥΑ 25535/3281/02 (ΦΕΚ Β 1463/20.11.02) «Έγκριση περιβαλλοντικών όρων
από το Γενικό Γραµµατέα της Περιφέρειας των έργων και δραστηριοτήτων που
κατατάσσονται στην υποκατηγορία 2 της Α’ κατηγορίας σύµφωνα µε την υπ΄αρ.
ΗΠ 15393/2332/2002 ΚΥΑ «Κατάταξη δηµοσίων και ιδιωτικών έργων σε
κατηγορίες κ.λ.π.»(Β΄1022)»
•
ΚΥΑ 29407/3508/2002 (ΦΕΚ B 1572/16.12.02) «Μέτρα και όροι για την
υγειονοµική ταφή των αποβλήτων»
•
ΚΥΑ
11014/703/Φ104/2003
(ΦΕΚ
B
332/20.3.03)
«∆ιαδικασία
Προκαταρκτικής Περιβαλλοντικής Εκτίµησης και Αξιολόγησης(ΠΠΕΑ) και
58
Έγκριση Περιβαλλοντικών Όρων (ΕΠΟ) σύµφωνα µε το άρθρο 4 του
Ν.1650/1986 (Α’ 160) όπως αντικαταστάθηκε µε το άρθρο 2 του Ν.3010/2002
«Εναρµόνιση του Ν. 1650/86 µε τις Οδηγίες 97/11/ΕΕ. και 96/61 ΕΕ...και άλλες
διατάξεις» (Α’ 91)»
•
ΚΥΑ 37111/2021/2003 (ΦΕΚ B 1391/29.9.03) «Καθορισµός τρόπου
ενηµέρωσης και συµµετοχής του κοινού κατά τη διαδικασία έγκρισης
περιβαλλοντικών όρων των έργων και δραστηριοτήτων σύµφωνα µε την
παράγραφο 2 του άρθρου 5 του Ν.1650/1986 όπως αντικαταστάθηκε µε τις
παραγράφους 2 και 3 του άρθρου 3 του Ν.3010/2002»
•
ΚΥΑ 22912/1117/2005 (ΦΕΚ B 759/06.06.2005) «Μέτρα και όροι για την
πρόληψη και τον περιορισµό της ρύπανσης του περιβάλλοντος από την
αποτέφρωση των αποβλήτων»
•
KYA οικ.145799/2005 (ΦΕΚ B 1002/18.07.05) «Συµπλήρωση της υπ’ αριθµ.
Η.Π. 15393/2332/2002 (ΦΕΚ 1022/Β/5.8.2002) κοινής υπουργικής απόφασης,
Κατάταξη δηµόσιων και ιδιωτικών έργων και δραστηριοτήτων σε κατηγορίες,
σύµφωνα µε το άρθρο 3 του ν. 1650/1986 (Α΄ 160) όπως αντικαταστάθηκε µε το
άρθρο 1 του ν. 3010/2002 «Εναρµόνιση του ν. 1650/1986 µε τις οδηγίες
97/11/ΕΕ και 96/61/ΕΕ κ.α. (Α΄91)»
•
KYA 4641/232/2006 (ΦΕΚ Β 168/13-02-06) «Καθορισµός τεχνικών
προδιαγραφών µικρών χώρων υγειονοµικής ταφής αποβλήτων σε νησιά και
αποµονωµένους οικισµούς, κατ’ εφαρµογή του άρθρου 3 (παρ.4) σε συνδυασµό
µε το άρθρο 20 (παράρτηµα Ι) της υπ’ αριθµ. 29407/3508/2002 ΚΥΑ «Μέτρα
και όροι για υγειονοµική ταφή των αποβλήτων» (Β’ 1572)»
3.2.2
Στερεά (µη επικίνδυνα) απόβλητα
•
ΚΥΑ 114218/97 (ΦΕΚ 1016/Β/1997), περί της κατάρτισης πλαισίου
προδιαγραφών και γενικών προγραµµάτων διαχείρισης στερεών αποβλήτων
•
ΚΥΑ 113944/97 (ΦΕΚ 1016/Β/1997), όπου καθορίζεται ο εθνικός σχεδιασµός
διαχείρισης στερεών αποβλήτων.
•
ΚΥΑ 50910/2727/2003 (ΦΕΚ B 1909/22.12.2003) «Μέτρα και Όροι για τη
∆ιαχείριση Στερεών Αποβλήτων. Εθνικός και Περιφερειακός Σχεδιασµός
∆ιαχείρισης»
3.2.3
•
Επικίνδυνα απόβλητα
ΚΥΑ 18186/271/88 (ΦΕΚ 126/Β/3-3-88) Μέτρα και περιορισµοί για την
προστασία του υδάτινου περιβάλλοντος και ειδικότερα καθαρισµός οριακών
τιµών των επικίνδυνων ουσιών στα υγρά απόβλητα
59
•
ΚΥΑ 55648/2210/91 (ΦΕΚ 323/Β/13-5-91) Μέτρα και περιορισµοί για την
προστασία του υδάτινου περιβάλλοντος και ειδικότερα καθαρισµός οριακών
τιµών των επικίνδυνων ουσιών στα υγρά απόβλητα
•
ΚΥΑ 90461/2193/94 (ΦΕΚ 843/Β/11-11-94) Συµπλήρωση του παραρτήµατος
του άρθρου 12 της υπ.αριθ. 55648/2210/1991 ΚΥΑ ''Μέτρα και περιορισµοί για
την προστασία του υδάτινου περιβάλλοντος και ειδικότερα καθορισµός
οριακών τιµών των επικίνδυνων ουσιών στα υγρά απόβλητα (Β' 323)''
•
ΚΥΑ 73537/1438/95 (ΦΕΚ 781/Β/95) ∆ιαχείριση των ηλεκτρικών στηλών και
των συσσωρευτών που περιέχουν ορισµένες επικίνδυνες ουσίες
•
ΚΥΑ 98012/2001/95 (ΦΕΚ 40/Β/19-1-96) Καθορισµός µέτρων και όρων για τη
διαχείριση των χρησιµοποιηµένων ορυκτελαίων
•
ΚΥΑ 19396/1546/97 (ΦΕΚ 604/Β/18-7-97) Μέτρα και όροι για τη διαχείριση
επικινδύνων αποβλήτων
ΚΥΑ 19817/00 (ΦΕΚ 963/Β/1-8-00) Τροποποίηση της ΚΥΑ 73537/1438/95
(ΦΕΚ 781/Β/95) ∆ιαχείριση των ηλεκτρικών στηλών και των συσσωρευτών που
περιέχουν ορισµένες επικίνδυνες ουσίες – πρόγραµµα δράσης για τη διαχείριση
των ηλεκτρικών στηλών και συσσωρευτών σύµφωνα µε το άρθρο 5 της
απόφασης αυτής.
•
•
ΚΥΑ 13588/725/2006 (ΦΕΚ B 383/28.3.06) «Μέτρα όροι και περιορισµοί για
την διαχείριση επικινδύνων αποβλήτων σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις της
οδηγίας 91/689/ΕΟΚ «για τα επικίνδυνα απόβλητα» του συµβουλίου της 12ης
∆εκεµβρίου 1991. Αντικατάσταση της υπ’ αριθµ. 19396/1546/1997 κοινής
υπουργικής απόφασης «Μέτρα και όροι για τη διαχείριση επικινδύνων
αποβλήτων»(Β’ 604).
•
KYA 24944/1159/2006 (ΦΕΚ Β 791/ 30.6.2006) "Έγκριση Γενικών Τεχνικών
Προδιαγραφών για την διαχείριση επικίνδυνων αποβλήτων σύµφωνα µε το
άρθρο 5 (παρ. Β) της υπ΄ αριθµ. 13588/725 κοινή υπουργική απόφαση «Μέτρα
όροι και περιορισµοί για την διαχείριση επικινδύνων αποβλήτων κλπ.» (Β΄383)
και σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις του άρθρου 7 (παρ.1) της οδηγίας
91/156/ΕΚ του Συµβουλίου της 18ης Μαρτίου 1991»."
3.2.4
Ειδικά ρεύµατα αποβλήτων
•
ΚΥΑ 80568/4225/1991 (ΦΕΚ B 641/7.8.91) «Μέθοδοι, όροι και περιορισµοί
για την χρησιµοποίηση στη γεωργία της ιλύος που προέρχεται από την
επεξεργασία οικιακών και αστικών λυµάτων»
•
ΚΥΑ 7589/731/2000 (ΦΕΚ Β 514/11.4.00) «Καθορισµός µέτρων και όρων για
τη διαχείριση των πολυχλωροδιφαινυλίων και των πολυχλωροτριφαινυλίων
(PCB/PCT)»
•
Ν. 2939/2001 (ΦΕΚ A 179/6.8.01) «Συσκευασίες και εναλλακτική διαχείριση
των συσκευασιών και άλλων προϊόντων – Ίδρυση Εθνικού Οργανισµού
60
Εναλλακτικής ∆ιαχείρισης Συσκευασιών και Άλλων Προϊόντων (ΕΟΕ∆ΣΑΠ)
και άλλες διατάξεις»
•
ΚΥΑ 18083/1098 Ε.103/ 2003 (ΦΕΚ Β 606/15.5.03) «Σχέδια διάθεσης
/απολύµανσης συσκευών που περιέχουν PCΒ – Γενικές κατευθύνσεις για τη
συλλογή και µετέπειτα διάθεση συσκευών και αποβλήτων µε PCΒ, σύµφωνα µε
το άρθρο 7 της κοινής υπουργικής απόφασης 7589/731/2000 (Β’ 514)»
•
ΚΥΑ 37591/2031/2003 (ΦΕΚ Β1419/ 1.10.03) «Μέτρα και όροι για τη
διαχείριση ιατρικών αποβλήτων από υγειονοµικές µονάδες»
•
Π∆ 82/2004 (ΦΕΚ Α 64/2.3.04) «Αντικατάσταση της 98012/2001/ ΚΥΑ
«Καθορισµός µέτρων και όρων για τη διαχείριση των χρησιµοποιηµένων
ορυκτελαίων» (Β’ 40).» «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την εναλλακτική
διαχείριση των Αποβλήτων των Λιπαντικών Ελαίων»
•
Π∆ 109/2004 (ΦΕΚ Α 75/5.3.04) «Μέτρα και όροι για την εναλλακτική
διαχείριση των µεταχειρισµένων ελαστικών των οχηµάτων. Πρόγραµµα για την
εναλλακτική διαχείρισή τους»
•
Π∆ 115/2004 (ΦΕΚ Α 80/5.3.04) «Αντικατάσταση της 73537/148/1995 κοινής
υπουργικής απόφασης «∆ιαχείριση ηλεκτρικών στηλών και συσσωρευτών που
περιέχουν ορισµένες επικίνδυνες ουσίες»(Β’ 781) και 19817/2000 κοινής
υπουργικής απόφασης «Τροποποίηση της 73537/1995 κοινής υπουργικής
απόφασης κ.λ.π.» (Β’ 963). «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την εναλλακτική
διαχείριση των χρησιµοποιηµένων Ηλεκτρικών Στηλών και Συσσωρευτών»
•
Π∆ 116/2004 (ΦΕΚ Α 81/5.3.04) «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την
εναλλακτική διαχείριση των οχηµάτων στο τέλος του κύκλου ζωής τους, των
χρησιµοποιηµένων ανταλλακτικών τους και των απενεργοποιηµένων
καταλυτικών µετατροπέων σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις της Οδηγίας
2000/53/ΕΚ «για τα οχήµατα στο τέλος του κύκλου ζωής τους» του Συµβουλίου
της 18ης Σεπτεµβρίου 2000»
•
Π∆ 117/2004 (ΦΕΚ Α 82/5.3.04) «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την
εναλλακτική διαχείριση των αποβλήτων ειδών ηλεκτρικού και ηλεκτρονικού
εξοπλισµού, σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις των Οδηγιών 2002/95 «σχετικά
µε τον περιορισµό της χρήσης ορισµένων επικίνδυνων ουσιών σε είδη ειδών
ηλεκτρικού και ηλεκτρονικού εξοπλισµού» και 2002/96 «σχετικά µε τα
απόβλητα ειδών ηλεκτρικού και ηλεκτρονικού εξοπλισµού» του Συµβουλίου
της 27ης Ιανουαρίου 2003»
•
ΚΥΑ οικ. 104826/2004 (ΦΕΚ Β 849/9.6.04) «Καθορισµός ύψους
ανταποδοτικών τελών από ατοµικά ή συλλογικά συστήµατα εναλλακτικής
διαχείρισης συσκευασιών / άλλων προϊόντων (όπως αυτά ορίζονται στο άρθρο
2, παρ. 4, του Ν. 2939/2001) σε εφαρµογή των άρθρων 7 (παρ. Β1, εδ. α3 και
παρ. Β2, εδ. α5) και του άρθρου 17 του Ν. 2939/2001 «Συσκευασίες και
εναλλακτική διαχείριση συσκευασιών και άλλων προϊόντων κ.λ.π.» (Α’ 179»
•
Π∆ 15/2006 (ΦΕΚ Α 12/ 3.2.06) «Τροποποίηση του Προεδρικού ∆ιατάγµατος
117/2004 (Α΄ 82), σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις της οδηγίας 2003/108 «για
61
την τροποποίηση της οδηγίας 2002/96 σχετικά µε τα απόβλητα ειδών
ηλεκτρικού και ηλεκτρονικού εξοπλισµού (ΑΗΗΕ)» του Συµβουλίου της 8ης
∆εκεµβρίου 2003 "
Για περισσότερες λεπτοµέρειες όσον αφορά την Ελληνική νοµοθεσία, τα πλήρη
κείµενα των αποφάσεων βρίσκονται στο CD.
3.2.5 ΚΥΑ 114218/97 & ΚΥΑ 113944/97 (ΦΕΚ 1016/Β/1997)
Αφορά την κατάρτιση πλαισίου προδιαγραφών και γενικών προγραµµάτων διαχείρισης
στερεών αποβλήτων και τον εθνικό σχεδιασµό διαχείρισης στερεών αποβλήτων προς
εφαρµογή 2 της υπ’ αριθµόν 69728/824/1996 ΚΥΑ. Σ’ αυτό το νόµο καθορίζονται:
1. Πεδίο εφαρµογής της παρούσας απόφασης,
2. Το πλαίσιο των τεχνικών προδιαγραφών διαχείρισης στερεών αποβλήτων (Π Ι)
και Το γενικό πρόγραµµα διαχείρισης στερεών αποβλήτων (Π ΙΙ)
Ο πίνακας Ι (Π Ι) περιέχει:
1. Τις τεχνικές προδιαγραφές συλλογής-προσωρινής αποθήκευσης-µεταφοράς
στερεών αποβλήτων,
2. Τις τεχνικές προδιαγραφές µεταφόρτωσης,
3. Τους όρους και τα κριτήρια καταλληλότητας επιλογής θέσεων εγκατάστασης,
4. Τις τεχνικές προδιαγραφές για τα συστήµατα διαλογής στην πηγή,
5. Τις τεχνικές προδιαγραφές για ΧΥΤΑ,
6. Τις τεχνικές προδιαγραφές κατασκευής και λειτουργίας εγκαταστάσεων
µηχανικής διαλογής και κοµποστοποίησης,
7. Τις τεχνικές προδιαγραφές διαχείρισης ιλύων από εγκαταστάσεις επεξεργασίας
αστικών λυµάτων.
Ο πίνακας ΙΙ (Π ΙΙ) περιέχει:
1. Τις µορφές εναλλακτικής διαχείρισης απορριµµάτων και γενικά προγράµµατα
διαχείρισης στερεών αποβλήτων
2. Γενικά προγράµµατα ανακύκλωσης
3. Τη διαδικασία ενηµέρωσης, επιµόρφωσης και εκπαίδευσης του επιστηµονικού
και τεχνικού προσωπικού για την παρακολούθηση λειτουργίας ενός ΧΥΤΑ
4. Πρόγραµµα καθαρισµού και αναβάθµισης τουριστικών ακτών
5. Προγράµµατα καθαρισµού ευαίσθητων περιοχών και τέλος
6. Γενικά προγράµµατα διαχείρισης απορριµµάτων που προέρχονται από γεωργική
χρήση.
Όσον αφορά τον εθνικό σχεδιασµό διαχείρισης στερεών αποβλήτων καθορίζονται:
1. Από ποιους µπορεί να εφαρµοστεί (πεδίο εφαρµογής) η παρούσα απόφαση,
2. Οι γενικές κατευθύνσεις της πολιτικής διαχείρισης των αποβλήτων,
3. Ο σχεδιασµός διαχείρισης στερεών αποβλήτων (θέσπιση γενικών όρων
καταλληλότητας και κριτηρίων συγκριτικής αξιολόγησης και επιλογής των
χώρων εγκαταστάσεων διάθεσης και αξιοποίησης των στερεών αποβλήτων),
4. Τα περιεχόµενα Μελέτης Προέγκρισης Χωροθέτησης,
5. Το περιεχόµενο της Μελέτης Περιβαλλοντικών Επιπτώσεων (ΜΠΕ) και τέλος
6. Ο τρόπος µε τον οποίο θα γίνεται η ενηµέρωση και ευαισθητοποίηση του κοινού
σε θέµατα ∆.Α. και κοινωνική αποδοχή των εγκαταστάσεων.
Για περισσότερες πληροφορίες το πρωτότυπο κείµενο βρίσκεται στο CD
62
4
ΤΟ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΟ ΜΟΝΤΕΛΟ HELPGR
4.1 Γενικά
4.1.1
Ιστορικό και λειτουργία του µοντέλου
Το πρόγραµµα HELP (Hydrological Evaluation of Landfill Performance) αναπτύχθηκε
από το Σώµα Μηχανικού Στρατού των Η.Π.Α. (U.S. Army Corp of Engineers,
Waterways Experiment Station), στα πλαίσια υποστήριξης της Υπηρεσίας
Περιβαλλοντικής Προστασίας (U.S. Environmental Protection Agency, Risk Reduction
Engineering Laboratory).
Η πρώτη έκδοση του HELP παρουσιάστηκε το 1984. Το 1988 αναπτύχθηκε η δεύτερη
έκδοση του µοντέλου. Η τρέχουσα έκδοση είναι η τρίτη και το θεωρητικό της
υπόβαθρο περιγράφεται στο εγχειρίδιο των Schroeder et al. (1994). Η έκδοση 3.08
υλοποιήθηκε από την Waterloo Hydrologic σε λογισµικό τον Μάιο 1998, µε την
ονοµασία HELP 1.101.
Η έκδοση αυτή χρησιµοποιήθηκε για την παραγωγή του προγράµµατος HELPGR µε
µετατροπή των αλγορίθµων από Basic 7.1 και Fortran 77 σε Fortran 90 µε χρήση της
Compaq Visual Fortran V. 6.6 και τρέχει σε περιβάλλον Windows XP.
Το HELPGR είναι ένα εξειδικευµένο υπολογιστικό πρόγραµµα που υπολογίζει ένα
ηµιδισδιάστατο υδρολογικό µοντέλο διόδευσης του νερού µέσω διαφορετικών
στρωµάτων, που αποτελούν το προφίλ ενός Χ.Υ.Τ.Α. Η στρατηγική του προγράµµατος
βασίζεται στη φυσική αναπαράσταση των διεργασιών που σχετίζονται µε τον
υδρολογικό κύκλο σε ένα Χ.Υ.Τ.Α. Χρησιµοποιεί µεθοδολογίες που έχουν αναπτυχθεί
στα πλαίσια επιµέρους µοντέλων, τις οποίες ολοκληρώνει σε ένα µεθοδολογικό
πλαίσιο.
Συγκεκριµένα το µοντέλο αυτό αναπαριστά τις ακόλουθες διεργασίες:
επιφανειακή αποθήκευση, τήξη χιονιού, απορροή, παρεµπόδιση από τη χλωρίδα,
διήθηση, ανάπτυξη φυτών, εξατµισοδιαπνοή, αποθήκευση εδαφικής υγρασίας,
πλευρική αποστράγγιση, ανακύκλωση στραγγισµάτων, διαρροή νερού µέσω του
εδάφους, των φίλτρων και των γεωυφασµάτων.
Το µοντέλο προσοµοιώνει το ηµερήσιο υδρολογικό ισοζύγιο σε µία συγκεκριµένη τοµή
του Χ.Υ.Τ.Α. που αποτελείται από συνδυασµό διαφόρων τύπων βλάστησης, εδαφικών
στρώσεων, κυττάρων απορριµµάτων, έργων πλευρικής και κατακόρυφης
αποστράγγισης, εδαφικών στρώσεων χαµηλής διαπερατότητας και συνθετικών
µεµβρανών. Η χρονική διακριτότητα του µοντέλου είναι ηµερήσια και ο χρονικός
ορίζοντας προσοµοίωσης είναι κατ’ ελάχιστο ένα έτος και µέγιστο 100 έτη. Τα
αποτελέσµατα του µοντέλου παρουσιάζονται σε µορφή ηµερήσιων, µηνιαίων, ετήσιων
και υπερετήσιων υδατικών ισοζυγίων.
63
4.2 ∆εδοµένα εισόδου
4.2.1
Κατηγορίες δεδοµένων εισόδου
Το πρόγραµµα HELPGR απαιτεί τις ακόλουθες κατηγορίες δεδοµένων:
•
Γενικά κλιµατικά δεδοµένα, όπως µέση ετήσια ταχύτητα ανέµου, µέση
εποχιακή σχετική υγρασία, βάθος ζώνης εξάτµισης, χρόνος ανάπτυξης
βλάστησης.
•
Ηµερήσια κλιµατικά δεδοµένα, όπως κατακρήµνιση, ηλιακή ακτινοβολία,
µέση θερµοκρασία.
•
Ιδιότητες του εδάφους, όπως πορώδες, υδατοϊκανότητα, σηµείο µόνιµης
µάρανσης, υδραυλική αγωγιµότητα, αρχική εδαφική υγρασία, αριθµός
καµπύλης απορροής.
•
∆εδοµένα σχεδιασµού, όπως διάταξη στρώσεων, έργα απαγωγής της
απορροής,
αποστραγγιστικές
διατάξεις,
µέγιστη
απόσταση
αποστραγγιστικών αγωγών, επιφανειακή κλίση, χαρακτηριστικά
γεωµεµβρανών, κλπ.
Τα δεδοµένα καιρού δίνονται από τον χρήστη, για τα δεδοµένα εδάφους το µοντέλο
χρησιµοποιεί τιµές ορισµού των χαρακτηριστικών ιδιοτήτων τους για 42 διαφορετικούς
τύπους. Τα δεδοµένα σχεδιασµού του Χ.Υ.Τ.Α. δίνονται από τον µελετητή.
4.2.2
Γέννηση συνθετικών δεδοµένων καιρού
Το HELPGR υποστηρίζει µια διαδικασία γέννησης ηµερήσιων συνθετικών
χρονοσειρών κατακρήµνισης, µέσης θερµοκρασίας και ηλιακής ακτινοβολίας που
αναπτύχθηκε από τους Richardson and Wright (1984).
Για το σκοπό αυτό απαιτούνται µια σειρά κλιµατολογικών δεδοµένων.
Στο παράρτηµα Α της διπλωµατικής εργασίας παρατίθενται υπό µορφή πίνακα τα
απαιτούµενα κλιµατολογικά δεδοµένα για 21 µετεωρολογικούς σταθµούς και ένας
χάρτης µε τις θέσεις αυτών.
Η εν λόγω διαδικασία αναπαράγει τις συσχετίσεις των µεταβλητών στο χρόνο, τις
συσχετίσεις µεταξύ των µεταβλητών και τα εποχιακά χαρακτηριστικά των κλιµατικών
δεδοµένων στη συγκεκριµένη γεωγραφική θέση.
Αρχικά αναπαράγεται η διαδοχή υγρών και ξηρών ηµερών. Ως υγρή θεωρείται µία µέρα
µε ύψος κατακρήµνισης µεγαλύτερο των 0,25 mm. Είσοδος του µοντέλου είναι οι
πιθανότητες µετάβασης από υγρή σε υγρή µέρα και από υγρή σε ξηρή µέρα. Στη
συνέχεια παράγεται η ηµερήσια ποσότητα κατακρήµνισης. Το σχήµα γέννησης
χρησιµοποιεί τέσσερις παραµέτρους για κάθε µήνα, που εκτιµώνται µε βάση τα
ιστορικά δείγµατα ηµερήσιας κατακρήµνισης.
64
Οι ηµερήσιες τιµές της µέγιστης και ελάχιστης θερµοκρασίας και της ηλιακής
ακτινοβολίας παράγονται µέσω ενός µοντέλου της µορφής:
χt = mt (1 + ut.ct), όπου:
χt η τιµή της µεταβλητής στο χρόνο t
mt η µέση τιµή της µεταβλητής
ut τυχαία µεταβλητή.
ct ο συντελεστής µεταβλητότητας (τυπική απόκλιση από τη µέση τιµή).
Η εποχιακή µεταβολή των ηµερήσιων στατιστικών χαρακτηριστικών mt και ct
περιγράφεται από µία αρµονική εξίσωση, ενώ οι τυχαίες µεταβλητές ut παράγονται
µέσω µιας διαδικασίας που διατηρεί τις ουσιώδεις συσχετίσεις στο χώρο και το χρόνο.
Με βάση τα αποτελέσµατα σχετικής έρευνας του Richardson (1981), οι παράµετροι της
εν λόγω διαδικασίας λαµβάνονται σταθεροί για όλη τη διάρκεια του έτους.
4.2.3
Τύποι στρωµατώσεων
Το πρόγραµµα HELPGR παρέχει στο χρήστη τη δυνατότητα διαµόρφωσης της
κατακόρυφης τοµής του Χ.Υ.Τ.Α. που περιλαµβάνει διαφορετικά στρώµατα (layers).
Τα στρώµατα αυτά διαχωρίζονται σε πέντε κατηγορίες, µε βάση την υδραυλική
λειτουργία που επιτελούν και είναι τα στρώµατα κατακόρυφης κατείσδυσης, στρώµατα
πλευρικής αποστράγγισης, στεγανωτικά εδαφικά στρώµατα, µεµβράνες, γεωυφάσµατα
και το αποστραγγιστικό δίκτυο.
Η ροή στα στρώµατα κατακόρυφης κατείσδυσης (vertical percolation layer)
πραγµατοποιείται είτε προς τα κάτω, λόγω βαρύτητας, είτε προς τα πάνω, λόγω
εξατµισοδιαπνοής. Η ακόρεστη καθοδική κίνηση επιτρέπεται στην περίπτωση που η
εδαφική υγρασία ξεπεράσει την υδατοϊκανότητα του µέσου (αν πρόκειται για φυτεµένη
επιφάνεια, τότε η υδατοϊκανότητα είναι µεγαλύτερη από το όριο µάρανσης) ή στην
περίπτωση που η ικανότητα απορρόφησης του υποκείµενου στρώµατος είναι
µεγαλύτερη από αυτή του υπόψη στρώµατος. Ο ρυθµός κατείσδυσης είναι συνάρτηση
της εδαφικής υγρασίας και θεωρείται πρακτικά ανεξάρτητος των συνθηκών των
γειτονικών στρωµάτων. Ο ρυθµός κατείσδυσης µπορεί όµως να περιοριστεί αν το
υποκείµενο στρώµα είναι κορεσµένο ή αποστραγγίζει µε βραδύτερο ρυθµό σε σχέση µε
το υπερκείµενο σε αυτό στρώµα. Ως στρώµατα κατακόρυφης κατείσδυσης ορίζονται
αυτά που έχουν ως πρωταρχική λειτουργία την αποθήκευση υγρασίας και την
κατακράτηση των αποστραγγιζοµένων νερών. Τέτοια είναι η ανώτερη εδαφική στρώση
που εξυπηρετεί την ανάπτυξη της βλάστησης και το σώµα των απορριµµάτων.
Τα στρώµατα πλευρικής αποστράγγισης (lateral drainage layer) ευνοούν την πλευρική
ροή προς το σύστηµα υδροσυλλογής που βρίσκεται συνήθως πάνω από αδιαπέρατες
διατάξεις. Η κατακόρυφη προσοµοιώνεται µε τον ίδιο τρόπο όπως στα στρώµατα
κατακόρυφης κατείσδυσης, αλλά ταυτόχρονα επιτρέπεται και η πραγµατοποίηση
κορεσµένης οριζόντιας ροής. Η κορεσµένη υδραυλική αγωγιµότητα ενός τέτοιου
στρώµατος πρέπει να υπερβαίνει τα 10- 3 cm/s, ώστε να είναι δυνατή η πραγµατοποίηση
65
οριζόντιας ροής. Για το λόγο αυτό το εδαφικό υλικό που χρησιµοποιείται είναι συνήθως
άµµος ή αµµοχάλικο. Η κλίση πυθµένα των εν λόγω στρωµάτων κυµαίνεται µεταξύ 0
και 40%.
Τα στεγανά εδαφικά στρώµατα (barrier soil liners) αποτελούνται από υλικό εξαιρετικά
χαµηλής διαπερατότητας, όπως άργιλο, για την επιβράδυνση του ρυθµού κατείσδυσης.
Στα στρώµατα αυτά επιτρέπεται αποκλειστικά κατακόρυφη ροή, µε συνέπεια
οποιαδήποτε εισροή νερού από πάνω να κατεισδύει αναγκαστικά προς το υποκείµενο
στρώµα. Για το λόγο αυτό η υδραυλική αγωγιµότητά τους είναι σηµαντικά µικρότερη
σε σχέση µε άλλους τύπους στρωµάτων, κατά κανόνα µικρότερη από 10- 6 cm/s. Ο
ρυθµός κατείσδυσης εξαρτάται από το υδραυλικό φορτίο (µετρούµενο από τον
πυθµένα), το πάχος του στρώµατος και την υδραυλική αγωγιµότητα του εδαφικού
υλικού. Η κατείσδυση πραγµατοποιείται εφόσον η υγρασία του εδαφικού υλικού
ξεπεράσει την υδατοϊκανότητα. Το µοντέλο υποθέτει ότι τα στεγανωτικά εδαφικά
στρώµατα είναι µονίµως κορεσµένα και οι ιδιότητές τους δεν µεταβάλλονται µε το
χρόνο.
Οι γεωµεµβράνες (geomembrane liners) αποτελούνται από σχεδόν αδιαπέρατο υλικό
και τοποθετούνται σε µικρές περιοχές γύρω από τοπικές ατέλειες για τον περιορισµό
της διαρροής νερού. Η διαρροή µπορεί να προκληθεί από διάχυση υδρατµών, ή
κατασκευαστικές ατέλειες, όπως οπές, κακές ραφές στις µεµβράνες, σχισίµατα κλπ.
Η διαρροή λόγω διάχυσης υδρατµών πραγµατοποιείται σε όλη την επιφάνεια της
µεµβράνης και είναι συνάρτηση του υδραυλικού φορτίου, του πάχους της µεµβράνης
και της ικανότητας διάχυσης των υδρατµών. Η διαρροή λόγω κατασκευαστικών
ατελειών υπολογίζεται σε δύο βήµατα. Αρχικά εκτιµάται η επιφάνεια του εδάφους ή
του υλικού που συµβάλλει στη διαρροή, ως συνάρτηση του υδραυλικού φορτίου, του
µεγέθους των οπών και της κορεσµένης υδραυλικής αγωγιµότητας των εδαφών ή
υλικών που εφάπτονται της µεµβράνης. Στη συνέχεια υπολογίζεται ο ρυθµός διαρροής
της βρεχόµενης επιφάνειας, συναρτήσει του υδραυλικού φορτίου, του πάχους του
εδαφικού υλικού και της µεµβράνης και της κορεσµένης υδραυλικής αγωγιµότητας των
υλικών ή εδαφών που εφάπτονται της µεµβράνης.
Τα γεωυφάσµατα είναι εύκαµπτα πορώδη υλικά που χρησιµοποιούνται ως φίλτρα στους
Χ.Υ.Τ.Α.
Στον παρακάτω Πίνακα φαίνονται οι δυνατοί συνδυασµοί στρωµατώσεων σε µία τοµή
ενός Χ.Υ.Τ.Α. Η τοµή ενός Χ.Υ.Τ.Α. διαχωρίζεται σε στρώµατα που αποτελούν
ανεξάρτητες υπολογιστικές µονάδες, σε κάθε ένα από τα οποία επιλύεται το σύστηµα
των εξισώσεων που περιγράφει τις σχετικές υδρολογικές διεργασίες. Η ανώτερη
µονάδα περιλαµβάνει όλα τα στρώµατα από την επικάλυψη του Χ.Υ.Τ.Α. µέχρι την
πρώτη αδιαπέρατη ζώνη. Η κατώτερη µονάδα περιλαµβάνει τα στρώµατα από την
τελευταία αδιαπέρατη διάταξη, µέχρι τον πυθµένα του Χ.Υ.Τ.Α. Κάθε ενδιάµεση
υπολογιστική µονάδα περιλαµβάνει στρώµατα µεταξύ διαδοχικών αδιαπέρατων
διατάξεων. Το πρόγραµµα παρέχει τη δυνατότητα προσοµοίωσης µέχρι έξι
υπολογιστικές µονάδες σε ένα Χ.Υ.Τ.Α.
66
Επιτρεπόµενοι συνδυασµοί στρωµατώσεων σε ένα Χ.Υ.Τ.Α.
Τύπος
I
II
Περιγραφή
Στρώµα
κατακόρυφης
κατείσδυσης
Στρώµα πλευρικής
αποστράγγισης
III
Στεγανό
στρώµα
IV
Γεωµεµβράνη
V
Γεωύφασµα
4.2.4
εδαφικό
Απαγορευµένοι συνδυασµοί
από πάνω
Το II και V
όχι πάνω
από το I
Το ΙΙΙ όχι
πάνω από
άλλο III
Το IV όχι
πάνω από
άλλο IV
από κάτω
Μέγιστος
αριθµός
Ανώτερο
Στρώµα
ενδιάµεσα
ναι
Το Ι όχι
κάτω από
άλλο II
Το ΙΙΙ όχι
κάτω από
άλλο III
Το IV όχι
κάτω από
άλλο IV
Το Ι όχι
κάτω από
το V
ναι
Το III όχι
ενδιάµεσα
από δύο IV
Το IV όχι
ανάµεσα από
δύο III
5
όχι
5
όχι
ναι
Χαρακτηριστικές ιδιότητες στρωµατώσεων
Για κάθε στρωµάτωση, µε εξαίρεση τις αδιαπέρατες στρώσεις, το πρόγραµµα απαιτεί
τον καθορισµό των τιµών του ολικού πορώδους, της υδατοϊκανότητας, του σηµείου
µάρανσης και της κορεσµένης υδραυλικής αγωγιµότητας, η οποία απαιτείται για όλες
τις στρώσεις. Οι τιµές δίνονται από τον χρήστη, αλλιώς το πρόγραµµα επιλέγει
προκαθορισµένα τυπικά µεγέθη για διάφορους τύπους εδαφικού υλικού, στερεών
αποβλήτων και µεµβρανών (συνολικά 33 κατηγορίες). Οι ιδιότητες αυτές
χρησιµοποιούνται για την εκτίµηση του συντελεστή εδαφικής εξάτµισης και των
παραµέτρων κατακράτησης υγρασίας. Το πορώδες, η υδατοϊκανότητα και το σηµείο
µάρανσης είναι αδιάστατα µεγέθη, µε τιµές από 0 έως 1 (πορώδες > υδατοϊκανότητα >
σηµείο µάρανσης > 0). Μέσω αυτών υπολογίζεται η κατακράτηση υγρασίας, η
ακόρεστη πλευρική αποστράγγιση, το υδραυλικό φορτίο στα αδιαπέρατα στρώµατα και
η εδαφική εξάτµιση.
Ειδικότερα η ακόρεστη υδραυλική αγωγιµότητα που χρησιµοποιείται στην εκτίµηση
της κατακόρυφης κίνησης του νερού εκτιµάται από την εξίσωση του Campbell (1974):
⎛ θ − θΤ
K u = K s ⎜⎜
⎝ φ − θT
όπου:
Ku =
Ks =
θ=
θΤ =
φ=
λ=
⎞
⎟⎟
⎠
3+ 2 / l
η ακόρεστη υδραυλική αγωγιµότητα,
η κορεσµένη υδραυλική αγωγιµότητα (χαρακτηριστική ιδιότητα του
πορώδους µέσου, είσοδος του µοντέλου)
το ποσοστό της εδαφικής υγρασίας
το ποσοστό της παραµένουσας υγρασίας, ήτοι η υγρασία που
παραµένει µε την εφαρµογή τριχοειδών δυνάµεων και είναι
συνάρτηση του σηµείου µάρανσης
το ολικό ποσοστό του πορώδους
ο δείκτης κατανοµής του µεγέθους των πόρων (pore size distribution
index) που εκτιµάται µε την µέθοδο των Brooks and Corey (1964).
67
4.2.5
Αρχική εδαφική υγρασία
Η αρχική εδαφική υγρασία όλων των στρωµάτων προσδιορίζεται είτε από τον χρήστη,
είτε από το πρόγραµµα. Στην περίπτωση που επιλέγεται από το πρόγραµµα
εφαρµόζεται διαδικασία τριών βηµάτων. Στο πρώτο βήµα η αρχική υγρασία όλων των
αδιαπέρατων στρωµάτων τίθεται ίση µε το πορώδες ή το όριο κορεσµού, ενώ η υγρασία
των υπόλοιπων στρωµάτων τίθεται ίση µε το πορώδες ή το όριο κορεσµού, ενώ η
υγρασία των υπόλοιπων στρωµάτων τίθεται ίση µε την υδατοϊκανότητα. Στο δεύτερο
βήµα το πρόγραµµα υπολογίζει την εδαφική υγρασία κάθε στρώµατος που βρίσκεται
κάτω από το ανώτερο αδιαπέρατο στρώµα. Στο τρίτο βήµα εκτελείται µία ετήσια
προσοµοίωση του µοντέλου, για το πρώτο έτος κλιµατικών δεδοµένων και η τιµή της
υγρασίας στο τέλος του έτους χρησιµοποιείται ως εκτιµήτρια της τιµής της υγρασίας
στην αρχή της προσοµοίωσης, κάτι που εξασφαλίζει συνθήκες µόνιµης κατάστασης
(steady state).
68
4.2.6
Πίνακες µε τα χαρακτηριστικά των προκαθορισµένων εδαφολογικών υλικών
ΣΤΡΩΜΑΤΩΣΕΙΣ ΧΑΜΗΛΗΣ ΠΥΚΝΟΤΗΤΑΣ
A/A
Εδαφολογική σύσταση
HELP
Ακόρεστη
Υδραυλική
Σηµείο
Oλικό
Πορώδες Υδατοϊκανότητα Μαρασµού Αγωγιµότητα
cm/sec
κατ όγκο
κατ όγκο
κατ όγκο
1
Χοντρή Άµµος
0.417
0.045
0.018
1.0x10-2
2
Άµµος
0.437
0.062
0.024
5.8x10-3
3
Λεπτή Άµµος
0.457
0.083
0.033
3.1x10-3
4
Πηλώδης Άµµος
0.437
0.105
0.047
1.7x10-3
5
Λεπτή πηλώδης Άµµος
0.457
0.131
0.058
1.0x10-3
6
Αµµώδης πηλός
0.453
0.19
0.085
7.2x10-4
7
Λεπτός Αµµώδης Πηλός
0.473
0.222
0.104
5.2x10-4
8
Πηλός
0.463
0.232
0.116
3.7x10-4
9
Ιλυοπηλός
0.501
0.284
0.135
1.9x10-4
10
Αµµοαργιλώδης Πηλός
0.398
0.244
0.136
1.2x10-4
11
Αργιλώδης Πηλός
0.464
0.31
0.187
6.4x10-5
12
Ιλυοαργιλώδης πηλός
0.471
0.342
0.21
4.2x10-5
13
Αµµώδης άργιλος
0.43
0.321
0.221
3.3x10-5
14
Ιλυοάργιλος
0.479
0.371
0.251
2.5x10-5
15
Άργιλος
0.475
0.378
0.251
2.5x10-5
21
Χαλίκι
0.397
0.032
0.013
3.0x10-1
69
ΣΤΡΩΜΑΤΩΣΕΙΣ ΥΨΗΛΗΣ ΠΥΚΝΌΤΗΤΑΣ
A/A
HELP
22
Εδαφολογική σύσταση
Συµπιεσµένος Πηλός
Ακόρεστη
Υδραυλική
Σηµείο
Oλικό
Πορώδες Υδατοϊκανότητα Μαρασµού Αγωγιµότητα
cm/sec
κατ όγκο
κατ όγκο
κατ όγκο
0.419
0.307
0.18
1.9x10-5
Συµπιεσµένος Ιλυοπηλός
Συµπιεσµένος
Αµµοαργιλώδης πηλός
Συµπιεσµένος
Αργιλώδης Πηλός
Συµπιεσµένος
Ιλυοαργιλώδης πηλός
Συµπιεσµένη Αµµώδης
άργιλος
Συµπιεσµένη
Ιλυοάργιλος
0.461
0.36
0.203
9.0x10-6
0.365
0.305
0.202
2.7x10-6
0.437
0.373
0.266
3.6x10-6
0.445
0.393
0.277
1.9x10-6
0.4
0.366
0.288
7.8x10-7
0.452
0.411
0.311
1.2x10-6
29
Συµπιεσµένη Άργιλος
0.451
0.419
0.332
6.8x10-7
16
Γεωλογικός φραγµός
0.427
0.418
0.367
1.0x10-7
0.75
0.747
0.4
3.0x10-9
23
24
25
26
27
28
17
Χαλί βεντονίτη (0.6 cm)
ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΑΠΟΡΡΙΜΜΑΤΩΝ
A/A
Σύσταση απορριµάτων
HELP
18
Αστικά απόβλητα (900
pcy)
19
Αστικά απόβλητα µε
δίκτυο καναλιών
32
Υψ. πυκν. τέφρα
άνθρακα από καύση
ηλεκτρολογικού υλικού
Υψ. πυκν. τέφρα
άνθρακα από καύση
ηλ/κού υλικού (πυθµένας
εγκ/σεων)
Υψ. πυκν. τέφρα
αποτεφρωτήρων
αστικών στερεών
αποβλήτων
33
Υψ. πυκν. λεπτή σκουριά
χαλκού
30
31
Ακόρεστη
Υδραυλική
Σηµείο
Oλικό
Πορώδες Υδατοϊκανότητα Μαρασµού Αγωγιµότητα
cm/sec
κατ όγκο
κατ όγκο
κατ όγκο
0.671
0.168
0.292
0.073
0.077
0.019
1.0x10-3
1.0x10-3
0.541
0.187
0.047
5.0x10-5
0.578
0.076
0.025
4.1x10-3
0.45
0.116
0.049
1.0x10-2
0.375
0.055
0.02
4.1x10-2
70
ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΜΕΜΒΡΑΝΩΝ
A/A
Είδος µεµβράνης
HELP
Ακόρεστη
Υδραυλική
Αγωγιµότητα
cm/sec
20
Γεώπλεγµα (0.5 cm)
1.0x10+1
34
Γεώπλεγµα (0.6 cm)
3.3x10+1
35
Πολυαιθυλένιο υψηλής πυκνότητας
(HDPE)
2.0x10-13
36
Πολυαιθυλένιο χαµηλής πυκνότητας
(LDPE)
4.0x10-13
37
Πολυβινυλικό χλωρίδιο (PVC)
2.0x10-11
38
Βουτυλικό λάστιχο
1.0x10-12
39
Χλωριωµένο Πολυαιθυλένιο (CPE)
4.0x10-12
40
Χλωροσουλφώδες Πολυαιθυλένιο
(CSPE)
3.0x10-12
41
Αιθυλένιο-προπυλένιο µονοµερές
διενίων (EPDM)
2.0x10-12
42
Νεοπρένιο
3.0x10-12
71
4.3 Υπολογιστική διαδικασία
4.3.1
Συνοπτική περιγραφή
Το πρόγραµµα HELPGR προσοµοιώνει την ηµερήσια κίνηση του νερού µέσα,
διαµέσου και στην επιφάνεια ενός Χ.Υ.Τ.Α. Οι υδρολογικές διεργασίες που
προσοµοιώνονται χωρίζονται σε δύο κατηγορίες, τις επιφανειακές διεργασίες και τις
διεργασίες υπεδάφους.
Οι επιφανειακές διεργασίες είναι η τήξη του χιονιού, η παρεµπόδιση της βροχής από τη
χλωρίδα, η επιφανειακή απορροή, καθώς και η εξάτµιση νερού που λιµνάζει, ή
κατακρατείται και χιόνι. Οι υπόγειες διεργασίες, δηλαδή οι διεργασίες στο υπέδαφος,
είναι η εξάτµιση νερού από το έδαφος, η διαπνοή των φυτών, η κατακόρυφη ακόρεστη
αποστράγγιση, η διαρροή νερού από τις µεµβράνες, η κατείσδυση από αδιαπέρατα
στρώµατα καθώς και η πλευρική κορεσµένη αποστράγγιση. Επιπλέον το πρόγραµµα
υποστηρίζει εξειδικευµένα µοντέλα για την περιγραφή των διεργασιών ανάπτυξης
φυτών και ψύξης του εδάφους που συµβάλλουν στην ακριβέστερη αναπαράσταση της
διόδευσης του νερού σε ένα Χ.Υ.Τ.Α.
Η ηµερήσια διήθηση σε ένα Χ.Υ.Τ.Α. προσδιορίζεται έµµεσα, µέσω ενός σχήµατος
επιφανειακού υδατικού ισοζυγίου. Η ηµερήσια διήθηση νερού ισούται µε το άθροισµα
της βροχόπτωσης και της τήξης χιονιού, µείον το άθροισµα της απορροής, της
επιφανειακής αποθήκευσης και της επιφανειακής εξάτµισης. Μεταξύ δύο διαδοχικών
ηµερών δεν υπάρχει κατακράτηση νερού σε υγρή µορφή στην επιφάνεια του εδάφους,
παρά µόνο µε τη µορφή χιονιού. Στην περίπτωση ψυχρών κλιµάτων, µε σηµαντική
συνεισφορά χιονιού, η διαδικασία κατάστρωσης του ηµερήσιου επιφανειακού υδατικού
ισοζυγίου έχει ως εξής: Η βροχόπτωση και η χιονόπτωση προστίθεται στην
επιφανειακή αποθήκευση χιονιού, εφόσον υπάρχει, και υπολογίζεται η ποσότητα νερού
που προέρχεται από την τήξη του χιονιού και την περίσσεια βροχής. Η ποσότητα αυτή
χρησιµοποιείται ως είσοδος ενός τυπικού µοντέλου βροχής - απορροής, µε το οποίο
εκτιµάται η επιφανειακή απορροή. Στη συνέχεια υπολογίζεται η παρεµπόδιση νερού
από τη χλωρίδα και η επιφανειακή εξάτµιση, η οποία δεν επιτρέπεται να ξεπεράσει το
σύνολο του αποθηκευµένου χιονιού και της κατακρατηµένης στο έδαφος βροχόπτωσης.
Η ποσότητα νερού που αποµένει από τη βροχόπτωση και την τήξη του χιονιού διηθείται
στον Χ.Υ.Τ.Α. Στην περίπτωση που το έδαφος είναι κορεσµένο σε υγρασία και έχει
ξεπεραστεί η ικανότητά του σε αποστράγγιση, τότε η διηθούµενη ποσότητα που
βρίσκεται σε περίσσεια επιστρέφει στο έδαφος και είτε κατακρατείται επιφανειακά, είτε
προστίθεται στην απορροή.
Η υπόγεια διεργασία που προσοµοιώνεται αρχικά είναι οι απώλειες λόγω εξάτµισης
από το έδαφος και διαπνοής φυτών, που λαµβάνει χώρα στη ζώνη εξάτµισης της
ανώτερης υπολογιστικής µονάδας του Χ.Υ.Τ.Α. Οι υπολογισµοί γίνονται σε ηµερήσια
κλίµακα. Η ζήτηση για εξατµισοδιαπνοή κατανέµεται µεταξύ των διακριτών τµηµάτων
στα οποία χωρίζεται η ζώνη εξάτµισης.
Οι υπόλοιπες υπόγειες διεργασίες προσοµοιώνονται σειριακά, ξεκινώντας από την
ανώτερη υπολογιστική µονάδα και προχωρώντας προς τα κάτω. Το υπολογιστικό
βήµατα κυµαίνεται από 30 λεπτά έως 6 ώρες. Η ακόρεστη κατακόρυφη ροή
υπολογίζεται για κάθε µονάδα και κάθε στρώµα της υπόψη µονάδας. Το µοντέλο
72
επιλύει το υδατικό ισοζύγιο κάθε στρώµατος για να υπολογίσει την αποθήκευση
υγρασίας και την κατείσδυση, λαµβάνοντας υπόψη τη διήθηση ή αποστράγγιση από το
υπερκείµενο στρώµα, την υπόγεια εισροή νερού, την ανακύκλωση των στραγγισµάτων,
τη διαθέσιµη εδαφική υγρασία και τα χαρακτηριστικά του υλικού.
Εφόσον η υπολογιστική µονάδα περιλαµβάνει κάποια στεγανή διάταξη, η κατακόρυφη
είσοδος νερού από το υπερκείµενο στρώµα υπολογίζεται ως διαρροή ή κατείσδυση
µέσω του στεγανού στρώµατος και ως πλευρική αποστράγγιση προς το σύστηµα
συλλογής, εφόσον υπάρχει. Αρχικά εκτιµάται το άθροισµα της οριζόντιας και
κατακόρυφης αποστράγγισης, για τον υπολογισµό της αποθήκευσης υγρασίας και του
υδραυλικού φορτίου στο στεγανό στρώµα. Από το υδραυλικό φορτίο εκτιµώνται η
οριζόντια και κατακόρυφη αποστράγγιση και το άθροισµά τους συγκρίνεται µε την τιµή
που υποτέθηκε αρχικά. Αν υπάρχει σηµαντική απόκλιση, επαναλαµβάνεται η
υπολογιστική διαδικασία. Στις στεγανές διατάξεις η αποθήκευση υγρασίας θεωρείται
σταθερή, µε αποτέλεσµα οποιαδήποτε εισροή νερού να ισούται µε την εκροή.
Στην περίπτωση που η υπολογιστική µονάδα δεν περιλαµβάνει κάποια στεγανή
διάταξη, η πλευρική αποστράγγιση θεωρείται µηδενική, ενώ η κατακόρυφη
αποστράγγιση υπολογίζεται όπως ακριβώς και στα ανωτέρω στρώµατα.
Επιφανειακή απορροή
4.3.2
Για την εκτίµηση της επιφανειακής απορροής το πρόγραµµα εφαρµόζει µία παραλλαγή
της εµπειρικής µεθόδου SCS, που έχει αναπτυχθεί από τη Soil Conservation Service
(1972). Η µέθοδος χρησιµοποιεί µία παράµετρο, τη µέγιστη δυνητική κατακράτηση του
εδάφους (S) που συνδέεται µε τον αριθµό καµπύλης απορροής CN, προσαρµοσµένο για
συγκεκριµένες συνθήκες υγρασίας.
Επειδή η εδαφική υγρασία δεν κατανέµεται οµοιόµορφα καθ’ ύψος µιας εδαφικής
στρώσης και δεδοµένου ότι η επίδραση της εδαφικής υγρασίας στο µηχανισµό της
διήθησης διαφοροποιείται µε το βάθος, η δυνατότητα κατακράτησης θεωρείται επίσης
µεταβλητή ανάλογα µε το βάθος. Για το λόγο αυτό εφαρµόζεται η υπολογιστική
διαδικασία του µοντέλου CREAMS (Krisel, 1980), σύµφωνα µε την οποία το
κατακόρυφο προφίλ του εδαφικού στρώµατος χωρίζεται σε επτά τµήµατα. Το πάχος
του πρώτου είναι ίσο µε το 1/36 του πάχους της ζώνης εξάτµισης, το πάχος του
δεύτερου είναι ίσο µε τα 5/36 του πάχους της ζώνης εξάτµισης, ενώ το πάχος των
υπόλοιπων είναι ίσο µε το 1/6 του πάχους της ζώνης εξάτµισης. Η ζώνη εξάτµισης
ορίζεται από τον χρήστη και εκφράζει το µέγιστο ύψος νερού που µπορεί να
καταναλωθεί για εξατµισοδιαπνοή. Καθ’ ύψος της ζώνης εξάτµισης υπολογίζεται µία
σταθµισµένη τιµή της παραµέτρου κατακράτησης, ήτοι:
7
S = ∑ Wi S j , όπου
j =l
Wi συντελεστής βάρους και Sj η παράµετρος κατακράτησης του τµήµατος j.
Η τελευταία εκτιµάται µε βάση τη µέγιστη κατακράτηση Smx του εδαφικού υλικού και
τις ιδιότητες κάθε τµήµατος (τρέχουσα αποθήκευση υγρασίας, αποθήκευση κορεσµού,
υδατοϊκανότητα, σηµείο µάρανσης). Οι συντελεστές βάρους εξαρτώνται από το πάχος
κάθε τµήµατος και το πάχος της ζώνης εξάτµισης.
73
Η µέγιστη κατακράτηση Smx(mm) υπολογίζεται µε βάση τον αριθµό καµπύλης που
αντιστοιχεί σε ξηρές συνθήκες υγρασίας (συνθήκες τύπου I), ήτοι:
Smx = 254 (100/CN1 – 1)
Οι ξηρές συνθήκες θεωρούνται αντιπροσωπευτικές µιας εδαφικής στρώσης της οποίας
η υγρασία βρίσκεται στο µέσο µεταξύ του σηµείου µάρανσης και της υδατοϊκανότητας.
Στο µοντέλο HELP χρησιµοποιούνται τυπικές τιµές του αριθµού καµπύλης για
διάφορες κατηγορίες διαπερατότητας και διάφορα στάδια ανάπτυξης του φυτικού
καλύµµατος που αντιστοιχούν σε κλίση εδάφους 4%, µήκους 150 m και συνθήκες
υγρασίας τύπου II. Αρχικά η τιµή αυτή γενικεύεται για διάφορες τιµές κλίσεων από 4
έως 50% και διάφορα µήκη, από 15 έως 150 m, µέσω της σχέσης αναγωγής.
CN1 = 100 – (100 – Cni,o) (L*2 / J*)m
m = (Cni,o)-0,81
όπου Cni η ανηγµένη τιµή του αριθµού καµπύλης απορροής για συνθήκες υγρασίας
τύπου II, L* το αδιαστατοποιηµένο µήκος (µήκος κλίσης ανά 150 m) και J* η
αδιαστατοποιηµένη κλίση (κλίση εδάφους ανά κλίση 4%). Στη συνέχεια ο αριθµός
καµπύλης ανάγεται στις συνθήκες υγρασίας αναφοράς (συνθήκες τύπου I), µε
εφαρµογή της σχέσης (Krisel, 1980):
Cni = 0,3751 Cni + 0,002757 Cni2 – 00001639 Cni3 + 0,0000005143 Cni4
Με γνωστή την τιµή του αριθµού καµπύλης Cni, εκτιµάται η σταθµισµένη παράµετρος
κατακράτησης του εδάφους S και µέσω αυτής προκύπτει η ηµερήσια επιφανειακή
απορροή, εφόσον η καθαρή βροχή είναι µεγαλύτερη από 0,2S. Η τελευταία, για
θερµοκρασίες µεγαλύτερες του µηδενός και απουσία χιονοκαλύµµατος ταυτίζεται µε
την κατακρήµνιση, ενώ ισούται µε την τήξη του χιονιού, εφόσον το έδαφος καλύπτεται
από χιόνι.
4.3.3
Πρόβλεψη για συνθήκες παγωµένου εδάφους
Τους χειµερινούς µήνες η επίδραση της χιονόπτωσης και του παγωµένου εδάφους στις
διεργασίες της απορροής και της διήθησης είναι σηµαντική. Το HELP εφαρµόζει
εξειδικευµένα µοντέλα για την προσοµοίωση των εν λόγω διεργασιών.
Αν η θερµοκρασία των 30 προηγούµενων ηµερών είναι χαµηλότερη των 0οC (32οF) το
έδαφος θεωρείται παγωµένο. Στην περίπτωση αυτή η διηθητική ικανότητα του εδάφους
µειώνεται, ενώ αυξάνεται η επιφανειακή απορροή, που επιτυγχάνεται στο πρόγραµµα
µε αύξηση της τιµής του αριθµού καµπύλης απορροής.
4.3.4
Συγκέντρωση και τήξη χιονιού
Το HELPGR θεωρεί την τιµή των 0οC (32οF) ως το όριο πραγµατοποίησης
χιονόπτωσης. Αν η µέση ηµερήσια θερµοκρασία πέσει κάτω από τους 0οC, το σύνολο
της τυχούσας κατακρήµνισης µετατρέπεται σε χιόνι. Για την προσοµοίωση της τήξης
του χιονιού εφαρµόζεται το µοντέλο SNOW-17 (Anderson, 1973). Με βάση αυτή την
προσέγγιση η διεργασία διαφοροποιείται για τις περιόδους ύπαρξης ή µη βροχόπτωσης.
74
Στην περίπτωση προσπίπτουσας βροχής η τήξη του χιονιού προσοµοιώνεται µε βάση
ένα µοντέλο ενεργειακού ισοζυγίου. Στην περίπτωση που δεν υπάρχει βροχή για
υπολογισµό της ποσότητας χιονιού που λιώνει, χρησιµοποιείται η µέση ηµερήσια
θερµοκρασία ως δείκτης της ανταλλαγής ενέργειας στη διεπιφάνεια χιονιού – αέρα.
4.3.5
Παρεµπόδιση
Στα αρχικά στάδια του επεισοδίου µιας βροχής, όλη σχεδόν η ποσότητα της βροχής R
κατακρατείται στο έδαφος. Στη συνέχεια το κατακρατούµενο ποσοστό µειώνεται µε
γρήγορο ρυθµό, καθώς πλησιάζει µια µέγιστη τιµή χωρητικότητας. Η εν λόγω
διεργασία αναπαρίσταται µε βάση την εµπειρική σχέση των Linsley et al (1975):
INT = SD (1-exp(-R / SD))
όπου: INT η ποσότητα νερού που κατακρατείται από την χλωρίδα (interception) και
SD η χωρητικότητα επιφανειακής κατακράτησης,
Η χωρητικότητα της επιφανειακής κατακράτησης είναι θεωρητικό µέγεθος και
εξαρτάται από τον τύπο της βλάστησης, το στάδιο ανάπτυξης και την ταχύτητα του
ανέµου. Η τυπική τιµή της παραµέτρου SD είναι 0,05 ίντσες (περίπου 13 mm) για µη
δασώδη βλάστηση. Το πρόγραµµα HELPGR δίνει µία εµπειρική σχέση αναγωγής του
SD µε βάση τη βιοµάζα της βλάστησης.
4.3.6
∆υνητική εξατµισοδιαπνοή
Για την εκτίµηση της δυνητικής εξατµισοδιαπνοής το πρόγραµµα εφαρµόζει µία
παραλλαγή της ενεργειακής µεθόδου Penman, που έχει αναπτυχθεί από τον Ritchie
(1972). Η προσέγγιση χρησιµοποιεί τις θεωρητικές ανάγκες σε νερό για την
πραγµατοποίηση της εξατµισοδιαπνοής (δυνητική εξατµισοδιαπνοή) για την εκτίµηση
των τριών συνιστωσών της, ήτοι την επιφανειακή και εδαφική εξάτµιση και την
διαπνοή των φυτών. Η πραγµατική εξατµισοδιαπνοή είναι συνάρτηση της ηλιακής
ακτινοβολίας, της θερµοκρασίας, της υγρασίας, του είδους και του σταδίου ανάπτυξης
της βλάστησης, του νερού που έχει κατακρατηθεί στην επιφάνεια του εδάφους, της
διαθέσιµης εδαφικής υγρασίας και άλλων εδαφικών χαρακτηριστικών.
4.3.7
Επιφανειακή εξάτµιση
Στο πρόγραµµα HELPGR η ζήτηση για εξάτµιση πραγµατοποιείται καταρχήν από το
νερό που έχει κατακρατηθεί επιφανειακά. Πρόκειται για νερό που λιµνάζει στις
µικροκοιλότητες του εδάφους, νερό που έχει παρακρατηθεί από την χλωρίδα ή νερό
που προέρχεται από την τήξη χιονιού. Στην περίπτωση απουσίας χιονοκαλύµµατος
στην επιφάνεια του εδάφους και µη πραγµατοποίησης χιονόπτωσης, η εξάτµιση από
την επιφάνεια του εδάφους υπολογίζεται από τη σχέση:
ESS = min (Εο INT + PW (1-PRF))
Όπου Εο η δυνητική εξατµισοδιαπνοή, INT η ποσότητα νερού που έχει παρακρατηθεί
από την χλωρίδα, PW η ποσότητα νερού που δεν µπορεί να απορρεύσει επιφανειακά
και λιµνάζει λόγω εξάντλησης της διηθητικής ικανότητας του εδάφους και PRF το
75
ποσοστό της επιφάνειας στην οποία µπορεί να πραγµατοποιηθεί απορροή. Αν η
δυνητική εξατµισοδιαπνοή είναι µικρότερη από την επιφανειακή παγίδευση, τότε η
τελευταία διορθώνεται έτσι ώστε INT< Εο. Με τον τρόπο αυτό, όλη η ποσότητα νερού
που έχει κατακρατηθεί από τη χλωρίδα θεωρείται ότι τελικά θα έχει εξατµιστεί µέχρι το
τέλος της ηµέρας.
Στην περίπτωση ύπαρξης χιονοκαλύµµατος, τότε ανάλογα µε τις τρέχουσες συνθήκες, η
επιφανειακή εξάτµιση EMELT προέρχεται είτε από µέρος του λιωµένου χιονιού, είτε
από το σύνολο του λιωµένου χιονιού και µέρος του χιονιού που πέφτει τη συγκεκριµένη
ηµέρα, είτε από το σύνολο και των δύο. Το πρόγραµµα εφαρµόζει µία ενεργειακή
προσέγγιση και στο τέλος υπολογίζει το έλλειµµα εξατµισοδιαπνοής, βάσει του οποίου
εκτιµά την εδαφική εξάτµιση και τη διαπνοή.
4.3.8
∆ιήθηση
Στην περίπτωση απουσίας χιονοκαλύµµατος η διήθηση νερού στο υπέδαφος (INF) είναι
ίση µε το άθροισµα της βροχόπτωσης (R), που ταυτίζεται µε την κατακρήµνιση για
θερµοκρασίες µεγαλύτερες του µηδενός και της τήξης χιονιού GM, µείον το άθροισµα
της παρεµπόδισης INT, που θεωρείται ότι έχει εξατµιστεί, και της επιφανειακής
απορροής Q, ήτοι:
INF = R + GM – INT – Q
Στην περίπτωση ύπαρξης χιονοκαλύµµατος η διήθηση νερού είναι ίση µε το άθροισµα
της εκροής από το χιονοκάλυµµα O και της τήξης χιονιού GM, µείον το άθροισµα της
εξάτµισης από το λιωµένο χιόνι EMELT και της επιφανειακής απορροής Q, ήτοι:
INF = O + GM – EMELT – Q
4.3.9
Εδαφική εξάτµιση
Αν το έδαφος δεν είναι παγωµένο, τότε η υπολειπόµενη ζήτηση για εξατµισοδιαπνοή,
ήτοι το έλλειµµα δυνητικής εξατµισοδιαπνοής, ικανοποιείται κατά προτεραιότητα µέσω
της διεργασίας της εδαφικής εξάτµισης και στη συνέχεια µέσω της διεργασίας της
διαπνοής των φυτών. ∆ιαφορετικά, αν το έδαφος είναι παγωµένο, το πρόγραµµα θεωρεί
ότι δεν µπορεί να πραγµατοποιηθεί καµία από τις παραπάνω διεργασίες.
Αρχικά υπολογίζεται η θεωρητική ζήτηση για εξάτµιση από το έδαφος, που βασίζεται
στην εξίσωση Penman, λαµβάνοντας υπόψη την ακτινοβολία και τον αέρα, µε µείωση
της επίδρασης της αεροδυναµικής συνιστώσας, λόγω βλάστησης, εφόσον αυτή είναι
µεγαλύτερη από 14.000 kg/ha.
Σύµφωνα µε την προσέγγιση Ritchie (1972) η εδαφική εξάτµιση πραγµατοποιείται σε
δύο στάδια. Στο πρώτο στάδιο, η εξάτµιση, η οποία κατανέµεται καθ’ ύψος της
εδαφικής στρώσης, ελέγχεται αποκλειστικά από τη διαθέσιµη ενέργεια. Στο δεύτερο
στάδιο, η δυνατότητα εξάτµισης περιορίζεται από το ρυθµό µε τον οποίο το νερό
µπορεί να µεταφερθεί στην επιφάνεια µέσω του εδαφικού στρώµατος.
76
4.3.10 ∆ιαπνοή φυτών
Η ζήτηση για διαπνοή των φυτών ισούται µε τη δυνητική ζήτηση, εκτός και αν το
ηµερήσιο άθροισµα της ζήτησης για εδαφική εξάτµιση και της δυνητικής ζήτησης για
διαπνοή υπερβαίνει τη δυνητική εξατµισοδιαπνοή από το έδαφος. Η ζήτηση για
διαπνοή κατανέµεται στα τµήµατα της ζώνης εξάτµισης.
4.3.11 Εξατµισοδιαπνοή
Η πραγµατική εξατµισοδιαπνοή από το έδαφος είναι συνήθως µικρότερη από τη ζήτηση
για εδαφική εξάτµιση και διαπνοή, λόγω έλλειψης επαρκούς υγρασίας. Ο υπολογισµός
γίνεται για τα επτά τµήµατα της ζώνης εξάτµισης, ξεκινώντας από το ανώτερο. Αν η
ζήτηση υπερβαίνει τη διαθέσιµη υγρασία πάνω από το σηµείο µάρανσης ενός εδαφικού
τµήµατος, τότε όλη η υγρασία καταναλώνεται σε εξατµισοδιαπνοή και το έλλειµµα
µεταφέρεται στο αµέσως επόµενο τµήµα. Αρχικά ικανοποιείται η ζήτηση για εδαφική
εξάτµιση και στη συνέχεια η ζήτηση για διαπνοή.
4.3.12 Ανάπτυξη βλάστησης
Το πρόγραµµα HELPGR προσοµοιώνει τη διαδικασία εποχιακής ανάπτυξης των
φυτών, χρησιµοποιώντας την έννοια του φυλλικού δείκτη (leaf area index) που
εισήγαγε το πρόγραµµα SWRRB (Arnold et al., 1989). Το µοντέλο ανάπτυξης των
φυτών υπολογίζει τις ηµερήσιες τιµές της ολικής και ενεργούς βιοµάζας πάνω από το
έδαφος, µε βάση τον φυλλικό δείκτη που ορίζεται από τον χρήστη, την ηµερήσια
θερµοκρασία, την ηµερήσια ηλιακή ακτινοβολία, τη µέση µηνιαία θερµοκρασία, καθώς
και την έναρξη και λήξη της περιόδου ανάπτυξης. Η µέγιστη τιµή του φυλλικού δείκτη,
που εξαρτάται από το είδος και την ποιότητα βλάστησης κυµαίνεται µεταξύ 0 για
απογυµνωµένο έδαφος, µέχρι 5 για εξαιρετικά ανθεκτικό γρασίδι. Το µοντέλο υποθέτει
ότι το 20% της βιοµάζας των φυτών αναπτύσσεται στο υπέδαφος ως ριζόστρωµα.
4.3.13 Υπόγεια διόδευση νερού
Η διόδευση νερού εφαρµόζεται σε µία υπολογιστική µονάδα (υποπροφίλ) κάθε φορά,
από πάνω προς τα κάτω. Το νερό µεταφέρεται στην κατακόρυφη διεύθυνση από το ένα
τµήµα στο άλλο, µε βάση ένα σχήµα διόδευσης - αποθήκευσης, όπου η αποθήκευση σε
κάθε χρονικό βήµα υπολογίζεται στο µέσο κάθε εδαφικού τµήµατος. Η θεώρηση αυτή
εξασφαλίζει ακρίβεια και αποτελεσµατικότητα στην αναπαράσταση των διεργασιών
ταυτόχρονης αποστράγγισης νερού από το ένα τµήµα στο άλλο. Επιπλέον, σε
συνδυασµό µε την υιοθέτηση µικρότερου υπολογιστικού βήµατος σε σχέση µε το βήµα
προσοµοίωσης εξασφαλίζει οµαλές µεταβολές στις συνθήκες ροής.
Η διαδικασία διόδευσης κατά το χρονικό διάστηµα (t-1, t) περιγράφεται µέσω του
ακόλουθου σχήµατος πεπερασµένων διαφορών:
∆SM(j) = SM(t, j) – SM(t-1, j) = 0,5 {[DR(t, j) + DR(t-1, j)] - [DR(t, j+1) + DR(t-1,
j+1)] – [ET(t, j) + ET(t-1, j)] + [RC(t, j) + RC(t-1, j)] +[SI(t, j) + SI(t-1, j)]}, όπου:
∆SM(j) η µεταβολή της αποθήκευσης εδαφικής υγρασίας στο µέσον του τµήµατος j,
77
DR(t, j) η αποστράγγιση (κατείσδυση) στο τµήµα j κατά το χρονικό βήµα t,
SM(t, j) η αποθήκευση εδαφικής υγρασίας στο µέσον του τµήµατος j κατά το χρονικό
βήµα t
ET(t, j) οι απώλειες λόγω εξατµισοδιαπνοής από το τµήµα j και το χρονικό βήµα t
RC(t, j) η επανατροφοδότηση (µε ανακύκλωση των στραγγισµάτων) του τµήµατος j
κατά το χρονικό βήµα t
SI(t, j) η υπόγεια εισροή νερού στο τµήµα j κατά το χρονικό βήµα t
Τα εδαφικά τµήµατα αριθµούνται από πάνω προς τα κάτω, οπότε η αποστράγγιση από
το τµήµα j είναι ίση µε την κατακόρυφη εισροή νερού στο τµήµα j+1. Προφανώς η
εισροή στο πρώτο τµήµα ισούται µε τη διήθηση, ενώ η εισροή στο ανώτερο τµήµα ενός
υποπροφίλ ισούται µε τη διαρροή από το υπερκείµενο υποπροφίλ. Η διαδικασία
διόδευσης εφαρµόζεται σε όλα τα στρώµατα, εκτός από τα στεγανά και αυτά που
βρίσκονται πάνω από τα στεγανά.
Στην προαναφερόµενη εξίσωση διόδευσης, τα άγνωστα µεγέθη είναι η τρέχουσα
αποθήκευση εδαφικής υγρασίας SM(t, j) και η τρέχουσα αποστράγγιση του
υποκείµενου τµήµατος DR(t, j+1). Τα υπόλοιπα µεγέθη έχουν υπολογιστεί στα
προηγούµενα βήµατα. Η διήθηση και η εξατµισοδιαπνοή έχουν εκτιµηθεί από
προηγούµενο βήµα. Η αποστράγγιση στο τµήµα j είναι γνωστή από την αποστράγγιση
από το υπερκείµενο j-1 ή ισούται µε τη διήθηση ή τη διαρροή του υπερκείµενου
τµήµατος που είναι γνωστή. Τα δύο άγνωστα µεγέθη υπολογίζονται ταυτόχρονα από τις
εξισώσεις συνέχειας και ακόρεστης ροής.
Το υπολογιστικό βήµα ∆t διαφοροποιείται σε κάθε υποπροφίλ. Το ∆t µπορεί να ληφθεί
ως µέγιστο ίσο µε το ¼ της ηµέρας, ήτοι 6 ώρες, και ως ελάχιστο ίσο µε το 1/48 της
ηµέρας, ήτοι 30 λεπτά. Η επιλογή του ∆t γίνεται αυτόµατα, µε τρόπο ώστε τα
στρώµατα πλευρικής αποστράγγισης να µην φθάνουν σε κατάσταση κορεσµού µέσα
στο ίδιο βήµα, ακόµη και στην περίπτωση µηδενικής κατακόρυφης αποστράγγισης.
Η αποστράγγιση στο τµήµα που βρίσκεται πάνω από την αδιαπέρατη ζώνη εξαρτάται
από τη διαθέσιµη εδαφική υγρασία και δηµιουργείται πλευρική αποστράγγιση, εφόσον
αυτό είναι δυνατόν ή διαρροή (κατείσδυση). Οι ποσότητες της εδαφικής υγρασίας, της
πλευρικής αποστράγγισης και της διαρροής επιλύονται ταυτόχρονα, µε βάση τις
εξισώσεις της συνέχειας, της πλευρικής ροής και της διαρροής.
Σε όλη την διαδικασία δεν λαµβάνεται υπόψη περίπτωση κορεσµού των κατώτερων
στρωµάτων. Στην περίπτωση που ένα τµήµα κορεστεί, τότε η περίσσεια υγρασίας
µεταφέρεται στις ανώτερες στρώσεις. Αν όλες οι στρώσεις κορεστούν τότε το επιπλέον
νερό απορρέει από την επιφάνεια του εδάφους ή λιµνάζει.
78
4.3.14 Κατακόρυφη αποστράγγιση
Ο ρυθµός κορεσµένης κατακόρυφης ροής σε ένα πορώδες µέσο δίνεται από το νόµο
του Darcy:
q = K . i = K . dh/dl, όπου:
q ο ρυθµός ροής (µε µονάδες παροχής σε µοναδιαίο χρονικό βήµα και σε µοναδιαία
επιφάνεια)
K η ακόρεστη υδραυλική αγωγιµότητα (µε µονάδες ισοδύναµου ύψους νερού ανά
ηµέρα)
i η υδραυλική κλίση (αδιάστατη)
h το πιεζοµετρικό φορτίο
i το µήκος στην κατεύθυνση της ροής.
Η ίδια σχέση χρησιµοποιείται και στην περίπτωση ακόρεστης ροής, µε την υπόθεση ότι
η υδραυλική αγωγιµότητα είναι συνάρτηση της εδαφικής υγρασίας.
Το πρόγραµµα HELPGR υποθέτει ότι τα στρώµατα κατακόρυφης και πλευρικής
αποστράγγισης έχουν σταθερό υδραυλικό φορτίο. Η υπόθεση αυτή είναι λογική εφόσον
το ύψος εδαφικής υγρασίας βρίσκεται πάνω από το όριο υδατοϊκανότητας. Στις
περιπτώσεις κατά τις οποίες σε ένα στρώµα περιορίζεται η πλευρική απορροή και το
ύψος του υδραυλικού φορτίου βρίσκεται πάνω από την επιφάνεια του εν λόγω
στρώµατος, τότε το µοντέλο θεωρεί ότι το ύψος πίεσης κατανέµεται οµοιόµορφα στο
τµήµα χαµηλής διαπερατότητας. Σε ένα συγκεκριµένο χρονικό βήµα οι εν λόγω
υποθέσεις συνεπάγονται σταθερή κλίση του πιεζοµετρικού φορτίου στο πάχος του
στρώµατος.
Για στρώµατα κατακόρυφης αποστράγγισης µε σταθερή πίεση, η κλίση της
πιεζοµετρικής γραµµής στην κατεύθυνση ροής είναι µοναδιαία, που σηµαίνει ότι ο
ρυθµός της παροχής ταυτίζεται µε την υδραυλική αγωγιµότητα, ήτοι q = K.
Αντίστοιχα στα στρώµατα χαµηλής διαπερατότητας και στις στεγανές διατάξεις η κλίση
του υδραυλικού φορτίου δίνεται από την σχέση:
i = dh/dl = (hw+l) / l, όπου hw το ύψος πίεσης στην επιφάνεια του στρώµατος.
Συνδυάζοντας την εξίσωση Darcy µε την εξίσωση Campbell για την εκτίµηση της
ακόρεστης υδραυλικής αγωγιµότητας, προκύπτει ότι η αποστράγγιση DR(t, j+1) από
κάθε τµήµα j είναι συνάρτηση της αποθηκευµένης εδαφικής υγρασίας SM(t, j). Αν η
συνάρτηση αυτή εισαχθεί στην εξίσωση διόδευσης, προκύπτει µία πεπλεγµένη σχέση
ως προς τη µεταβλητή DR (t, j+1), που επιλύεται µε µία τυπική επαναληπτική µέθοδο.
79
4.3.15 Κατείσδυση από στεγανά εδαφικά στρώµατα
Ο ρυθµός κατείσδυσης ενός στεγανού εδαφικού στρώµατος εξαρτάται από το πάχος του
υπερκείµενου κορεσµένου υλικού. Στην περίπτωση αυτή το βάθος της κορεσµένης
ζώνης θεωρείται ότι αντιστοιχεί στο υδραυλικό φορτίο του στεγανού στρώµατος. Το
µέσο υδραυλικό φορτίο είναι συνάρτηση του πάχους όλων των κορεσµένων τµηµάτων
πάνω από το στεγανό στρώµα καθώς και της εδαφικής υγρασίας του πρώτου µη
κορεσµένου τµήµατος, εφόσον υπάρχει. Το µοντέλο θεωρεί ότι τα στεγανά εδαφικά
στρώµατα διατηρούνται συνεχώς κορεσµένα. Η κατείσδυση από τα στρώµατα αυτά
πραγµατοποιείται µόνο όταν το υδραυλικό φορτίο είναι θετικό.
4.3.16 ∆ιαρροή νερού από γεωµεµβράνες
Οι γεωµεµβράνες, όπως και τα γεωυφάσµατα αντιµετωπίζονται ως ανεξάρτητα
στρώµατα. Οι γεωµεµβράνες χρησιµοποιούνται ως στεγανωτικό υλικό, είτε µόνες τους
είτε σε συνδυασµό µε εδάφη χαµηλής διαπερατότητας, οπότε δηµιουργούν µία µικτή
στρώση (composite liner). Οι µεµβράνες βρίσκονται συνήθως ανάµεσα, πάνω ή κάτω
από τα εδαφικά στρώµατα χαµηλής διαπερατότητας.
Σε µία µικτή στρώση η διαρροή από τις µεµβράνες προκύπτει µόνο από σηµεία µε
µικροατέλειες από την φάση κατασκευής και τοποθέτησής τους. Τα εδάφη χαµηλής
διαπερατότητας αυξάνουν την υστέρηση της κατείσδυσης, ενώ παράλληλα παρέχουν
φυσική αντοχή. Ο συνδυασµός των δύο υλικών µειώνει το ρυθµό πιθανής διαρροής,
ενώ έχουν συµπληρωµατικό χαρακτήρα, όσον αφορά τις φυσικές και χηµικές τους
ιδιότητες. Η προσοµοίωση των διαρροών στις µικτές στρώσεις βασίζεται στην εργασία
των Giroud and Bonaparte (1989).
Στην ιδανική περίπτωση γεωµεµβρανών χωρίς ατέλεια (intact geomembranes) η
διαρροή νερού προκύπτει µόνο σε επίπεδο µορίων, ανεξάρτητα από το αν το αίτιο της
κίνησης είναι η διαφορά πίεσης στο υγρό ή στο αέριο. Συνεπώς η διαρροή ελέγχεται
αποκλειστικά από το ρυθµό µεταφοράς των υδρατµών µέσω της γεωµεµβράνης. Η
υδραυλική αγωγιµότητα των γειτονικών στρωµάτων είναι πολύ µεγαλύτερη από τη
διαπερατότητα της µεµβράνης και συνεπώς δεν επηρεάζει την διαρροή. Η διαρροή
υπολογίζεται µε εφαρµογή του νόµου του Darcy, εισάγοντας την έννοια της ισοδύναµης
υδραυλικής αγωγιµότητας για γεωµεµβράνες από διάφορα πολυµερή υλικά.
Στο πρόγραµµα HELPGR θεωρείται ότι οι πιθανές µικρές οπές από την παραγωγή της
µεµβράνης έχουν διάµετρο το πολύ ίση µε το πάχος της µεµβράνης (pinholes),
λαµβάνοντας ως τυπική τιµή 0,1 mm, ενώ οι οπές που οφείλονται σε ατέλειες κατά την
τοποθέτηση (installation defects) έχουν πολύ µεγαλύτερη διάµετρο της τάξεως των 1 - 2
cm. Το πρόγραµµα δεν λαµβάνει υπόψη αύξηση των οπών λόγω γήρανσης του υλικού
από εξωτερικούς παράγοντες, όπως ακτινοβολία, χηµικά, µηχανική καταπόνηση κλπ.
Το νερό που διαπερνά την µεµβράνη µέσω των οπών, είτε ρέει οριζόντια στην
διεπιφάνεια, µεταξύ µεµβράνης και υποκείµενου στρώµατος, είτε ρέει ελεύθερα. Το
κενό που δηµιουργείται µεταξύ µεµβράνης και εδάφους θεωρείται οµοιόµορφο και
εξαρτάται από την τραχύτητα του εδαφικού υλικού, το µέγεθος των κόκκων, τα
χαρακτηριστικά της µεµβράνης, κλπ. Το πρόγραµµα διακρίνει πέντε τύπους επαφής
µεταξύ µεµβράνης και εδάφους, από τέλεια, εξαιρετική, καλή µέχρι κακή. Για κάθε
80
τύπο επαφής ισχύουν διαφορετικές εξισώσεις για τον υπολογισµό της διαρροής. Στην
χειρότερη περίπτωση λαµβάνεται ροή µε ελεύθερη επιφάνεια κάτω από το σώµα της
µεµβράνης.
Το πρόγραµµα προσοµοιώνει τη διαρροή για έξι τύπους γεωµεµβρανών:
•
Γεωµεµβράνη τοποθετηµένη ανάµεσα σε δύο στρώµατα υψηλής διαπερατότητας
(π.χ. αµµώδες έδαφος, στερεά απορρίµατα)
•
Γεωµεµβράνη τοποθετηµένη ανάµεσα σε ένα στρώµα υψηλής και ένα µεσαίας
διαπερατότητας ή µεταξύ δύο στρωµάτων µεσαίας διαπερατότητας
•
Γεωµεµβράνη τοποθετηµένη πάνω σε αδιαπέρατο στρώµα (είτε στεγανό εδαφικό
υλικό, είτε στρώµα κατακόρυφης κατείσδυσης)
•
Γεωµεµβράνη τοποθετηµένη κάτω από ένα αδιαπέρατο στρώµα
•
Γεωµεµβράνη µε απλή ή διπλή στρώση γεωυφάσµατος, όπου το υποκείµενο
στρώµα ελέγχου είναι από υλικό µεσαίας ή χαµηλής διαπερατότητας
•
Γεωµεµβράνη µε απλή στρώση γεωυφάσµατος από πάνω.
Για τις προαναφερθείσες διατάξεις η συνολική διαρροή έχει τρεις συνιστώσες:
α) διαρροή από ανέπαφες περιοχές
β) διαρροή από µικρού µεγέθους οπές που οφείλονται σε ατέλειες κατά την παραγωγή
της µεµβράνης και
γ) διαρροή από µεγάλου µεγέθους οπές, από ατέλειες κατά την τοποθέτηση.
4.3.17 Πλευρική αποστράγγιση
Για τον υπολογισµό της πλευρικής αποστράγγισης χρησιµοποιείται η εξίσωση του
Boussinesq, η οποία βασίζεται στην εξίσωση του Darcy σε συνδυασµό µε την εξίσωση
της συνέχειας και η οποία θεωρεί ότι η ροή είναι παράλληλη µε τον στεγανό πυθµένα
και η ταχύτητα είναι ανάλογη µε την κλίση του πιεζοµετρικού φορτίου.
81
4.4 Εκτέλεση του προγράµµατος HELPGR
4.4.1
Γενικά για το πρόγραµµα
Το πρόγραµµα HELPGR το οποίο βρίσκεται στο CD της διπλωµατικής έχει γραφτεί σε
γλώσσα Fortran 90 µε χρήση της Compaq Visual Fortran V. 6.6 και τρέχει σε
περιβάλλον Windows XP.
Το πρόγραµµα λειτουργεί σε Visual περιβάλλον ακολουθώντας τη λογική των
Windows µε µενού επιλογών, παράθυρά εισαγωγής στοιχείων και βοήθεια.
4.4.2
Εγκατάσταση του προγράµµατος
Αρχικά δηµιουργούµε ένα νέο φάκελο στο σκληρό δίσκο (π.χ. C:\HELPGR) και
αντιγράφουµε σε αυτόν τα περιεχόµενα του CD.
Στη συνέχεια δηµιουργούµε µια συντόµευση του εκτελέσιµου αρχείου HRLPGR.EXE
στην επιφάνεια εργασίας. Το πρόγραµµα είναι έτοιµο να τρέξει στις επόµενες
παραγράφους περιγράφεται η λειτουργία του προγράµµατος.
4.4.3
Εκτέλεση του προγράµµατος
Εκκινώντας το πρόγραµµα HELPGR εµφανίζεται η κεντρική οθόνη του προγράµµατος
(Εικόνα 1) µε το µενού των λειτουργιών του.
Εικόνα 1- Κεντρικό µενού του προγράµµατος HELPGR
Επιλέγοντας από το µενού την επιλογή «ΕΡΓΟ» εµφανίζεται ένα υποµενού στο οποίο
έχουµε τρεις επιλογές (Εικόνα 2).
Εικόνα 2- Μενού «ΕΡΓΟ»
82
•
ΕΠΙΛΟΓΗ «ΕΞΟ∆ΟΣ»
Με την επιλογή αυτή τερµατίζεται η λειτουργία του προγράµµατος.
•
Επιλογή «ΥΠΑΡΧΟΝ ΕΡΓΟ»
Με την επιλογή αυτή εµφανίζεται το παράθυρο της εικόνας 3, όπου επιλέγουµε
το Όνοµα ενός υπάρχοντος Έργου από τον δίσκο.
Τα αρχεία έχουν την κατάληξη «.HGR”.
Εικόνα 3- Άνοιγµα ενός υπάρχοντος Έργου
Εικόνα 4- ∆ηµιουργία νέου Έργου
83
•
Επιλογή «ΝΕΟ ΕΡΓΟ»
Με την επιλογή αυτή εµφανίζεται το παράθυρο της εικόνας 4, όπου εισάγουµε
το Όνοµα του Έργου και µια σύντοµη περιγραφή για το Έργο.
Αφού δώσουµε τα στοιχεία του νέου έργου το επόµενο βήµα είναι να εισάγουµε τα
κλιµατολογικά δεδοµένα που είναι απαραίτητα για την εκτέλεση της προσοµοίωσης.
Επιλέγουµε από το µενού «ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΑ ∆Ε∆ΟΜΕΝΑ» και εµφανίζεται το
υποµενού µε τις διαθέσιµες επιλογές. (Εικόνα 5)
Εικόνα 5- Μενού «ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΑ ∆Ε∆ΟΜΕΝΑ»
Πριν επιλέξουµε την εισαγωγή των κλιµατολογικών δεδοµένων επιλέγουµε
«ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΤΩΝ ΜΕΤΕΩΡΟΛΟΓΙΚΩΝ ΣΤΑΘΜΩΝ».
τα
Εικόνα 6- Στοιχεία σταθµών
84
Στο παράθυρο που εµφανίζεται στην Οθόνη (Εικόνα 6) βλέπουµε τα στοιχεία των
µετεωρολογικών σταθµών, τα οποία χρησιµοποιεί το πρόγραµµα για να παράγει
συνθετικά τις χρονοσειρές της Βροχόπτωσης, Θερµοκρασίας και Ακτινοβολίας.
Στο σηµείο αυτό πρέπει να τονίσουµε ότι έχουν συλλεχθεί και παρουσιάζονται υπό
µορφή πινάκων στο παράρτηµα Α, τα στοιχεία από 21 µετεωρολογικούς σταθµούς της
Ελλάδος (ΑΚΤΙΟ, ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ, ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α, ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ,
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ, ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ, ΚΑΣΤΟΡΙΑ, ΚΕΡΚΥΡΑ, ΚΥΘΗΡΑ,
ΛΑΜΙΑ, ΛΑΡΙΣΑ, ΛΗΜΝΟΣ, ΜΕΘΩΝΗ, ΜΗΛΟΣ, ΜΥΤΙΛΗΝΗ, ΝΑΞΟΣ, ΡΟ∆ΟΣ,
ΣΑΜΟΣ, ΣΚΥΡΟΣ, ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ, ΤΡΙΠΟΛΗ ).
Επίσης υπάρχει και ένας χάρτης για την ακριβή θέση των σταθµών. Τον οποίο
µπορούµε να δούµε και στο πρόγραµµα πιέζοντας το πλήκτρο «Χάρτης» (Εικόνα 7).
Εικόνα 7- Χάρτης των µετεωρολογικών σταθµών
Πρέπει να γνωρίζουµε ότι η απόσταση του Έργου µας από ένα σταθµό δεν πρέπει να
ξεπερνά τα 50 χλµ. που είναι και το όριο για να έχουµε ασφαλή κλιµατολογικά
δεδοµένα για την περιοχή µας.
Επιλέγουµε λοιπόν, βλέποντας τον χάρτη, τον σταθµό που είναι πιο κοντά στην περιοχή
του έργου µας.
Εάν έχουµε νεώτερα και πιο ακριβή στοιχεία από τα προκαθορισµένα τότε τα
διορθώνουµε και σώζουµε τον καινούργιο σταθµό για µελλοντική χρήση.
85
Εφόσον έχουµε έτοιµα τα κλιµατολογικά στοιχεία του σταθµού που µας ενδιαφέρει
γυρνάµε πίσω και επιλέγουµε από το µενού «ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΩΝ
∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ» (Εικόνα 8)
Εµφανίζεται το παράθυρο της εικόνας 9.
Εικόνα 8- Επιλογή «ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΩΝ ∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ»
Εικόνα 9- «ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΚΑΙ ΠΑΡΑΓΩΓΗ ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΩΝ ∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ»
86
Εδώ εισάγουµε τα εξής:
•
•
•
•
•
•
Κατ’ αρχήν εισάγουµε τα έτη για τα οποία θέλουµε η γεννήτρια να παράγει τις
χρονοσειρές (Ο µέγιστος αριθµός ετών είναι 100)
Στην συνέχεια επιλέγουµε τον σταθµό από τον οποίο θα πάρει το πρόγραµµα τα
απαραίτητα κλιµατολογικά στοιχεία.
∆ίνουµε το Γεωγραφικό πλάτος και το Γεωγραφικό µήκος του Έργου µας.
∆εδοµένου ότι το πρόγραµµα υπολογίζει ένα διορθωτικό συντελεστή µεταξύ
του Γ. Πλάτους του σταθµού και του Γ. πλάτους του Έργου, πρέπει να εισαχθεί
το ακριβές νούµερο ώστε να µην υπάρξει αλλοίωση των δεδοµένων.
Τα υπόλοιπα στοιχεία εµφανίζονται από τα προκαθορισµένα στοιχεία του
σταθµού και ή τα κρατάµε ή εισάγουµε καινούργια.
Ιδιαίτερη προσοχή πρέπει να δοθεί στο φυλλικό δείκτη, δεδοµένου ότι το
µοντέλο τον χρησιµοποιεί για τον υπολογισµό της ανάπτυξης των φυτών και
παίρνει τιµές από 0 για γυµνό έδαφος έως 5 για εξαιρετικά ανθεκτικό γρασίδι.
Επιλέγουµε στη συνέχεια τον τρόπο παραγωγής των χρονοσειρών για την
Βροχόπτωση, Θερµοκρασία και Ηλιακή ακτινοβολία.Πιέζοντας τα πλαϊνά
πλήκτρα εισάγουµε τα νεώτερα στοιχεία των µέσων µηνιαίων τιµών για κάθε
περίπτωση.Για παράδειγµα, όπως βλέπουµε στην εικόνα 10 για τα δεδοµένα
βροχόπτωσης το πρόγραµµα προβάλει τις προκαθορισµένες κανονικές τιµές
από το αρχείο του σταθµού και ή τις αντιγράφουµε ή εισάγουµε νέες.
Εικόνα 10- «ΕΙΣΑΓΩΓΗ ∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗΣ»
87
•
•
Αφού εισάγουµε τις τιµές γυρνάµε στο µενού των κλιµατολογικών δεδοµένων
και δίνουµε τα ονόµατα των αρχείων που θα δηµιουργηθούν ώστε αργότερα να
τα χρησιµοποιήσουµε για την προσοµοίωση.
Τέλος επιλέγουµε το πλήκτρο «ΠΑΡΑΓΩΓΗ ∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ» και το
πρόγραµµα επιστρέφει στο Κεντρικό µενού.
Επόµενο βήµα µας είναι να σχεδιάσουµε την τοµή του χυτά.
Εικόνα 11- Μενού «∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ»
Επιλέγουµε από το κεντρικό µενού «∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ» (Εικόνα 11) και
εµφανίζονται οι διαθέσιµες επιλογές.
Με την επιλογή «ΥΠΑΡΧΟΝ ΣΧ∆ΙΑΣΜΟΣ» διαλέγουµε µια τοµή που είδη έχουµε
αποθηκεύσει.
Ενώ µε την Επιλογή «ΝΕΟΣ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΣ» Ξεκινάµε τον σχεδιασµό µιας νέας
τοµής. Το πρόγραµµα αυτόµατα προχωράει στην επιλογή «ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ»
(Εικόνα 12).
Εικόνα 12- Παράθυρο «ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ ΤΟΜΗΣ»
88
Στα γενικά στοιχεία του σχεδιασµού µιας τοµής εισάγουµε:
• Τον τίτλο της τοµής
• Την επιφάνεια του ΧΥΤΑ ή του κυττάρου
• Και το ποσοστό της επιφανείας που επιτρέπει απορροή.
Στην συνέχεια επιλέγουµε αν θα δώσουµε την αρχική αποθηκευµένη υγρασία στα
στρώµατα και την ποσότητα του ύδατος στην επιφάνεια ή θα αφήσουµε το πρόγραµµα
να τα υπολογίσει.
Ειδικά για την περιεχόµενη υγρασία το µοντέλο ξεκινώντας την προσοµοίωση την
θέτει ίση µε το πορώδες.
Αφού δώσουµε όλα τα στοιχεία πιέζουµε το πλήκτρο εντάξει και επανερχόµαστε στο
µενού του σχεδιασµού.
Το επόµενο βήµα είναι να δώσουµε στο µοντέλο τον αριθµό καµπύλης CN (SCS) για
να τον χρησιµοποιήσει στον υπολογισµό της απορροής.
Πιέζοντας λοιπόν από το µενού «ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ CN» εµφανίζεται το παράθυρο της
εικόνας 13.
Εικόνα 13- Παράθυρο «ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ ΤΟΜΗΣ»
Εδώ έχουµε τρεις επιλογές:
1. Να εισάγουµε απευθείας τον αριθµό CN αν τον έχουµε υπολογίσει.
2. Να εισάγουµε τον αριθµό CN για επίπεδο έδαφος, δίνοντας ταυτόχρονα κλίση
και µήκος ώστε το πρόγραµµα να κάνει την απαραίτητη διόρθωση.
3. Και τέλος αν δεν έχουµε άλλα στοιχεία µπορούµε να εισάγουµε την κλίση ,
µήκος, τον τύπο του υλικού της επιφανειακής στρώσης καθώς και την ποιότητα
της φυτοκάλυψης. Το πρόγραµµα θα υπολογίσει και θα εµφανίσει ένα αριθµό
CN.
Αφού υπολογίσουµε και τον αριθµό CN πιέζουµε το πλήκτρο εντάξει και γυρνάµε στο
µενού των επιλογών σχεδιασµού.
Τελικό στάδιο είναι να σχεδιάσουµε την τοµή µε τα στρώµατα την αποτελούν.
Για να το κάνουµε αυτό επιλέγουµε από το µενού «ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΣ ΣΤΡΩΜΑΤΩΝ»
Και εµφανίζεται το παράθυρο της εικόνας 14.
89
Εικόνα 14- Παράθυρο «ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ ΤΩΝ ΣΤΡΩΜΑΤΩΝ ΤΗΣ ΤΟΜΗΣ»
Εδώ εισάγουµε στρώµα – στρώµα όλη την τοµή.
Αριστερά φαίνονται κατά αύξοντα αριθµό τα στρώµατα µε τον τύπο τους και το είδος
εδαφικού υλικού ενώ δεξιά φαίνονται τα στοιχεία, του κάθε φορά επιλεγµένου,
στρώµατος.
Στο κάτω µέρος του παραθύρου υπάρχουν επιλογές για την εισαγωγή νέου στρώµατος
ή την αντιγραφή ενός υπάρχοντος, την µετακίνηση ενός στρώµατος καθ’ ύψος της
τοµής σε άλλη θέση και τέλος τη διαγραφή ενός στρώµατος από την τοµή.
Παρατηρούµε ότι µπορούµε να εισάγουµε 20 το πολύ στρώµατα.
Τα στοιχεία που πρέπει να εισάγουµε για ένα στρώµα είναι τα εξής:
•
Τον τύπο του στρώµατος.
Αν είναι δηλαδή:
1. Στρώµα κατακόρυφης κατείσδυσης (επιφανειακό έδαφος, απορρίµµατα
κλπ)
2. Στρώµα πλευρικής αποστράγγισης (χαλίκι, άµµος κλπ)
3. Στρώµα εύκαµπτης µεµβράνης (γεωµεµβράνη) και
4. Στρώµα γεωλογικού φραγµού (αδιαπέραστο στρώµα, στρώµα πυθµένα).
Στον παρακάτω βλέπουµε τον πίνακα µε τους συνδυασµούς και τη ποσότητα
των στρωµάτων που επιτρέπονται από το πρόγραµµα .
90
Επιτρεπόµενοι συνδυασµοί στρωµάτων σε µία τοµή.
Τύπος
Περιγραφή
Στρώµα
κατακόρυφης
κατείσδυσης
Στρώµα πλευρικής
αποστράγγισης
I
II
III
Γεωλογικός
φραγµός
IV
Γεωµεµβράνη
V
Γεωύφασµα
•
Απαγορευµένοι συνδυασµοί
από πάνω
Το II και V
όχι πάνω
από το I
Το ΙΙΙ όχι
πάνω από
άλλο III
Το IV όχι
πάνω από
άλλο IV
από κάτω
Μέγιστος
αριθµός
Ανώτερο
Στρώµα
ενδιάµεσα
ναι
Το Ι όχι
κάτω από
άλλο II
Το ΙΙΙ όχι
κάτω από
άλλο III
Το IV όχι
κάτω από
άλλο IV
Το Ι όχι
κάτω από
το V
ναι
Το III όχι
ενδιάµεσα
από δύο IV
Το IV όχι
ανάµεσα από
δύο III
5
όχι
5
όχι
ναι
Το υλικό του στρώµατος.
Εδώ υπάρχουν 42 προκαθορισµένα υλικά από το µοντέλο.
Εάν θέλουµε να εισάγουµε ένα καινούργιο υλικό τότε θα πρέπει να το
εισάγουµε µε την επιλογή «Ε∆ΑΦΟΛΟΓΙΚΑ ΥΛΙΚΑ» από το µενού των
επιλογών σχεδιασµού (Εικόνα 15).
Στο παράθυρο αυτό µπορούµε να διορθώσουµε τα προκαθορισµένα υλικά και
να εισάγουµε καινούργια δίνοντας τα απαραίτητα στοιχεία όπως: Ονοµασία,
περιγραφή υλικού, Α/Α υλικού (>42) , το ολικό πορώδες, την υδατοϊκανότητα,
το σηµείο µάρανσης και τη ακόρεστη υδραυλική αγωγιµότητα.
Εικόνα 15- Παράθυρο «Ε∆ΑΦΟΛΟΓΙΚΑ ΥΛΙΚΑ»
91
•
Το πάχος του στρώµατος.
Εδώ πρέπει να θυµηθούµε τις διατάξεις της νοµοθεσίας, όσο αφορά το
επιφανειακό στρώµα και το αδιαπέραστο στρώµα του πυθµένα ώστε να
πληρούνται οι περιβαλλοντικές προδιαγραφές. (Βλέπε Κεφ. 3 «Νοµοθεσία για
την διαχείριση των αποβλήτων»).
•
•
•
•
Το ολικό πορώδες (κατ. όγκο)
Την υδατοϊκανότητα (κατ. όγκο)
Το σηµείο µάρανσης (κατ. όγκο)
Την αρχική υγρασία εάν δεν ζητήσαµε από το πρόγραµµα να την υπολογίσει
µόνο του.
Και την ακόρεστη υδραυλική αγωγιµότητα
•
Εάν έχουµε επανακυκλοφορία στραγγιδίων
τότε δίνουµε το ποσοστό που
επανακυκλοφορείται και τον αυξ. αριθµό του στρώµατος που τα δέχεται.
Επίσης σε περίπτωση υπεδάφειας εισροής λόγω υψηλού υδροφόρου ορίζοντα, δίνουµε
το ποσό της εισροής σε χιλιοστά ανά έτος.
Όταν το στρώµα είναι της κατηγορίας 4 (εύκαµπτων µεµβρανών) τότε για τον
υπολογισµό των διαρροών απαιτούνται τα εξής στοιχεία:
•
•
•
Οι πιθανές οπές (ανά εκτάριο) λόγω ατελειών του υλικού
Οι πιθανές κατασκευαστικές ατέλειες (συγκόλληση κλπ) εκφρασµένες σε οπές
ανά εκτάριο.
Η ποιότητα τοποθέτησης (έχει να κάνει µε το πόσο εφάπτεται µε το υποκείµενο
στρώµα). Έχει τιµές από 0 για πολλή κακή τοποθέτηση έως 6 για άριστη
τοποθέτητηση.
Ειδικά για τα γεωϋφάσµατα ζητάτε η µεταβιβαστικότητα σε τετραγωνικά εκατοστά
ανά δευτερόλεπτο
Εφόσον σχεδιάσουµε την τοµή πιέζουµε το πλήκτρο αποθήκευση και γυρνάµε στο
µενού του σχεδιασµού.
Επαναλαµβάνοντας την διαδικασία µπορούµε να σχεδιάσουµε όσες τοµές θέλουµε.
Το επόµενο βήµα είναι να εκτελέσουµε την προσοµοίωση. Από το κεντρικό µενού
επιλέγουµε «ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ» (Εικόνα 16)
Εικόνα 16- Μενού «ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ»
92
Επιλέγουµε «ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ» για να δώσουµε στο πρόγραµµα τα
στοιχεία µε τα οποία θα εκτελέσει την προσοµοίωση.
Στο παράθυρο που εµφανίζεται (εικόνα 17) δίνουµε τα εξής:
Εικόνα 17- Παράθυρο «ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ»
Κατ’ αρχήν εισάγουµε τον αριθµό ετών που θέλουµε να προσοµοιάσουµε. (Ο αριθµός
αυτός µπορεί να είναι από 1 έως τον αριθµό ετών των χρονοσειρών που
δηµιουργήσαµε για τα κλιµατολογικά στοιχεία.
Επόµενο βήµα είναι να καθορίσουµε τα αρχεία µε τα δεδοµένα των χρονοσειρών και
σχεδιασµού που θα διαβάσει το πρόγραµµα καθώς και του αρχείου των
αποτελεσµάτων.
Στην συνέχεια επιλέγουµε το είδος των στοιχείων που θέλουµε να πάρουµε στο αρχείο
αποτελεσµάτων.(Ηµερήσια, µηνιαία, ετήσια και συγκεντρωτικά αποτελέσµατα).
Πιέζουµε το πλήκτρο «ΕΝΤΑΞΕΙ» και γυρνάµε στο µενού της προσοµοίωσης.
∆εν µένει τίποτε άλλο παρά να επιλέξουµε «ΕΚΤΕΛΕΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ» (Εικόνα
18)
93
Εικόνα 18- ΕΠΙΛΟΓΗ «ΕΚΤΕΛΕΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ»
Η προσοµοίωση ξεκινάει και στο παράθυρο που εµφανίζεται (εικόνα 19) βλέπουµε την
πρόοδο της προσοµοίωσης µε την εµφάνιση του έτους που εκτελείται η προσοµοίωση.
Εικόνα 19- Παράθυρο «ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ»
Αφού ολοκληρωθεί η προσοµοίωση πιέζουµε εντάξει και γυρνάµε στο κεντρικό µενού.
Για να δούµε τα αποτελέσµατα επιλέγουµε από το µενού «ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ»
(εικόνα 20)
Εικόνα 20- Μενού «ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ»
Εδώ έχουµε δύο επιλογές:
Με την πρώτη επιλογή φορτώνεται το αρχείο αποτελεσµάτων και µπορούµε να δούµε
το αρχείο το οποίο περιέχει τα δεδοµένα εισόδου καθώς και τα αποτελέσµατα της
προσοµοίωσης.(εικόνες 21, 22)
94
Εικόνες 21,22- Αρχείο αποτελεσµάτων
95
Αφού δούµε το αρχείο των αποτελεσµάτων κλείνουµε το σηµειωµατάριο και γυρνάµε
στο µενού αποτελέσµατα
Επιλέγουµε «∆ΙΑΓΡΑΜΜΑΤΑ» και εµφανίζεται το παράθυρο των διαγραµµάτων
(εικόνα 23)
Εικόνα 23- Μενού «ΓΡΑΦΗΜΑΤΑ»
Εδώ έχουµε την δυνατότητα να επιλέξουµε πιο διάγραµµα θέλουµε να δούµε και να
τυπώσουµε από τα ηµερήσια, µηνιαία, ετήσια ή συγκεντρωτικά αποτελέσµατα.
Με την εντολή «PLOT» το πρόγραµµα κατασκευάζει ένα διάγραµµα όµοιο µε αυτό
της οθόνης σε µορφή Windows Metafile (.WMF) το οποίο µπορεί να εισαχθεί σε
οποιοδήποτε πρόγραµµα των Windows (Excel, Word κλπ).
Αφού τελειώσουµε την προβολή και εκτύπωση των διαγραµµάτων πιέζουµε το
πλήκτρο ΟΚ και γυρνάµε στο κεντρικό µενού του προγράµµατος.
Τελευταία επιλογή στο κεντρικό µενού είναι η «ΒΟΗΘΕΙΑ»
Εικόνα 24- Μενού «ΒΟΗΘΕΙΑ»
96
Επιλέγουµε βοήθεια και εµφανίζεται το µενού βοήθειας (εικόνα 24).
Επιλέγοντας «ΕΚ∆ΟΣΗ» το πρόγραµµα εµφανίζει ένα παράθυρο το οποίο µας
πληροφορεί για την τρέχουσα κατάσταση του προγράµµατος (έκδοση κλπ).
Επιλέγοντας «ΝΟΜΟΘΕΣΙΑ» το πρόγραµµα εµφανίζει ένα παράθυρο (εικόνα 25)
όπου µπορούµε να επιλέξουµε και να εµφανίσουµε όποια διάταξη µας ενδιαφέρει από
τον κατάλογο που εµφανίζεται.(Εικόνες 25,26)
Εικόνες 25,26- Επιλογή «ΝΟΜΟΘΕΣΙΑ» του µενού «ΒΟΗΘΕΙΑ»
97
Επιλέγοντας «ΕΝΧΕΙΡΙ∆ΙΟ» εµφανίζεται το κεντρικό παράθυρο βοήθειας για το
πρόγραµµα (εικόνες 27,28).
Εικόνες 27,28- Βοήθεια για το πρόγραµµα HELPGR
98
5
EΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ HELP-GR
5.1 Γενικά στοιχεία του έργου προς εφαρµογή
Το έργο αφορά την κατασκευή και λειτουργία Χώρου Υγειονοµικής Ταφής
Απορριµµάτων στη Βορειοανατολική Αττική και συγκεκριµένα στη θέση Μαύρο
Βουνό, που υπάγεται διοικητικά στην Κοινότητα Γραµµατικού.
Η θέση του έργου απέχει 3 χλµ. βόρεια από την Κοινότητα Γραµµατικού, 4 χλµ.
βορειανατολικά της κοινότητας Βαρνάβα και 1,8 χλµ. δυτικά - νοτιοδυτικά του
οικισµού Σέσι, που είναι και ο πλησιέστερος οικισµός.
Η θέση που προτείνεται για την κατασκευή του έργου βρίσκεται σε µικρή µισγάγγεια,
χωρίς ανάντη λεκάνη απορροής και έχει καλή οπτική αποµόνωση. Τα όρια του
οικοπέδου ταυτίζονται µε τον υδροκρίτη. Εντός της µισγάγγειας δηµιουργούνται τρεις
επιµέρους µικρότερες λεκάνες. Η συνολική έκταση του οικοπέδου όπου προβλέπεται η
εγκατάσταση του Χ.Υ.Τ.Α. ανέρχεται σε 520 στρ. περίπου και βρίσκεται µεταξύ των
υψοµέτρων +440 και +305. Το οικόπεδο έχει έντονες εσωτερικά κλίσεις και διασχίζεται
από πολλές βαθιές γραµµές που καταλήγουν σε κοινό αποδέκτη, κατά µήκος του
κέντρου του οικοπέδου. Ο κύριος αυτός αποδέκτης των επιφανειακών απορροών της
υπόψη µισγάγγειας διαµορφώνει κοίτη ρέµατος, περιοδικής ροής, σε απόσταση περί τα
300 µ. από το βόρειο όριο του χώρου του Χ.Υ.Τ.Α., το οποίο στη συνέχεια µε
κατεύθυνση βορειοανατολική καταλήγει στη θάλασσα.
Η συνολική έκταση που θα καταλαµβάνει η λεκάνη του Χ.Υ.Τ.Α. ανέρχεται σε 150
στρ. και η υπολογιζόµενη συνολική χωρητικότητα αυτού ανέρχεται σε 3,8 X 106 m3. Η
συνολική διάρκεια ζωής που προκύπτει για τον Χ.Υ.Τ.Α. είναι της τάξεως των 19 ετών,
µε διάθεση 200.000 m3/έτος. Τα έργα προβλέπονται σε δύο φάσεις Α΄ & Β΄ φάση. Η Α΄
φάση εκτείνεται σε µία έκταση 100 στρ. και η Β΄ φάση σε δύο εκτάσεις εφαπτόµενες
ανάντη της πρώτης που καλύπτουν συνολικά 50 στρ.
Η ανάπτυξη του Χ.Υ.Τ.Α. προβλέπεται σε 4 κύτταρα κατά την Α΄ φάση και 2 κύτταρα
στη Β΄ φάση.
Το µοντέλο HELPGR που χρησιµοποιείται για την εκτίµηση της παραγωγής
στραγγισµάτων απαιτεί ως δεδοµένα εισόδου ορισµένες από τις παραµέτρους
σχεδιασµού του έργου και συγκεκριµένα τα ποσοτικά και ποιοτικά χαρακτηριστικά των
απορριµµάτων, τη χωρική ανάπτυξη του Χ.Υ.Τ.Α., βάσει της οποίας καθορίζονται τα
υπολογιστικά στοιχεία του.
Τα προβλεπόµενα έργα για την σωστή λειτουργία του Χ.Υ.Τ.Α. και την εξασφάλιση
της προστασίας του περιβάλλοντος περιλαµβάνουν:
•
•
•
•
•
Στεγανοποίηση πυθµένα και πρανών λεκάνης Χ.Υ.Τ.Α.,
Σύστηµα συλλογής και µεταφοράς στραγγισµάτων
Εγκατάσταση επεξεργασίας στραγγισµάτων
Σύστηµα διαχείρισης παραγοµένου βιοαερίου
Έργα διευθέτησης οµβρίων
99
5.1.1
Χαρακτηριστικά απορριµµάτων
Η χωρητικότητα της Α΄ φάσης για αποδοχή απορριµµάτων ανέρχεται σε 2,0 Χ 106 m3
και του συνολικού Χ.Υ.Τ.Α. σε 3,8 Χ 106 m3. Το µέγιστο υψόµετρο στο οποίο θα
ανέλθει το απορριµµατικό ανάγλυφο θα ανέλθει στα +405 m, µε τελικές κλίσεις
πρανών 1 : 3.
Στο µοντέλου για την εκτίµηση της παραγωγής στραγγισµάτων απαιτείται η γνώση των
ακόλουθων χαρακτηριστικών µεγεθών των απορριµµάτων:
•
Το ειδικό βάρος, σε tn/m3
•
Η αρχική υγρασία, κατ’ όγκο.
Στον παρακάτω πίνακα δίνεται η εκτιµώµενη µέση σύσταση των απορριµµάτων της
Περιφέρειας Αττικής, µε βάση σχετικές αναλύσεις του Ε.Σ.∆.Κ.Ν.Α. (Ενιαίος
Σύνδεσµος ∆ήµων και Κοινοτήτων Νοµού Αττικής), θεωρώντας ότι τα µελλοντικά
προγράµµατα διαλογής στην πηγή δεν θα επηρεάσουν σοβαρά την σύνθεση των
απορριµµάτων που εισέρχονται στο Χ.Υ.Τ.Α. Επισηµαίνεται ότι η σύσταση αυτή
αποτελεί παράµετρο χρονικά και τοπικά µεταβαλλόµενη, που οφείλεται στα κοινωνικά
και οικονοµικά χαρακτηριστικά κάθε περιοχής, την επίδραση των κλιµατικών
συνθηκών και τις εποχιακές µεταβολές των συνηθειών του πληθυσµού, κυρίως σχετικά
µε τη διατροφή. Επιπλέον δίνονται τυπικές τιµές υγρασίας κάθε επιµέρους συστατικού
επί του ξηρού βάρους των απορριµµάτων, µε βάση βιβλιογραφικές αναφορές (Qian et
al, 2001).
Εκτιµώµενη σύσταση απορριµµάτων Περιφέρειας Αττικής και
ποσοστά σχετικής υγρασίας αυτών
Συστατικό απορριµµάτων
οργανικά
χαρτί
γυαλί
πλαστικά
µέταλλα
λοιπά
Ποσοστό (%)
46,5
23,4
3,4
10,8
4,0
12,2
Υγρασία (%)
60,0
20,0
2,0
10,0
2,0
15,0
Από τα στοιχεία του παραπάνω Πίνακα προκύπτει ότι σηµαντικό ποσοστό της
αναµενόµενης σύστασης των απορριµµάτων που πλησιάζει το 50% θα είναι οργανικά
υλικά. Το γεγονός αυτό συνεπάγεται αρκετά υψηλό ποσοστό κατακρατηµένης υγρασίας
στα απορρίµµατα που φθάνουν στο Χ.Υ.Τ.Α., που συµβάλλει σε αυξηµένη παραγωγή
στραγγισµάτων. Η διεθνής εµπειρία δείχνει ότι σε Χ.Υ.Τ.Α. που αναπτύσσονται σε
ξηρά η σχετικά ξηρά κλίµατα, η παραγωγή των στραγγισµάτων οφείλεται λιγότερο στις
βροχοπτώσεις και περισσότερο στην εγγενή υγρασία των στερεών αποβλήτων.
Αντίθετα σε Χ.Υ.Τ.Α. που αναπτύσσονται σε υγρά κλίµατα, η βροχόπτωση αποτελεί
κυρίαρχη συνιστώσα των στραγγισµάτων, µε περιορισµένο ρόλο της αρχικής υγρασίας
των στραγγισµάτων.
100
Το µέσο ποσοστό υγρασίας επί ξηρού βάρους απορριµµάτων υπολογίζεται ως το
σταθµισµένο άθροισµα των επιµέρους τιµών υγρασίας ανά συστατικά και ανέρχεται σε
36% περίπου. Η τιµή αυτή ανάγεται σε υγρασία κατ’ όγκο, δηλαδή όγκος νερού προς
το συνολικό όγκο στερεών αποβλήτων, µε εφαρµογή της σχέσης:
wd .γ
= 0,292
(1 + wd )γ w
θ=
όπου γ το ειδικό βάρος των απορριµµάτων (γ=0,382 tn/m3) και γw το ειδικό βάρος του
νερού (γw = 1,00 tn/m3). Οπότε προκύπτει µια αρχική κατ’ όγκο υγρασία των
εισερχοµένων απορριµµάτων στο Χ.Υ.Τ.Α. Γραµµατικού ίση µε θ = 29,2%. Αυτό
σηµαίνει ότι η αναµενόµενη υγρασία είναι λίγο υψηλότερη από τις αναµενόµενες
τυπικές τιµές που προκύπτουν από την βιβλιογραφία και κυµαίνονται µεταξύ 10% και
20%. Αυτή η µικρή υπέρβαση οφείλεται στην αναµενόµενη αυξηµένη περιεκτικότητα
σε οργανικά των απορριµµάτων της περιοχής.
5.1.2
Χαρακτηριστικά στρωµάτων του ΧΥΤΑ
Τα έργα αποκατάστασης του ΧΥΤΑ συνίστανται στην κατασκευή κατάλληλης τελικής
κάλυψης, ώστε ο ΧΥΤΑ. να αποδοθεί στη φύση και να επανενταχθεί στο περιβάλλον.
Η τοµή του ΧΥΤΑ που επιλέχθηκε και εισήχθηκε στο πρόγραµµα για την προσοµοίωση
παρουσιάζεται στον επόµενο πίνακα.
Πίνακας χαρακτηριστικών των στρωµάτων της τοµής ΧΥΤΑ Γραµµατικού
Α/Α
1
ΠΑΧΟΣ
(cm)
100
ΑΡ.
1
2
50
2
ΤΥΠΟΣ
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ
ΚΑΘΕΤΗΣ ΚΑΤΕΙΣ∆ΥΣΗΣ
ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
3
4
0.04
50
4
3
5
570
1
6
50
2
7
0.5
2
8
0.06
4
9
50
2
10
11
0.06
60
4
3
# HELP
9
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ
Ιλυοπηλός
1
Χοντρή Άµµος
ΕΥΚΑΜΠΤΗΣ ΜΕΜΒΡΑΝΗΣ
ΓΕΩΛΟΓΙΚΟΥ ΦΡΑΓΜΟΥ
36
28
ΚΑΘΕΤΗΣ ΚΑΤΕΙΣ∆ΥΣΗΣ
ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
18
Πολυαιθυλένιο χαµηλής
πυκνότητας (LDPE)
Συµπιεσµένη Ιλυοάργιλος
Αστικά απόβλητα (312
Kg/m3)
5
Λεπτή πηλώδης Άµµος
20
Γεώπλεγµα (0.5 cm)
Πολυαιθυλένιο υψηλής
πυκνότητας (HDPE)
ΕΥΚΑΜΠΤΗΣ ΜΕΜΒΡΑΝΗΣ
ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
35
ΕΥΚΑΜΠΤΗΣ ΜΕΜΒΡΑΝΗΣ
ΓΕΩΛΟΓΙΚΟΥ ΦΡΑΓΜΟΥ
35
16
21
Χαλίκι
Πολυαιθυλένιο υψηλής
πυκνότητας (HDPE
)
Γεωλογικός φραγµός
101
Α/Α
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Α/Α
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
ΕΝΕΡΓΗ
ΚΟΡΕΣΜ.
Υ∆ΡΑΥ.
ΑΓΩΓ.
(CM/SEC)
1.90E-04
1.00E-02
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
ΚΑΤ
ΟΓΚΟ
0.501
0.417
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ
ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ
ΥΓΡΑΣΙΑ
ΚΑΤ ΟΓΚΟ
0.284
0.045
ΚΑΤ ΟΓΚΟ
0.135
0.018
ΚΑΤ ΟΓΚΟ
0.332
0.596
0.452
0.671
0.457
0.850
0.411
0.292
0.131
0.010
0.311
0.077
0.058
0.005
0.452
0.292
0.131
0.010
0.397
0.032
0.013
0.032
0.427
0.418
0.367
0.427
ΠΥΚΝΟΤΗΤΑ
ΟΠΩΝ
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΕΣ
ΑΤΕΛΕΙΕΣ
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
1
10
4
ΜΕΤΡΙΑ
1
10
3
ΚΑΛΗ
ΚΛΙΣΗ
%
ΜΗΚΟΣ
(Μ)
6.50
10.00
6.50
10.00
6.50
10.00
1
10
4.00E-13
1.20E-06
1.00E-03
1.00E-03
1.00E+01
2.00E-13
3.00E-01
2.00E-13
1.00E-07
ΠΟΙΟΤΗΤΑ
ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗΣ
(1-6) ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ
3
ΚΑΛΗ
Η επιφανειακή κάλυψη γίνεται µε υλικά επιχώσεων.
Η στρώση επιφάνειας 1.00 µ. αποτελείται από δύο συστατικά
•
επιφανειακά 0,50 µ. φυτόχωµα, για να ελαχιστοποιεί τη διάβρωση και να
διευκολύνει την επιφανειακή παροχέτευση και φύτευση.
•
από κάτω 0,50 µ. εδαφικό υλικό.
Η στήλη περιλαµβάνει τρία σηµεία αποστράγγισης (2,6,9)
Το στρώµα των απορριµµάτων είναι 5.70 µ.
102
Η τελική Στρώση στεγανοποίησης είναι από άργιλο, πάχους 0,60 m και µέγιστου
συντελεστή διαπερατότητας 1x10-7.
5.2 Υδρολογικά και µετεωρολογικά δεδοµένα
Το µοντέλο για την εκτίµηση της παραγωγής στραγγισµάτων από τον ΧΥΤΑ
Γραµµατικού απαιτεί ως υδρολογικά και µετεωρολογικά δεδοµένα εισόδου τη
βροχόπτωση, την θερµοκρασία και τη δυνητική εξατµισοδιαπνοή.
Σε κάθε περίπτωση απαιτείται ένα αξιόπιστο δείγµα µέσης µηνιαίας βροχόπτωσης και
θερµοκρασίας, αντιπροσωπευτικό του υδροκλιµατικού καθεστώτος της περιοχής του
έργου.
Η δυνητική εξατµισοδιαπνοή υπολογίζεται συναρτήσει των µετεωρολογικών
παραµέτρων της περιοχής, µε βάση τη µέση µηνιαία βροχόπτωση και θερµοκρασία. Η
δυνητική εξατµισοδιαπνοή δεν παρουσιάζει σηµαντικές διακυµάνσεις από έτος σε έτος.
Τα υδρολογικά δεδοµένα που χρησιµοποιήθηκαν ελήφθησαν από τον σταθµό ΕΜΥ στο
Τατόι. Ο σταθµός Τατοΐου είναι εγκατεστηµένος στο υψόµετρο +234,7 m, σε
γεωγραφικό µήκος 23ο 47΄Α και πλάτος 38ο 06΄Β. Η περίοδος παρατηρήσεων είναι από
το 1956 έως το 1997.
Με βάση τα δεδοµένα του µετεωρολογικού σταθµού Τατοΐου το µέσο ετήσιο ύψος
κατακρηµνισµάτων ανέρχεται στα 430,1 mm. Το µέγιστο ύψος κατακρηµνισµάτων
εµφανίζεται το χειµώνα µε 197,5 mm, ακολουθεί το φθινόπωρο µε 119,3 mm, κατόπιν
η άνοιξη µε 88,6 mm και τέλος το καλοκαίρι µε 24,7 mm. Ο ξηρότερος µήνας είναι ο
Αύγουστος µε µέσο ύψος βροχής 4,2 mm, ενώ ο βροχερότερος µήνας είναι ο
∆εκέµβριος µε µέσο ύψος βροχής 76,00 mm.
Η διακύµανση του µέσου µηνιαίου ύψους βροχής και του µέγιστου 24h ύψους
κατακρηµνισµάτων αναφέρονται στον ακόλουθο Πίνακα.
ΥΨΟΣ ΚΑΤΑΚΡΗΜΝΙΣΜΑΤΩΝ ΑΝΑ ΜΗΝΑ (mm) – ΣΤΑΘΜΟΣ ΤΑΤΟΪΟΥ
ΜΗΝΑΣ
ΟΛΙΚΟ
MAX 24h
Ι
70,1
138,8
Φ
51,4
68,5
Μ
43,2
37,0
Α
24,6
55,2
Μ
20,8
37,3
Ι
10,8
29,4
Ι
9,7
46,0
Α
4,2
21,9
Σ
13,5
44,0
Ο
49,9
110,7
Ν
55,9
175,1
∆
76,0
111,0
Τα δεδοµένα της θερµοκρασίας που ελήφθησαν από τα στοιχεία του µετεωρολογικού
σταθµού Τατοΐου φαίνονται στον ακόλουθο Πίνακα:
Η µέση µηνιαία θερµοκρασία κάθε µήνα για τον σταθµό του Τατοΐου είναι:
ΜΕΣΗ ΜΗΝΙΑΙΑ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ (οC) - ΣΤΑΘΜΟΣ ΤΑΤΟΪΟΥ
Α Σ
ΜΗΝΑΣ Ι
Φ
Μ
Α
Μ
Ι
Ι
Ο
Ν
∆
ΘΕΡΜ.
7,4 7,8 10,0 14,1 19,5 24,5 26,7 26,2 22,2 16,9 12,4 9,0
Στοιχεία που αφορούν τη διακύµανση της σχετικής υγρασίας ανά µήνα για το Μ.Σ.
Τατοΐου φαίνονται στον ακόλουθο Πίνακα:
103
ΜΕΣΗ ΜΗΝΙΑΙΑ ΥΓΡΑΣΙΑ - ΣΤΑΘΜΟΣ ΤΑΤΟΪΟΥ
ΜΗΝΑΣ
ΣΧΕΤ.
ΥΓΡΑΣ.
(%)
Ι
76,6
Φ
74,7
Μ
71,1
Α
64,6
Μ
56,4
Ι
47,9
Ι
44,7
Α
45,8
Σ
54,6
Ο
66,6
Ν
75,4
∆
77,9
Στον παρακάτω Πίνακα αναφέρονται τα ποσοστά των ανέµων από τον Μ.Σ. Τατοΐου
που κάθε µήνα υπερβαίνουν τα 6 ή τα 8 Beaufort.
ΑΝΕΜΟΙ ΜΕΓΑΛΥΤΕΡΟΙ ΤΩΝ 6 B ΚΑΙ 8 B ΑΝΑ ΜΗΝΑ (5) - ΣΤΑΘΜΟΣ
ΤΑΤΟΪΟΥ
ΜΗΝΑΣ
>6B
>8B
Ι
3,0
0,5
Φ
2,5
0,3
Μ
2,9
0,4
Α
1,3
0,0
Μ
1,0
0,0
Ι
Ι
0,9
0,0
2,4
0,0
Α
3,0
0,3
Σ
2,5
0,1
Ο
2,5
0,2
Ν
1,3
0,1
∆
2,3
0,2
Τα δεδοµένα αυτά δόθηκαν στο πρόγραµµα όπως φαίνεται στην παρακάτω εικόνα
Το πρόγραµµα στην συνέχεια παρήγαγε για 25 χρόνια όπως αναφέρθηκε και στο
κεφάλαιο 4.4. της εκτέλεσης του προγράµµατος τις χρονοσειρές βροχόπτωσης
θερµοκρασίας και ακτινοβολίας για 25 χρόνια.
104
5.3 Εκτέλεση της προσοµοίωσης και αποτελέσµατα
5.3.1
Εκτέλεση της προσοµοίωσης
Αφού εισήχθησαν τα δεδοµένα των προηγούµενων παραγράφων στο πρόγραµµα, στη
συνέχεια δόθηκαν και τα παρακάτω απαιτούµενα στοιχεία.
•
Ο αριθµός CN=83.90 υπολογίστηκε µε τα στοιχεία του εδάφους της επικάλυψης
(#9 HELP), µε επιφανειακή κλίση 30%, µήκος (για την κλίση) 30 µέτρα και
µέτρια φυτοκάλυψη.
•
Επιφάνεια ΧΥΤΑ (κυττάρου)= 10 εκτάρια
•
Επιφάνεια απορροής = 100%
•
Η περιεχόµενη υγρασία επιλέχθηκε να υπολογισθεί από το µοντέλο
Στην συνέχεια αφού ορίστηκαν τα αρχεία εισόδου και εξόδου εκτελέστηκε η
προσοµοίωση για περίοδο 25 χρόνων.
Τα δεδοµένα εισόδου και τα αποτελέσµατα της προσοµοίωσης βρίσκονται στο αρχείο
αποτελεσµάτων στο Παράρτηµα Β.
Λόγω του µεγάλου όγκου των αποτελεσµάτων στο παράρτηµα περιέχονται τα
ηµερήσια, µηνιαία και ετήσια αποτελέσµατα για τα έτη 1,5,10,15,20 και 25 καθώς και
τα συγκεντρωτικά αποτελέσµατα. Στο CD που συνοδεύει την διπλωµατική υπάρχει το
πλήρες σετ των αρχείων (χρονοσειρών) εισόδου και το πλήρες αρχείο των
αποτελεσµάτων.
5.3.2
Αποτελέσµατα της προσοµοίωσης
Ζητούµενο της προσοµοίωσης είναι η εύρεση της καταλληλότερης διατοµής, ώστε το
ισοζύγιο του νερού του ΧΥΤΑ να παραµένει σταθερό κατά τη διάρκεια της λειτουργίας
και αποκατάστασης του.
Η δυνατότητα του µοντέλου να παρέχει διαχρονικές πληροφορίες σε ηµερήσιο βήµα
καθώς και συγκεντρωτικά ηµερήσια, µηνιαία και ετήσια αποτελέσµατα, δίνει στο
χρήστη την δυνατότητα του ελέγχου του ΧΥΤΑ σε όλο το χρονικό φάσµα.
Επίσης µέσω των αποτελεσµάτων µπορεί ο χρήστης να πάρει τα δεδοµένα παραγωγής
στραγγιδίων και να διαστασιολογήσει µε ασφάλεια το σύστηµα συλλογής και
επεξεργασίας αυτών.
Έτσι από την προσοµοίωση των δεδοµένων της τοµής του ΧΥΤΑ Γραµµατικού
προκύπτει ότι για την περίοδο των 25 χρόνων, η µέση ηµερήσια παραγωγή
στραγγισµάτων είναι 31.94 m3/d, η µέγιστη 47.07 m3/d ενώ η ελάχιστη 16.79 m3/d.
Πέραν της παραγωγής των στραγγισµάτων το µοντέλο µας δίνει πληροφορίες σε
ηµερήσια, µηνιαία και ετήσια βάση για την διαρροή των γεωµεµβρανών, τις στάθµες
πάνω από αυτές µέσα στο υπερκείµενο στρώµα αποστράγγισης καθώς και την
περιεχόµενη υγρασία του κάθε στρώµατος.
105
Στον πίνακα που ακολουθεί για παράδειγµα βλέπουµε τα µέσα ετήσια σύνολα & (τυπ..
αποκλίσεις) για τα έτη 1 έως 25
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
MM
-------------------423.50
( 101.645)
8.562
(
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
----------42350.0
ΠΟΣΤ(%)
--------100.00
8.4193)
856.19
2.022
( 46.5290)
29487.38
69.628
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
294.874
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ
ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
116.57855 ( 55.31860)
11657.855
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.09793 (
0.04312)
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
2.894 (
1.369)
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ
ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.06886 (
0.03229)
6.886
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.02899 (
0.00946)
2.899
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000 (
0.000)
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ
ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.02896 (
0.00946)
2.896
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.00003 (
0.00000)
0.003
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000 (
0.000)
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
3.388
(
2.0460)
9.793
338.79
27.52740
0.02312
0.01626
0.00684
0.00684
0.00001
0.800
Στη συνέχεια παρατίθενται υπό µορφή διαγραµµάτων µερικά από τα ηµερήσια µηνιαία
και ετήσια αποτελέσµατα της προσοµοίωσης .
106
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 1
3
35
30
2.5
25
(ΜΜ)
2
20
1.5
15
1
10
0.5
5
0
0
0
50
100
150
200
250
300
350
ΗΜΕΡΑ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
∆ιάγραµµα 1- Ηµερήσια αποτελέσµατα για το έτος 1
107
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 5
4.5
40
4
35
3.5
30
3
(ΜΜ)
25
2.5
20
2
15
1.5
10
1
0.5
5
0
0
0
50
100
150
200
250
300
350
ΗΜΕΡΑ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
∆ιάγραµµα 2- Ηµερήσια αποτελέσµατα για το έτος 5
108
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 10
70
6
60
5
50
4
40
3
30
2
20
1
10
0
0
(ΜΜ)
7
0
50
100
150
200
250
300
350
ΗΜΕΡΑ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
∆ιάγραµµα 3- Ηµερήσια αποτελέσµατα για το έτος 10
109
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 15
8
45
7
40
35
6
30
(ΜΜ)
5
25
4
20
3
15
2
10
1
5
0
0
0
50
100
150
200
250
300
350
ΗΜΕΡΑ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
∆ιάγραµµα 4- Ηµερήσια αποτελέσµατα για το έτος 15
110
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 20
60
4.5
4
50
3.5
(ΜΜ)
3
40
2.5
30
2
1.5
20
1
10
0.5
0
0
0
50
100
150
200
250
300
350
ΗΜΕΡΑ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
∆ιάγραµµα 5- Ηµερήσια αποτελέσµατα για το έτος 20
111
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 25
6
45
40
5
35
(ΜΜ)
4
30
25
3
20
2
15
10
1
5
0
0
0
50
100
150
200
250
300
350
ΗΜΕΡΑ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
∆ιάγραµµα 6- Ηµερήσια αποτελέσµατα για το έτος 25
112
ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 1
120.000
100.000
(ΜΜ)
80.000
60.000
40.000
20.000
0.000
ΙΑΝ
ΦΕΒ
ΜΑΡ
ΑΠΡ
ΜΑΙ
ΙΟΥΝ
ΙΟΥΛ
ΑΥΓ
ΣΕΠ
ΟΚΤ
ΝΟΕ
∆ΕΚ
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
24.900 29.300 20.100
0.600
12.800
0.000
0.000
0.000
14.000
8.600
39.400 111.000
ΑΠΟΡΡΟΗ
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
28.220 37.400 51.570 12.000
2.440
10.360
0.000
0.000
14.000
6.160
17.080 23.010
0.000
0.000
1.390
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 28.353 14.879
3.640
1.578
1.116
0.757
0.597
0.478
0.385
0.339
0.284
0.250
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.017
0.009
0.002
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.006
0.005
0.002
0.001
0.001
0.001
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΗΝΑΣ
∆ιάγραµµα 7- Μηνιαία σύνολα για το έτος 1
113
ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 5
90.000
80.000
70.000
(ΜΜ)
60.000
50.000
40.000
30.000
20.000
10.000
0.000
ΙΑΝ
ΦΕΒ
ΜΑΡ
ΑΠΡ
ΜΑΙ
ΙΟΥΝ
ΙΟΥΛ
ΑΥΓ
ΣΕΠ
ΟΚΤ
ΝΟΕ
∆ΕΚ
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
76.400 64.000 34.300
6.800
20.900 16.300
0.000
4.500
36.200 69.200 37.200 47.300
ΑΠΟΡΡΟΗ
3.160
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.850
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
28.280 37.840 55.200 37.860 24.280 16.340
0.000
4.500
26.700 52.050 30.040 20.670
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
0.691
40.894 30.799 15.860
3.583
1.591
1.028
0.733
0.548
0.456
0.377
0.275
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.000
0.025
0.019
0.009
0.002
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.000
0.008
0.008
0.005
0.002
0.001
0.001
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
1.390
ΜΗΝΑΣ
∆ιάγραµµα 8- Μηνιαία σύνολα για το έτος 5
114
ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 10
180.000
160.000
140.000
(ΜΜ)
120.000
100.000
80.000
60.000
40.000
20.000
0.000
ΙΑΝ
ΦΕΒ
ΜΑΡ
ΑΠΡ
ΜΑΙ
ΙΟΥΝ
ΙΟΥΛ
ΑΥΓ
ΣΕΠ
ΟΚΤ
ΝΟΕ
∆ΕΚ
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
98.900 56.400 24.300 32.000 32.500
0.000
32.900
0.000
25.300 158.200 49.600 65.800
ΑΠΟΡΡΟΗ
2.700
0.000
0.000
0.420
0.000
0.000
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
27.960 38.900 53.910 46.030 46.770
0.000
30.720
1.760
17.110 51.250 26.890 19.550
2.820
0.000
0.000
13.200
0.000
0.180
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 21.938 53.336 15.198 12.702
3.118
1.437
0.959
0.696
0.526
0.378
28.464 26.174
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.013
0.033
0.009
0.007
0.002
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.017
0.016
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.004
0.010
0.005
0.004
0.002
0.001
0.001
0.001
0.000
0.000
0.007
0.006
ΜΗΝΑΣ
∆ιάγραµµα 9- Μηνιαία σύνολα για το έτος 10
115
ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 15
120.000
100.000
(ΜΜ)
80.000
60.000
40.000
20.000
0.000
ΙΑΝ
ΦΕΒ
ΜΑΡ
ΑΠΡ
ΜΑΙ
ΙΟΥΝ
ΙΟΥΛ
ΑΥΓ
ΣΕΠ
ΟΚΤ
ΝΟΕ
∆ΕΚ
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
28.800 12.900 27.200 10.700
0.000
29.200 50.900
0.000
0.000
18.000 73.000 98.200
ΑΠΟΡΡΟΗ
0.000
0.000
0.000
0.110
1.930
0.000
0.000
0.000
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
28.150 36.800 33.410 19.170
6.010
29.090 48.970
0.000
0.000
17.980 17.880 21.770
0.000
0.000
0.270
2.730
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 75.608 22.638
9.569
2.266
1.322
0.856
0.657
0.517
0.411
0.360
0.301
31.151
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.030
0.031
0.005
0.001
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.019
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.010
0.009
0.004
0.001
0.001
0.001
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.006
ΜΗΝΑΣ
∆ιάγραµµα 10- Μηνιαία σύνολα για το έτος 15
116
ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 20
160.000
140.000
120.000
(ΜΜ)
100.000
80.000
60.000
40.000
20.000
0.000
ΙΑΝ
ΦΕΒ
ΜΑΡ
ΑΠΡ
ΜΑΙ
ΙΟΥΝ
ΙΟΥΛ
ΑΥΓ
ΣΕ Π
ΟΚΤ
ΝΟΕ
∆ΕΚ
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
35.700 140.800 60.500 12.000 16.100
3.700
0.000
12.100 12.900 34.400 92.900 59.900
ΑΠΟΡΡΟΗ
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
28.250 39.900 70.070 35.470 23.720
3.110
0.590
12.100 12.900 34.340 21.790 23.350
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
3.498
47.289 58.828 18.178
3.839
1.588
1.025
0.732
0.547
0.459
0.357
5.542
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.002
0.025
0.040
0.011
0.002
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.003
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.002
0.008
0.011
0.005
0.002
0.001
0.001
0.001
0.000
0.000
0.000
0.002
14.130
0.000
0.000
0.000
0.000
0.150
0.030
ΜΗΝΑΣ
∆ιάγραµµα 11- Μηνιαία σύνολα για το έτος 20
117
ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ 25
160.000
140.000
120.000
(ΜΜ)
100.000
80.000
60.000
40.000
20.000
0.000
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΙΑΝ
ΦΕΒ
ΜΑΡ
127.000 31.000 39.800
ΑΠΡ
ΜΑΙ
ΙΟΥΝ
ΙΟΥΛ
ΑΥΓ
ΣΕΠ
ΟΚΤ
ΝΟΕ
∆ΕΚ
8.400
0.000
21.600 14.100
3.500
0.000
98.900 82.200 147.700
ΑΠΟΡΡΟΗ
6.080
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
1.310
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
26.950 38.130 56.970 22.150
0.400
4.020
31.680
3.260
0.240
34.300 30.790 20.230
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
8.952
33.318 17.864 18.511
4.669
1.770
1.100
0.771
0.571
0.471
6.286
39.849
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.005
0.020
0.011
0.011
0.002
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.004
0.022
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.002
0.008
0.005
0.006
0.002
0.001
0.001
0.001
0.001
0.000
0.002
0.008
0.000
0.000
2.820
2.730
ΜΗΝΑΣ
∆ιάγραµµα 12- Μηνιαία σύνολα για το έτος 25
118
ΕΤΗΣΙΑ ΣΥΝΟΛΑ
700.000
600.000
(ΜΜ)
500.000
400.000
300.000
200.000
100.000
0.000
1
5
10
15
20
25
260.700
413.100
575.900
348.900
481.000
574.200
1.390
5.400
19.320
5.040
14.310
12.940
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
202.240
333.760
360.850
259.230
305.590
269.120
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
52.656
96.835
164.926
145.656
141.882
134.132
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.029
0.056
0.098
0.087
0.084
0.076
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.017
0.026
0.041
0.033
0.033
0.037
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΤΟΣ
∆ιάγραµµα 13- Ετήσια σύνολα για τα έτη 1,5,10,15,20 και25
119
ΤΕΛΙΚΟ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟ ΝΕΡΟ ΣΤΟ ΤΕΛΟΣ ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ 25
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
600.00
600.00
500.00
500.00
400.00
400.00
300.00
300.00
200.00
200.00
100.00
60.00
100.00
25.62
0.00
Γεωλογικός φραγµός
1.60
0.06
0.00
Πολυαιθυλένιο υψηλής πυκνότητας
(HDPE)
0.06
0.00
Χαλίκι
0.50
0.00
Πολυαιθυλένιο υψηλής πυκνότητας
(HDPE)
6.55
50.00
Γεώπλεγµα (0.5 cm)
22.60
50.00
Λεπτή πηλώδης Άµµος
0.04
0.00
166.44
Αστικά απόβλητα (312 Kg/m3)
6.68
50.00
Πολυαιθυλένιο χαµηλής πυκνότητας
(LDPE)
38.00
Χοντρή Άµµος
0.00
50.00
Συµπιεσµένη Ιλυοάργιλος
100.00
Ιλυοπηλός
(CΜ)
570.00
ΣΤΡΩΜΑ
∆ιάγραµµα 14- Τελικό Αποθηκευµένο νερό στο τέλος του έτους 25
120
6
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ
Το µοντέλο HELPGR βασίζεται στην αναλυτική περιγραφή φυσικών διεργασιών, οπότε
είναι πιο πολύπλοκο από ένα µοντέλο υδατικού ισοζυγίου.
Η καλή θεωρητική τεκµηρίωση δεν συµβαδίζει κατ’ ανάγκη µε την ακρίβεια του
µοντέλου, αν δεν υπάρχει επάρκεια δεδοµένων για να υποστηρίξουν την προσαρµογή
του µοντέλου.
Σε περίπτωση µη επαρκών δεδοµένων τα αποτελέσµατα µπορεί να µην είναι αξιόπιστα
και επιπλέον δεν είναι ελεγχόµενα, αφού δεν υπάρχει τρόπος εξήγησής τους δεδοµένης
της πολυπλοκότητας των υπολογιστικών διαδικασιών.
Σηµαντικό πλεονέκτηµα του µοντέλου είναι η πληθώρα των επιλογών που παρέχει στο
χρήστη, σχετικά µε την διάταξη του ΧΥΤΑ.
Επιπλέον λαµβάνοντας υπόψη ότι τα δεδοµένα καιρού µπορούν να παραχθούν
συνθετικά, το HELPGR επιτρέπει την εξαγωγή αποτελεσµάτων µε πιθανούς όρους,
γεγονός που αυξάνει την αξιοπιστία στην επιλογή των κατάλληλων µεγεθών
σχεδιασµού.
Στα πλεονεκτήµατά του εντάσσεται και η λειτουργία του σε ηµερήσιο βήµα καθώς και
η δυνατότητα να παρέχει ηµερήσια, µηνιαία ,ετήσια και συγκεντρωτικά αποτελέσµατα.
Το σοβαρότερο µειονέκτηµα του µοντέλου είναι η αδυναµία περιγραφής της
διαχρονικής ανάπτυξης των στρωµάτων, κατά τη φάση λειτουργίας του ΧΥΤΑ., αφού
δέχεται ένα σταθερό προφίλ το οποίο προσοµοιώνει για το σύνολο του χρονικού
ορίζοντα ελέγχου.
Βέβαια ο χρήστης µπορεί εάν επιθυµεί να αναπαραστήσει την ετήσια εξέλιξη ενός
ΧΥΤΑ, εκτελώντας ετήσια προσοµοίωση µε το εκάστοτε προφίλ του ΧΥΤΑ και
αντιστοιχίζοντας τις τελικές συνθήκες της τελευταίας προσοµοίωσης µε τις αρχικές
συνθήκες της επόµενης.
Μία πρόταση για βελτίωση του µοντέλου είναι η δυνατότητα εισαγωγής περισσοτέρων
στρωµάτων και σε συγκεκριµένο χρόνο ώστε να µπορεί να προσοµοιωθεί η σταδιακή
απόθεση απορριµµάτων και στρώσεων κάλυψης κατά την λειτουργία του ΧΥΤΑ µέχρι
την πλήρη διαµόρφωση της τοµής του.
Επίσης αντικείµενο περαιτέρω βελτίωσης του µοντέλου είναι η προσθήκη προσφάτων
µοντέλων για τον υπολογισµό:
• Των καθιζήσεων που λαµβάνουν χώρα κατά την διαχρονική εξέλιξη του ΧΥΤΑ,
λόγω των βιολογικών διεργασιών στα απορρίµµατα και της παραγωγής του
βιοαερίου.
• Των διαρροών από τις ατέλειες των γεωµεµβρανών
121
7
ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ
Abramowitz, M., and Stegun, I. A. (1972). Handbook of mathematical functions, Dover,
New York.
American Society for Testing and Materials ~ASTM!. ~1999!. Standard test for one
dimensional consolidation properties of soil. ASTM D2435-96, Soil and rock, Vol
4.08, West Conshohocken, Pa.
Βαλκάνας Γεώργιος, Ρύπανση περιβάλλοντος επιστήµη και τεχνική αντιµετώπισης
,Εκδόσεις Παπαζήση
Giroud, J. P. (1997). Equations for calculating the rate of liquid migration through
composite liners due to geomembrane defects. Geosynthetics Int., Industrial
Fabrics Association International, Minneapolis, 4(3–4), 335–348.
Giroud, J. P., Badu-Tweneboah, K., and Bonaparte, R. (1992). Rate of leakage through
a composite liner due to geomembrane defects. Geotextiles and Geomembranes,
11(1), 1–28.
Giroud, J. P., Badu-Tweneboah, K., and Soderman, K. L. (1994). Evaluation of landfill
liners. Proc., 5th Int. Conf. on Geotextiles, Geomembranes, and Related Products,
International Geosynthetics Society, Minneapolis, 981–986.
Giroud, J. P., and Bonaparte, R. (1989). Leakage through liners constructed with
geomembranes—Parts I and II. Geotextiles and Geomembranes, 8, 27–67 and 71–
111.
Giroud, J. P., Khatami, A., and Badu-Tweneboah, K. (1989). Evaluation of the rate of
leakage through composite liners. Geotextiles and Geomembranes, 8, 241–271.
Giroud, J. P., Soderman, K. L., Khire, M. V., and Badu-Tweneboah, K. (1998). New
developments in landfill liner leakage evaluation. Proc., 6th Int. Conf. on
Geosynthetics, International Geosynthetics Society, Minneapolis, 261–268.
Bilitewski B., Hardtle G., Marek K., Weissbach A., Boeddicker H.,Waste Management,
Εκδόσεις Springer
David. E. Daniel, Geotechnical Practice for Waste Disposal
ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ (ΕΚ) αριθ. 1013/2006, για τις µεταφορές αποβλήτων.
ΚΥΑ 15393/2332/2002 (ΦΕΚ B 1022/5.8.02) «Κατάταξη δηµοσίων και ιδιωτικών
έργων και δραστηριοτήτων σε κατηγορίες σύµφωνα µε το άρθρο 3 του Ν.
1650/1986 όπως αντικαταστάθηκε µε το άρθρο 1 του Ν.3010/2002 «Εναρµόνιση
του Ν.1650/86 µε τις οδηγίες 97/11/ΕΕ και 96/61/ΕΕ κ.ά (Α’ 91)»
ΚΥΑ 25535/3281/02 (ΦΕΚ Β 1463/20.11.02) «Έγκριση περιβαλλοντικών όρων από το
Γενικό Γραµµατέα της Περιφέρειας των έργων και δραστηριοτήτων που
κατατάσσονται στην υποκατηγορία 2 της Α’ κατηγορίας σύµφωνα µε την υπ΄αρ. ΗΠ
122
15393/2332/2002 ΚΥΑ «Κατάταξη δηµοσίων και ιδιωτικών έργων σε κατηγορίες
κ.λ.π.»(Β΄1022)»
ΚΥΑ 29407/3508/2002 (ΦΕΚ B 1572/16.12.02) «Μέτρα και όροι για την υγειονοµική
ταφή των αποβλήτων»
ΚΥΑ 11014/703/Φ104/2003 (ΦΕΚ B 332/20.3.03) «∆ιαδικασία Προκαταρκτικής
Περιβαλλοντικής
Εκτίµησης και Αξιολόγησης(ΠΠΕΑ) και Έγκριση
Περιβαλλοντικών Όρων (ΕΠΟ) σύµφωνα µε το άρθρο 4 του Ν.1650/1986 (Α’ 160)
όπως αντικαταστάθηκε µε το άρθρο 2 του Ν.3010/2002 «Εναρµόνιση του Ν.
1650/86 µε τις Οδηγίες 97/11/ΕΕ. και 96/61 ΕΕ...και άλλες διατάξεις» (Α’ 91)»
ΚΥΑ 37111/2021/2003 (ΦΕΚ B 1391/29.9.03) «Καθορισµός τρόπου ενηµέρωσης και
συµµετοχής του κοινού κατά τη διαδικασία έγκρισης περιβαλλοντικών όρων των
έργων και δραστηριοτήτων σύµφωνα µε την παράγραφο 2 του άρθρου 5 του
Ν.1650/1986 όπως αντικαταστάθηκε µε τις παραγράφους 2 και 3 του άρθρου 3 του
Ν.3010/2002»
ΚΥΑ 22912/1117/2005 (ΦΕΚ B 759/06.06.2005) «Μέτρα και όροι για την πρόληψη και
τον περιορισµό της ρύπανσης του περιβάλλοντος από την αποτέφρωση των
αποβλήτων»
KYA οικ.145799/2005 (ΦΕΚ B 1002/18.07.05) «Συµπλήρωση της υπ’ αριθµ. Η.Π.
15393/2332/2002 (ΦΕΚ 1022/Β/5.8.2002) κοινής υπουργικής απόφασης, Κατάταξη
δηµόσιων και ιδιωτικών έργων και δραστηριοτήτων σε κατηγορίες, σύµφωνα µε το
άρθρο 3 του ν. 1650/1986 (Α΄ 160) όπως αντικαταστάθηκε µε το άρθρο 1 του ν.
3010/2002 «Εναρµόνιση του ν. 1650/1986 µε τις οδηγίες 97/11/ΕΕ και 96/61/ΕΕ
κ.α. (Α΄91)»
KYA 4641/232/2006 (ΦΕΚ Β 168/13-02-06) «Καθορισµός τεχνικών προδιαγραφών
µικρών χώρων υγειονοµικής ταφής αποβλήτων σε νησιά και αποµονωµένους
οικισµούς, κατ’ εφαρµογή του άρθρου 3 (παρ.4) σε συνδυασµό µε το άρθρο 20
(παράρτηµα Ι) της υπ’ αριθµ. 29407/3508/2002 ΚΥΑ «Μέτρα και όροι για
υγειονοµική ταφή των αποβλήτων» (Β’ 1572)»
ΚΥΑ 114218/97 (ΦΕΚ 1016/Β/1997), περί της κατάρτισης πλαισίου προδιαγραφών και
γενικών προγραµµάτων διαχείρισης στερεών αποβλήτων
ΚΥΑ 113944/97 (ΦΕΚ 1016/Β/1997), όπου καθορίζεται ο εθνικός σχεδιασµός
διαχείρισης στερεών αποβλήτων.
ΚΥΑ 50910/2727/2003 (ΦΕΚ B 1909/22.12.2003) «Μέτρα και Όροι για τη ∆ιαχείριση
Στερεών Αποβλήτων. Εθνικός και Περιφερειακός Σχεδιασµός ∆ιαχείρισης»
ΚΥΑ 18186/271/88 (ΦΕΚ 126/Β/3-3-88) Μέτρα και περιορισµοί για την προστασία του
υδάτινου περιβάλλοντος και ειδικότερα καθαρισµός οριακών τιµών των
επικίνδυνων ουσιών στα υγρά απόβλητα
ΚΥΑ 55648/2210/91 (ΦΕΚ 323/Β/13-5-91) Μέτρα και περιορισµοί για την προστασία
του υδάτινου περιβάλλοντος και ειδικότερα καθαρισµός οριακών τιµών των
επικίνδυνων ουσιών στα υγρά απόβλητα
ΚΥΑ 90461/2193/94 (ΦΕΚ 843/Β/11-11-94) Συµπλήρωση του παραρτήµατος του
άρθρου 12 της υπ.αριθ. 55648/2210/1991 ΚΥΑ ''Μέτρα και περιορισµοί για την
123
προστασία του υδάτινου περιβάλλοντος και ειδικότερα καθορισµός οριακών τιµών
των επικίνδυνων ουσιών στα υγρά απόβλητα (Β' 323)''
ΚΥΑ 73537/1438/95 (ΦΕΚ 781/Β/95) ∆ιαχείριση των ηλεκτρικών στηλών και των
συσσωρευτών που περιέχουν ορισµένες επικίνδυνες ουσίες
ΚΥΑ 98012/2001/95 (ΦΕΚ 40/Β/19-1-96) Καθορισµός µέτρων και όρων για τη
διαχείριση των χρησιµοποιηµένων ορυκτελαίων
ΚΥΑ 19396/1546/97 (ΦΕΚ 604/Β/18-7-97) Μέτρα και όροι για τη διαχείριση
επικινδύνων αποβλήτων
ΚΥΑ 19817/00 (ΦΕΚ 963/Β/1-8-00) Τροποποίηση της ΚΥΑ 73537/1438/95 (ΦΕΚ
781/Β/95) ∆ιαχείριση των ηλεκτρικών στηλών και των συσσωρευτών που περιέχουν
ορισµένες επικίνδυνες ουσίες – πρόγραµµα δράσης για τη διαχείριση των
ηλεκτρικών στηλών και συσσωρευτών σύµφωνα µε το άρθρο 5 της απόφασης αυτής.
ΚΥΑ 13588/725/2006 (ΦΕΚ B 383/28.3.06) «Μέτρα όροι και περιορισµοί για την
διαχείριση επικινδύνων αποβλήτων σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις της οδηγίας
91/689/ΕΟΚ «για τα επικίνδυνα απόβλητα» του συµβουλίου της 12ης ∆εκεµβρίου
1991. Αντικατάσταση της υπ’ αριθµ. 19396/1546/1997 κοινής υπουργικής
απόφασης «Μέτρα και όροι για τη διαχείριση επικινδύνων αποβλήτων»(Β’ 604).
KYA 24944/1159/2006 (ΦΕΚ Β 791/ 30.6.2006) "Έγκριση Γενικών Τεχνικών
Προδιαγραφών για την διαχείριση επικίνδυνων αποβλήτων σύµφωνα µε το άρθρο 5
(παρ. Β) της υπ΄ αριθµ. 13588/725 κοινή υπουργική απόφαση «Μέτρα όροι και
περιορισµοί για την διαχείριση επικινδύνων αποβλήτων κλπ.» (Β΄383) και σε
συµµόρφωση µε τις διατάξεις του άρθρου 7 (παρ.1) της οδηγίας 91/156/ΕΚ του
Συµβουλίου της 18ης Μαρτίου 1991»."
ΚΥΑ 80568/4225/1991 (ΦΕΚ B 641/7.8.91) «Μέθοδοι, όροι και περιορισµοί για την
χρησιµοποίηση στη γεωργία της ιλύος που προέρχεται από την επεξεργασία
οικιακών και αστικών λυµάτων»
ΚΥΑ 7589/731/2000 (ΦΕΚ Β 514/11.4.00) «Καθορισµός µέτρων και όρων για τη
διαχείριση των πολυχλωροδιφαινυλίων και των πολυχλωροτριφαινυλίων
(PCB/PCT)»
ΚΥΑ 18083/1098 Ε.103/ 2003 (ΦΕΚ Β 606/15.5.03) «Σχέδια διάθεσης /απολύµανσης
συσκευών που περιέχουν PCΒ – Γενικές κατευθύνσεις για τη συλλογή και µετέπειτα
διάθεση συσκευών και αποβλήτων µε PCΒ, σύµφωνα µε το άρθρο 7 της κοινής
υπουργικής απόφασης 7589/731/2000 (Β’ 514)»
ΚΥΑ 37591/2031/2003 (ΦΕΚ Β1419/ 1.10.03) «Μέτρα και όροι για τη διαχείριση
ιατρικών αποβλήτων από υγειονοµικές µονάδες»
ΚΥΑ οικ. 104826/2004 (ΦΕΚ Β 849/9.6.04) «Καθορισµός ύψους ανταποδοτικών τελών
από ατοµικά ή συλλογικά συστήµατα εναλλακτικής διαχείρισης συσκευασιών /
άλλων προϊόντων (όπως αυτά ορίζονται στο άρθρο 2, παρ. 4, του Ν. 2939/2001) σε
εφαρµογή των άρθρων 7 (παρ. Β1, εδ. α3 και παρ. Β2, εδ. α5) και του άρθρου 17
του Ν. 2939/2001 «Συσκευασίες και εναλλακτική διαχείριση συσκευασιών και
άλλων προϊόντων κ.λ.π.» (Α’ 179»
124
Ludwig Christian, Hellweg Stefanie, Stucki Samuel, Municipal solid waste
management, Strategies and technologies for sustainable solutions.
M. Πανταζίδου, Σηµειώσεις µαθήµατος ∆ιαχείριση στερεών αποβλήτων και ιλύος,
Χώροι Υγειονοµικής ταφής Απορριµάτων, ΕΜΠ, 2004
Μαρκαντωνάτος Γρηγόρης Π., Στοιχεία υγιεινής περιβάλλοντος και υγειονοµικής
µηχανικής
Ν. 1650/1986 (ΦΕΚ Α 160/16.10.86) «Για την προστασία του περιβάλλοντος» όπως
τροποποιήθηκε µε το Ν.3010/02
Ν. 2939/2001 (ΦΕΚ A 179/6.8.01) «Συσκευασίες και εναλλακτική διαχείριση των
συσκευασιών και άλλων προϊόντων – Ίδρυση Εθνικού Οργανισµού Εναλλακτικής
∆ιαχείρισης Συσκευασιών και Άλλων Προϊόντων (ΕΟΕ∆ΣΑΠ) και άλλες διατάξεις»
Ν. 3010/2002 (ΦΕΚ A 91/25.4.02) «Εναρµόνιση του Ν. 1650/86 µε τις Οδηγίες
97/11/Ε.Ε. και 96/61 Ε.Ε., διαδικασία οριοθέτησης και ρυθµίσεις θεµάτων για τα
υδατορέµατα και άλλες διατάξεις»
Norman Lawrence, Compaq Visual Fortran A guide to Creating Windows Applications,
ELSEVIER DIGITAL PRESS, 2002
Οδηγία 75/442/ΕΟΚ, για τη διαχείριση των στερεών αποβλήτων
Οδηγία 1999/31/ΕΚ, για την υγειονοµική ταφή των αποβλήτων
Οδηγία 2000/532/ΕΚ, κατάρτιση καταλόγου επικίνδυνων αποβλήτων
Οδηγία 2003/33/ΕΚ, καθορισµός κριτηρίων και διαδικασιών αποδοχής των αποβλήτων
στους χώρους υγειονοµικής ταφής
Οδηγία 2006/12/ΕΚ, περί των στερεών αποβλήτων
Π∆ 82/2004 (ΦΕΚ Α 64/2.3.04) «Αντικατάσταση της 98012/2001/ ΚΥΑ «Καθορισµός
µέτρων και όρων για τη διαχείριση των χρησιµοποιηµένων ορυκτελαίων» (Β’ 40).»
«Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την εναλλακτική διαχείριση των Αποβλήτων των
Λιπαντικών Ελαίων»
Π∆ 109/2004 (ΦΕΚ Α 75/5.3.04) «Μέτρα και όροι για την εναλλακτική διαχείριση των
µεταχειρισµένων ελαστικών των οχηµάτων. Πρόγραµµα για την εναλλακτική
διαχείρισή τους»
Π∆ 115/2004 (ΦΕΚ Α 80/5.3.04) «Αντικατάσταση της 73537/148/1995 κοινής
υπουργικής απόφασης «∆ιαχείριση ηλεκτρικών στηλών και συσσωρευτών που
περιέχουν ορισµένες επικίνδυνες ουσίες»(Β’ 781) και 19817/2000 κοινής
υπουργικής απόφασης «Τροποποίηση της 73537/1995 κοινής υπουργικής απόφασης
κ.λ.π.» (Β’ 963). «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την εναλλακτική διαχείριση των
χρησιµοποιηµένων Ηλεκτρικών Στηλών και Συσσωρευτών»
Π∆ 116/2004 (ΦΕΚ Α 81/5.3.04) «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την εναλλακτική
διαχείριση των οχηµάτων στο τέλος του κύκλου ζωής τους, των χρησιµοποιηµένων
ανταλλακτικών τους και των απενεργοποιηµένων καταλυτικών µετατροπέων σε
συµµόρφωση µε τις διατάξεις της Οδηγίας 2000/53/ΕΚ «για τα οχήµατα στο τέλος
του κύκλου ζωής τους» του Συµβουλίου της 18ης Σεπτεµβρίου 2000»
125
Π∆ 117/2004 (ΦΕΚ Α 82/5.3.04) «Μέτρα, όροι και πρόγραµµα για την εναλλακτική
διαχείριση των αποβλήτων ειδών ηλεκτρικού και ηλεκτρονικού εξοπλισµού, σε
συµµόρφωση µε τις διατάξεις των Οδηγιών 2002/95 «σχετικά µε τον περιορισµό της
χρήσης ορισµένων επικίνδυνων
ουσιών
σε είδη ειδών ηλεκτρικού και
ηλεκτρονικού εξοπλισµού» και 2002/96 «σχετικά µε τα απόβλητα ειδών ηλεκτρικού
και ηλεκτρονικού εξοπλισµού» του Συµβουλίου της 27ης Ιανουαρίου 2003»
Π∆ 15/2006 (ΦΕΚ Α 12/ 3.2.06) «Τροποποίηση του Προεδρικού ∆ιατάγµατος 117/2004
(Α΄ 82), σε συµµόρφωση µε τις διατάξεις της οδηγίας 2003/108 «για την
τροποποίηση της οδηγίας 2002/96 σχετικά µε τα απόβλητα ειδών ηλεκτρικού και
ηλεκτρονικού εξοπλισµού (ΑΗΗΕ)» του Συµβουλίου της 8ης ∆εκεµβρίου 2003 "
Qian, Χ., R.M., Koerner and D.H. Gray, 2002, Geotechnical Aspects of Landfill Design
and Construction, Prentice Hall
Ruhl, J. L., and Daniel, D. E. (1997). Geosynthetic clay liners permeated with chemical
solutions and leachates. J. Geotech. and Geoenvir. Engrg., ASCE, 123(4), 369–
381.
Σκορδίλης Αδαµάντιος ∆., Τεχνολογίες διάθεσης απορριµµάτων,1993
U.S. Environmental Protection Agency ,USEPA,1998. User’s manual landfill gas
emissions: Model Version 2.0, EPA/600/R-98/054, Research Triangle Park, N.C.
Walton, J., Rahman, M., Casey, D., Picornell, M., and Johnson, F. (1997). Leakage
through flaws in geomembrane liners. J. Geotech. And Geoenvir. Engrg., ASCE,
123(6), 534–539.
126
8
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑΤΑ
127
8.1 Παράρτηµα Α: Κλιµατολογικά στοιχεία µετεωρολογικών σταθµών
128
Χάρτης Μετεωρολογικών Σταθµών
129
ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΜΕΤΕΩΡΟΛΟΓΙΚΩΝ ΣΤΑΘΜΩΝ
ΠΟΛΗ
ΓΕΩΓ.
ΠΛΑΤΟΣ,
ΜΟΙΡΕΣ
ΓΕΩΓΡ.
ΜΗΚΟΣ,
ΜΟΙΡΕΣ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
38.95
40.85
37.92
37.90
35.33
40.52
40.45
39.62
36.15
38.90
39.63
39.92
36.83
36.72
39.07
37.10
36.40
37.70
38.90
35.55
37.52
20.77
25.92
21.28
23.73
25.18
22.97
21.28
19.92
23.00
22.40
22.45
25.23
21.70
24.45
26.58
25.38
28.08
26.92
24.55
24.12
22.40
ΜΕΣΟΣ ΌΡΟΣ
ΑΝΩΤΑΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ
ΓΙΑ ΟΛΕΣ ΤΙΣ
ΞΗΡΕΣ ΗΜΕΡΕΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΜΕΣΟΣ ΌΡΟΣ
ΑΝΩΤΑΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ
ΓΙΑ ΟΛΕΣ ΤΙΣ
ΥΓΡΕΣ ΗΜΕΡΕΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΜΕΣΟΣ ΌΡΟΣ
ΕΛΑΧΙΣΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ
ΓΙΑ ΟΛΕΣ ΤΙΣ
ΗΜΕΡΕΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΕΤΗΣΙΟ ΕΥΡΟΣ
ΑΝΩΤΑΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΕΤΗΣΙΟ ΕΥΡΟΣ
ΕΛΑΧΙΣΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
21.06
19.12
22.00
21.97
21.93
20.59
18.47
22.40
19.99
22.46
21.74
19.28
21.36
20.53
20.68
20.39
22.09
22.06
19.50
22.51
20.32
19.52
17.51
19.82
19.83
12.83
17.90
14.86
20.02
14.75
18.48
18.35
17.49
13.22
11.52
19.32
12.59
10.20
16.89
17.69
15.48
17.15
12.80
9.11
11.60
14.12
14.98
10.05
6.03
11.92
15.43
11.04
8.82
11.69
13.80
14.78
13.74
15.45
16.49
13.60
14.16
14.34
7.13
8.05
11.29
8.49
9.19
6.52
11.22
11.59
8.70
8.30
10.40
11.92
9.59
6.88
7.92
9.82
6.69
7.64
10.16
7.94
7.68
10.64
6.98
7.99
6.57
7.82
6.37
8.53
7.95
6.79
6.95
8.15
8.51
7.60
6.68
6.87
7.36
6.33
6.81
7.56
7.15
6.64
6.61
130
ΠΟΛΗ
∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΝΩΤΑΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΕΥΡΟΣ ΤΗΣ
∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗΣ
ΑΝΩΤΑΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΕΛΑΧΙΣΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΕΥΡΟΣ ΤΗΣ
∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗΣ
ΕΛΑΧΙΣΤΗΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ,
ΒΑΘΜΟΙ C
ΜΕΣΟΣ ΌΡΟΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΗΛΙΑΚΗΣ
ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ.
ΓΙΑ ΟΛΕΣ ΤΙΣ
ΞΗΡΕΣ
ΗΜΕΡΕΣ, MJ/M2
ΜΕΣΟΣ ΌΡΟΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΗΛΙΑΚΗΣ
ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ.
ΓΙΑ ΟΛΕΣ ΤΙΣ
ΥΓΡΕΣ
ΗΜΕΡΕΣ, MJ/M2
ΕΥΡΟΣ
ΗΜΕΡΗΣΙΑΣ
ΗΛΙΑΚΗΣ
ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ.
ΓΙΑ ΤΙΣ ΞΗΡΕΣ
ΗΜΕΡΕΣ, MJ/M2
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
0.0394
0.0594
0.0394
0.0422
0.0428
0.0522
0.0706
0.0372
0.0433
0.0533
0.0583
0.0511
0.0322
0.0483
0.0511
0.0428
0.0344
0.0456
0.0494
0.0478
0.0639
-0.0128
-0.0306
-0.0122
-0.0167
-0.0133
-0.0244
-0.0350
-0.0089
-0.0078
-0.0256
-0.0267
-0.0278
-0.0083
-0.0128
-0.0211
-0.0139
-0.0100
-0.0156
-0.0211
-0.0122
-0.0250
0.0494
0.0861
0.0589
0.0511
0.0439
0.0706
0.0867
0.0633
0.0439
0.0683
0.0789
0.0672
0.0506
0.0417
0.0544
0.0406
0.0361
0.0594
0.0533
0.0428
0.0833
-0.0217
-0.0506
-0.0344
-0.0233
-0.0128
-0.0400
-0.0556
-0.0356
-0.0139
-0.0300
-0.0422
-0.0328
-0.0239
-0.0161
-0.0311
-0.0172
-0.0161
-0.0250
-0.0222
-0.0139
-0.0422
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
19.423
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
12.600
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
10.967
131
ΠΙΘΑΝΟΤΗΤΑ ΕΜΦΆΝΙΣΗΣ ΜΙΑΣ ΥΓΡΗΣ ΗΜΕΡΑΣ ΕΠΟΜΕΝΗΣ ΜΙΑΣ ΥΓΡΗΣ ΗΜΕΡΑΣ
ΠΟΛΗ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
ΙΑΝΟΥΑΡΙ
ΟΣ
0.6130
0.4780
0.6470
0.4850
0.5390
0.4390
0.5210
0.6450
0.6150
0.5460
0.4770
0.5000
0.6580
0.5910
0.5000
0.5900
0.6300
0.5890
0.4600
0.6240
0.5820
ΦΕΒΡΟ
ΥΑΡΙΟΣ
0.6400
0.3750
0.6200
0.3740
0.5930
0.5400
0.6150
0.6060
0.5220
0.5070
0.4290
0.4220
0.5940
0.4710
0.4680
0.5380
0.6200
0.4920
0.5050
0.6540
0.5570
ΜΑΡΤΙΟΣ
ΑΠΡΙΛΙΟΣ
ΜΑΙΟΣ
ΙΟΥΝΙΟΣ
ΙΟΥΛΙΟΣ
0.5070
0.4620
0.4810
0.4040
0.5080
0.5440
0.5510
0.4830
0.4800
0.4860
0.5330
0.4840
0.5670
0.3680
0.4630
0.5450
0.5400
0.4840
0.5000
0.5340
0.5700
0.5080
0.4950
0.4500
0.4270
0.5000
0.5380
0.5110
0.5360
0.5280
0.5570
0.4960
0.4360
0.5670
0.3230
0.3680
0.3910
0.4400
0.4100
0.3800
0.4070
0.6510
0.4430
0.3890
0.3840
0.2830
0.3260
0.4320
0.4900
0.4460
0.3080
0.4910
0.5190
0.3230
0.2260
0.1480
0.3680
0.2060
0.2620
0.3920
0.2130
0.2940
0.4320
0.3030
0.2920
0.1760
0.1430
0.1540
0.4160
0.4100
0.2930
0.0000
0.3710
0.4310
0.2890
0.2310
0.0000
0.3180
0.2860
0.1430
0.1430
0.1600
0.3000
0.3520
0.2670
0.3540
0.1000
0.1250
0.0000
0.3060
0.3330
0.2860
0.0000
0.2970
0.3330
0.0000
0.0000
0.0000
0.1670
0.0000
0.0000
0.0000
0.2000
0.0000
0.2790
ΑΥΓΟΥΣ
ΤΟΣ
0.1180
0.1610
0.1820
0.1540
0.0000
0.2200
0.1630
0.1670
0.0000
0.3850
0.2830
0.2000
0.0910
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.2140
0.1430
0.1960
ΣΕΠΤΕΜ
ΒΡΙΟΣ
0.3100
0.1760
0.2120
0.1180
0.4290
0.2220
0.4100
0.3770
0.3160
0.3110
0.3330
0.3570
0.2220
0.2500
0.2350
0.1250
0.4440
0.2500
0.2860
0.3890
0.3620
ΟΚΤΩΒΡΙ
ΟΣ
0.5590
0.3870
0.5830
0.4930
0.5210
0.4020
0.5380
0.5850
0.5410
0.5930
0.5380
0.2930
0.5580
0.4910
0.3060
0.3750
0.5410
0.3950
0.3670
0.5540
0.5600
ΝΟΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.6850
0.5890
0.7000
0.4760
0.5790
0.5880
0.6080
0.6780
0.5280
0.6200
0.5080
0.5500
0.6440
0.5050
0.5830
0.5090
0.4950
0.5100
0.5450
0.6440
0.6450
∆ΕΚΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.5950
0.5480
0.6420
0.4750
0.5710
0.5370
0.5600
0.6730
0.5730
0.5720
0.4920
0.5830
0.6760
0.5870
0.6300
0.5510
0.5890
0.6530
0.4840
0.6350
0.6470
132
ΠΙΘΑΝΟΤΗΤΑ ΕΜΦΑΝΙΣΗΣ ΜΙΑΣ ΥΓΡΗΣ ΕΠΟΜΕΝΗΣ ΜΙΑ ΞΗΡΑΣ ΗΜΕΡΑΣ
ΠΟΛΗ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
ΙΑΝΟΥΑ
ΡΙΟΣ
0.1990
0.1520
0.2410
0.1600
0.2520
0.1730
0.1590
0.2310
0.2380
0.2250
0.1770
0.2060
0.2900
0.1890
0.2620
0.2100
0.2650
0.2500
0.2190
0.2900
0.2460
ΦΕΒΡΟΥΑ
ΡΙΟΣ
0.2550
0.1710
0.2660
0.2390
0.2780
0.1860
0.1900
0.2970
0.2480
0.2970
0.2530
0.2160
0.3270
0.2210
0.2030
0.2210
0.2520
0.2400
0.1710
0.3090
0.3080
ΜΑΡΤΙΟΣ
ΑΠΡΙΛΙΟΣ
ΜΑΙΟΣ
ΙΟΥΝΙΟΣ
ΙΟΥΛΙΟΣ
0.2100
0.1520
0.2180
0.1820
0.1970
0.1840
0.2360
0.2700
0.1530
0.2410
0.2140
0.1430
0.1800
0.1530
0.1620
0.1510
0.1590
0.1520
0.1430
0.2030
0.2190
0.2030
0.1640
0.2070
0.1480
0.0930
0.2120
0.2180
0.2270
0.1300
0.2040
0.2200
0.1260
0.1520
0.1200
0.1590
0.1170
0.1250
0.1470
0.1380
0.1530
0.1960
0.1390
0.1620
0.1160
0.1120
0.0720
0.2220
0.2410
0.1430
0.0610
0.1680
0.1610
0.1170
0.1180
0.0540
0.1170
0.0650
0.0710
0.0850
0.0960
0.0890
0.1950
0.0490
0.1240
0.0270
0.0400
0.0250
0.1420
0.1380
0.0710
0.0170
0.0920
0.1030
0.0830
0.0200
0.0000
0.0300
0.0120
0.0300
0.0290
0.0480
0.0150
0.0820
0.0260
0.0830
0.0210
0.0160
0.0070
0.0910
0.1040
0.0340
0.0090
0.0650
0.0860
0.0430
0.0000
0.0070
0.0140
0.0000
0.0000
0.0100
0.0290
0.0070
0.0840
ΑΥΓΟΥΣ
ΤΟΣ
0.0360
0.0650
0.0210
0.0290
0.0070
0.0990
0.1310
0.0540
0.0120
0.0680
0.0900
0.0410
0.0260
0.0120
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0260
0.0090
0.0980
ΣΕΠΤΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.0820
0.0750
0.0720
0.0350
0.0170
0.0930
0.0920
0.1090
0.0320
0.0800
0.0870
0.0460
0.0760
0.0220
0.0320
0.0170
0.0120
0.0160
0.0250
0.0300
0.0800
ΟΚΤΩΒΡ
ΙΟΣ
0.1610
0.1050
0.1600
0.1100
0.1050
0.1610
0.1680
0.1880
0.1000
0.1500
0.1430
0.1120
0.1750
0.0820
0.0910
0.0800
0.0830
0.0750
0.0880
0.1200
0.1700
ΝΟΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.2120
0.1620
0.1920
0.1740
0.1810
0.1830
0.1870
0.2280
0.2100
0.2010
0.2070
0.1740
0.2410
0.1670
0.1630
0.1860
0.1780
0.1820
0.1470
0.1930
0.1790
∆ΕΚΕΜ
ΒΡΙΟΣ
0.2490
0.1840
0.2740
0.1910
0.2740
0.1930
0.1740
0.2640
0.2520
0.2160
0.2120
0.1830
0.2980
0.2110
0.1860
0.2450
0.2830
0.2480
0.2120
0.2870
0.2620
133
ΚΑΝΟΝΙΚΗ ΜΕΣΗ ΜΗΝΙΑΙΑ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΛΕΓΜΕΝΗ ΠΟΛΗ, ΒΑΘΜΟΙ C
ΠΟΛΗ
ΙΑΝΟΥΑ
ΡΙΟΣ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
9.37
4.82
9.45
10.04
12.09
5.16
2.59
9.46
10.76
7.11
4.97
7.53
11.12
10.59
9.34
11.95
12.54
10.05
9.58
11.16
5.16
ΦΕΒΡΟ
ΥΑΡΙΟΣ
10.08
5.36
9.85
10.23
12.02
6.40
3.07
10.08
10.57
8.01
6.36
7.62
11.14
10.47
9.42
11.72
12.47
9.82
9.67
11.24
5.62
ΜΑΡΤΙΟΣ
ΑΠΡΙΛΙΟΣ
ΜΑΙΟΣ
ΙΟΥΝΙΟΣ
ΙΟΥΛΙΟΣ
ΑΥΓΟΥΣ
ΤΟΣ
ΣΕΠΤΕΜΒ
ΡΙΟΣ
ΟΚΤΩΒΡ
ΙΟΣ
12.09
7.96
11.71
12.04
13.23
9.65
6.31
11.75
12.04
10.76
9.28
9.51
12.56
12.13
11.50
13.13
14.03
11.92
11.32
12.79
7.89
14.52
12.04
14.18
15.31
16.10
13.30
10.77
14.27
14.80
14.49
12.98
13.03
14.77
15.52
15.48
15.83
16.96
15.23
14.75
15.90
11.18
17.97
16.58
18.05
19.39
19.15
17.87
14.83
18.17
18.40
18.98
17.77
17.08
18.11
18.99
19.25
18.85
20.19
19.06
18.19
19.46
15.19
21.66
20.97
21.87
23.92
23.02
22.80
18.82
22.18
23.01
24.24
23.15
21.80
21.65
23.65
23.84
22.75
24.12
23.74
22.99
23.93
19.89
24.13
23.79
24.07
27.01
25.04
25.01
21.83
24.86
25.61
25.78
25.38
24.38
24.07
24.98
25.90
24.43
26.27
27.19
24.41
25.70
22.33
24.57
23.58
24.38
26.73
24.80
24.51
21.43
25.03
25.40
25.07
24.57
24.19
24.75
24.57
25.45
24.20
26.52
27.03
24.11
25.37
22.08
22.44
20.04
22.22
23.74
22.80
21.28
18.31
22.41
23.07
22.28
21.38
20.85
22.86
22.65
22.58
22.51
24.68
23.87
21.66
23.09
19.20
18.96
15.03
18.36
19.15
19.94
16.01
12.77
18.78
19.26
17.17
15.98
16.36
19.46
18.86
18.09
19.34
21.24
18.99
17.81
19.48
14.52
ΝΟΕΜΒ
ΡΙΟΣ
14.16
10.16
13.91
14.70
16.42
10.46
7.28
14.17
15.35
12.06
10.04
12.15
15.51
15.00
13.72
15.84
16.85
14.43
13.93
15.54
9.59
∆ΕΚΕΜ
ΒΡΙΟΣ
10.78
6.89
10.85
11.72
13.65
6.90
2.74
11.01
12.50
8.57
6.15
9.32
12.50
12.30
11.07
13.27
14.04
11.59
11.28
12.63
6.53
134
ΠΟΛΗ
ΚΑΝΟΝΙΚΗ
ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ
ΦΥΤΕΥΣΗΣ,
ΕΝΑΡΞΗ ΤΗΣ
ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ,
ΙΟΥΛΙΑΝΗ
ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ
ΚΑΝΟΝΙΚΗ
ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ
ΣΥΓΚΟΜΙ∆ΗΣ ,
ΤΕΛΟΣ ΤΗΣ
ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ,
ΙΟΥΛΙΑΝΗ
ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ
ΚΑΝΟΝΙΚΟΣ
ΜΕΓΙΣΤΟΣ
∆ΕΙΚΤΗΣ
ΠΕΡΙΟΧΗΣ
ΦΥΛΛΩΝ
ΚΑΝΟΝΙΚΗ
ΤΙΜΗ ΓΙΑ ΤΟ
ΒΑΘΟΣ ΤΗΣ
ΖΩΝΗΣ
ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
ΤΟΥ ΓΥΜΝΟΥ
Ε∆ΑΦΟΥΣ, CM
ΚΑΝΟΝΙΚΗ ΤΙΜΗ
ΓΙΑ ΤΟ ΒΑΘΟΣ
ΖΩΝΗΣ
ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ ΜΕ
ΣΧΕΤΙΚΗ
ΑΝΑΠΤΥΞΗ
ΧΛΟΗΣ, CM
ΚΑΝΟΝΙΚΗ
ΤΙΜΗ ΓΙΑ ΤΟ
ΒΑΘΟΣ ΖΩΝΗΣ
ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
ΜΕ ΑΡΙΣΤΗ
ΑΝΑΠΤΥΞΗ
ΧΛΟΗΣ, CM
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
70
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
329
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
2.0000
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
38.10
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
78.74
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
121.92
135
ΜΗΝΙΑΙΕΣ ΤΙΜΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΥ Α (ΑΛΦΑ) ΤΗΣ ΚΑΤΑΝΟΜΗΣ ΓΑΜΜΑ, ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΣ ΣΧΗΜΑΤΟΣ
ΠΟΛΗ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
ΙΑΝΟΥΑ
ΡΙΟΣ
0.8470
0.7450
0.9800
0.6570
0.8200
0.9930
0.8160
0.8030
0.6550
0.8840
0.8890
0.9270
0.8390
0.8930
0.7350
0.6840
0.7980
0.8380
0.7200
0.6670
0.7560
ΦΕΒΡΟ
ΥΑΡΙΟΣ
0.8230
0.8160
0.7540
0.5840
0.8350
0.6170
0.8430
0.8760
0.8940
0.8710
0.7380
0.9630
0.7560
0.9060
0.8660
0.8040
0.6630
0.7860
0.9550
0.7890
0.9440
ΜΑΡΤΙΟΣ
ΑΠΡΙΛΙΟΣ
ΜΑΙΟΣ
ΙΟΥΝΙΟΣ
ΙΟΥΛΙΟΣ
0.8820
0.7150
0.7710
0.7410
0.7260
0.7010
0.8020
0.6940
0.7710
0.6900
0.7400
0.8310
0.8530
0.7100
0.6890
0.7700
0.6630
0.7640
0.8570
0.6700
0.7720
0.9460
0.8130
0.8710
0.6720
0.6560
0.7250
0.8760
0.7050
0.7770
0.7440
0.8400
0.8630
0.9470
0.7090
0.7060
0.9750
0.8580
0.8910
0.3540
0.7680
0.9410
0.8590
0.9980
0.6920
0.7270
0.5300
0.7350
0.8460
0.7170
0.7490
0.3830
0.8080
0.6840
0.5240
0.9470
0.9110
0.7400
0.8040
0.6290
0.6870
0.6740
0.7840
0.7890
0.5600
0.7850
0.7180
0.4810
0.6390
0.9090
0.7460
0.5890
0.6160
0.8250
0.9230
0.9980
0.0000
0.6960
0.8930
0.8600
0.9980
0.8360
0.7830
0.7930
0.8570
0.8450
0.9510
0.9980
0.8010
0.5470
0.7800
0.9980
0.9980
0.9970
0.6780
0.6960
0.0000
0.9980
0.8880
0.0000
0.0000
0.9980
0.9180
0.9980
0.7590
ΑΥΓΟΥΣ
ΤΟΣ
0.7200
0.9480
0.7010
0.6580
0.6270
0.8920
0.5400
0.7850
0.7900
0.6510
0.5170
0.9980
0.5800
0.9980
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.7840
0.9260
0.6900
ΣΕΠΤΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.5550
0.6490
0.6540
0.7060
0.9980
0.6630
0.4930
0.6400
0.7350
0.7670
0.4910
0.5920
0.6010
0.9980
0.6240
0.5150
0.4080
0.9980
0.6550
0.5580
0.8870
ΟΚΤΩ
ΒΡΙΟΣ
0.8260
0.7860
0.5990
0.6570
0.6220
0.6470
0.9370
0.6770
0.6170
0.6160
0.7040
0.6750
0.6880
0.6590
0.4990
0.5640
0.6050
0.7200
0.6630
0.6750
0.6860
ΝΟΕΜΒΡ
ΙΟΣ
0.8560
0.7320
0.6570
0.6700
0.6610
0.6880
0.7870
0.8380
0.6580
0.7210
0.7970
0.8480
0.7740
0.6780
0.6680
0.6180
0.5950
0.7460
0.5820
0.6880
0.8360
∆ΕΚΕΜ
ΒΡΙΟΣ
0.7930
0.7270
0.7850
0.6560
0.7630
0.7110
0.7700
0.7350
0.8770
0.6410
0.7390
0.8140
0.7570
0.7370
0.7440
0.7960
0.6640
0.7250
0.8470
0.8530
0.6510
136
ΜΗΝΙΑΙΕΣ ΤΙΜΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΥ Β (ΒΗΤΑ) ΤΗΣ ΚΑΤΑΝΟΜΗΣ ΓΑΜΜΑ, ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΣ ΚΛΙΜΑΚΑΣ
ΠΟΛΗ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
ΙΑΝΟΥΑΡΙ
ΟΣ
0.4110
0.4080
0.3330
0.3140
0.3380
0.1520
0.1920
0.3910
0.5560
0.2480
0.2090
0.2660
0.3570
0.3290
0.5730
0.4500
0.5230
0.5430
0.3680
0.5040
0.4810
ΦΕΒΡΟ
ΥΑΡΙΟΣ
0.4490
0.3110
0.4030
0.4610
0.2800
0.3880
0.2490
0.4900
0.3100
0.2160
0.1950
0.2360
0.3630
0.2390
0.4110
0.3250
0.6200
0.5290
0.2160
0.3410
0.2820
ΜΑΡΤΙΟΣ
ΑΠΡΙΛΙΟΣ
ΜΑΙΟΣ
ΙΟΥΝΙΟΣ
ΙΟΥΛΙΟΣ
0.3100
0.3340
0.3890
0.3680
0.3060
0.2750
0.2390
0.4880
0.3190
0.3340
0.2270
0.3250
0.3160
0.4390
0.4860
0.3210
0.6420
0.5430
0.3150
0.4480
0.3210
0.2900
0.2730
0.3160
0.3600
0.3790
0.2610
0.2610
0.3930
0.2720
0.2950
0.2190
0.2570
0.2070
0.3710
0.4460
0.1550
0.2200
0.2170
1.5820
0.2220
0.2380
0.2960
0.1480
0.2540
0.2030
0.3930
0.2440
0.2340
0.2820
0.2420
1.1250
0.2200
0.3560
0.4760
0.2040
0.1770
0.1530
0.2210
0.4580
0.2700
0.2570
0.2530
0.2820
0.3930
0.2870
0.2430
0.4700
0.3080
0.2070
0.2950
0.4440
0.3940
0.1750
0.1790
0.0610
0.0000
0.2780
0.0720
0.1050
0.0990
0.1400
0.2670
0.2880
0.3430
0.2730
0.2900
0.5560
0.2870
0.5340
0.1990
0.1640
0.2780
0.2300
0.3000
0.4170
0.0000
0.0800
0.1460
0.0000
0.0000
0.1300
0.2460
0.2840
0.3080
ΑΥΓΟΥΣ
ΤΟΣ
0.6470
0.1630
0.3990
0.3270
0.4680
0.2710
0.4610
0.3350
0.3750
0.4250
0.5130
0.1410
0.5300
0.1680
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.2300
0.1790
0.4240
ΣΕΠΤΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.9590
0.2830
0.4590
0.3340
0.3740
0.3330
0.5160
0.5380
0.2430
0.2450
0.6560
0.5960
0.4380
0.2830
0.4290
0.5250
0.8820
0.0740
0.5730
0.5370
0.2230
ΟΚΤΩΒΡ
ΙΟΣ
0.5100
0.4610
0.8960
0.5020
0.5380
0.4390
0.2310
0.7650
0.5740
0.5500
0.4400
0.3630
0.5240
0.4730
0.7350
0.7260
0.8200
0.2950
0.5050
0.5340
0.5540
ΝΟΕΜΒ
ΡΙΟΣ
0.5980
0.5190
0.7470
0.4320
0.5350
0.4540
0.4760
0.7920
0.6260
0.4080
0.4030
0.3920
0.5910
0.4970
0.7340
0.4680
0.9410
0.5830
0.4740
0.4820
0.5570
∆ΕΚΕΜ
ΒΡΙΟΣ
0.4740
0.4560
0.4320
0.4240
0.3900
0.3080
0.2730
0.5620
0.3390
0.4170
0.2990
0.3270
0.4560
0.4420
0.5740
0.3100
0.6310
0.7130
0.2830
0.2970
0.5310
137
ΜΗΝΙΑΙΕΣ ΤΙΜΕΣ ΤΗΣ ΚΑΝΟΝΙΚΗΣ ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗΣ, MM
ΠΟΛΗ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
ΙΑΝΟΥΑΡΙ
ΟΣ
ΦΕΒΡΟΥΑ
ΡΙΟΣ
ΜΑΡΤΙΟΣ
ΑΠΡΙΛΙΟΣ
ΜΑΙΟΣ
ΙΟΥΝΙΟΣ
ΙΟΥΛΙΟΣ
ΑΥΓΟΥΣ
ΤΟΣ
ΣΕΠΤΕΜΒ
ΡΙΟΣ
ΟΚΤΩΒΡ
ΙΟΣ
91.6
52.9
103.4
38.6
76.9
27.5
29.7
96.2
108.3
56.8
36.6
56.3
107.0
71.9
113.9
81.4
136.9
135.2
60.0
114.6
105.4
109.0
39.1
89.8
52.7
68.2
49.4
49.1
131.5
69.2
50.3
31.3
44.1
87.6
46.6
70.6
60.6
117.5
95.0
39.5
90.6
78.1
65.0
40.8
70.1
50.0
49.9
43.6
51.9
91.6
44.1
58.2
41.5
45.4
63.4
47.9
60.1
48.8
86.6
74.4
46.4
71.7
66.4
60.6
41.4
56.7
38.2
29.6
45.2
53.9
69.3
34.5
52.6
42.6
31.0
38.0
30.0
48.6
18.6
26.1
29.4
78.1
26.4
60.6
40.0
24.5
22.4
15.8
15.9
39.3
49.7
33.0
11.9
83.5
34.4
28.4
26.2
9.1
19.9
6.8
12.5
28.1
15.8
15.4
39.9
11.7
25.0
5.7
6.0
4.9
29.9
27.6
15.6
3.3
24.7
17.5
13.1
1.2
0.7
6.7
0.8
2.3
2.5
4.8
3.4
20.3
8.0
20.4
5.0
8.1
1.2
26.4
16.5
6.0
2.0
15.3
18.5
9.5
0.0
0.4
1.7
0.0
0.2
1.0
6.1
1.5
19.1
14.3
8.6
5.6
5.5
1.6
21.4
26.4
12.4
2.7
21.1
23.1
5.4
6.7
1.5
0.5
0.3
0.0
1.9
4.6
1.5
25.0
42.4
11.6
19.0
6.8
8.8
17.9
25.9
38.7
6.1
15.0
28.6
17.9
17.7
6.2
8.3
3.9
5.9
1.1
9.5
10.3
16.8
87.0
41.4
114.9
44.9
45.5
46.8
44.4
124.9
48.8
70.7
55.2
26.2
79.6
32.8
33.3
36.3
57.5
18.3
31.7
57.5
82.0
ΝΟΕΜΒ
ΡΙΟΣ
∆ΕΚΕΜ
ΒΡΙΟΣ
155.0
80.0
144.2
54.6
79.7
73.7
94.1
209.4
95.4
76.8
73.2
68.8
138.3
64.2
101.5
59.3
109.7
87.4
51.0
88.4
119.2
114.7
77.5
116.7
58.9
92.2
51.6
47.4
146.9
87.4
71.8
51.7
65.0
132.0
87.4
115.5
68.8
135.2
171.3
55.0
88.7
117.1
138
ΠΟΛΗ
ΑΚΤΙΟ
ΑΛΕΞΑΝ∆ΡΟΥΠΟΛΗ
ΑΝ∆ΡΑΒΙ∆Α
ΑΘΗΝΑ/ΕΛΛΗΝΙΚΟ
ΗΡΑΚΛΕΙΟ/ΚΡΗΤΗ
ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ
ΚΑΣΤΟΡΙΑ
ΚΕΡΚΥΡΑ
ΚΥΘΗΡΑ
ΛΑΜΙΑ
ΛΑΡΙΣΑ
ΛΗΜΝΟΣ
ΜΕΘΩΝΗ
ΜΗΛΟΣ
ΜΥΤΙΛΗΝΗ
ΝΑΞΟΣ
ΡΟ∆ΟΣ
ΣΑΜΟΣ
ΣΚΥΡΟΣ
ΣΟΥ∆Α/ΚΡΗΤΗ
ΤΡΙΠΟΛΗ
ΜΕΣΗ
ΕΤΗΣΙΑ
ΤΑΧΥΤΗΤΑ
ΑΝΕΜΟΥ,
KM/H
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
4.83
ΤΡΙΜΗΝΙΑΙΕΣ ΤΙΜΕΣ ΤΗΣ ΜΕΣΗΣ ΣΧΕΤΙΚΗΣ
ΥΓΡΑΣΙΑΣ, %
1ο
ΤΡΙΜΗΝΟ
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
73.00
2ο
ΤΡΙΜΗΝΟ
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
61.00
3ο
ΤΡΙΜΗΝΟ
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
51.00
4ο
ΤΡΙΜΗΝΟ
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
75.00
139
8.2 Παράρτηµα Β: Αποτελέσµατα προσοµοίωσης του µοντέλου HELP-GR
140
******************************************************************************
******************************************************************************
**
**
**
**
**
ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ HELPGR ΕΚ∆ΟΣΗ 3.08 (ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ 2006)
**
**
(C) ΑΓΓΕΛΙ∆ΗΣ ΘΕΟ∆ΩΡΟΣ
**
**
∆ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΤΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΤΟΥ ∆ΠΜΣ
**
**
ΕΠΙΣΤΗΜΗ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ Υ∆ΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ
**
**
ΘΕΜΑ
**
**
ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ
**
**
Υ∆ΡΑΥΛΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΤΡΑΓΓΙΣΜΑΤΩΝ ΣΕ ΧΥΤΑ
**
**
ΕΠΙΒΛΕΨΗ: ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΣ ΣΤΑΜΟΥ ΑΝΑΠ. ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΕΜΠ
**
**
**
**
**
******************************************************************************
******************************************************************************
ΑΡΧΕΙΟ
ΑΡΧΕΙΟ
ΑΡΧΕΙΟ
ΑΡΧΕΙΟ
ΑΡΧΕΙΟ
ΑΡΧΕΙΟ
ΩΡΑ:
∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗΣ:
∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ:
∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ ΗΛΙΑΚΗΣ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ:
∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗΣ:
∆Ε∆ΟΜΕΝΩΝ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΣΤΡΩΜΑΤΩΝ:
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ:
14: 0
ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ:
GRAM.D4
GRAM.D7
GRAM.D13
GRAM.D11
GRAM.D10
GRAM.OUT
29/10/2006
******************************************************************************
ΤΙΤΛΟΣ:
ΓΡΑΜΜΑΤΙΚΟ ΤΟΜΗ1
******************************************************************************
ΣΗΜΕΙΩΣΗ: Η ΑΡΧΙΚΕΣ ΤΙΜΕΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗΣ ΥΓΡΑΣΙΑΣ ΤΩΝ ΣΤΡΩΜΑΤΩΝ
ΚΑΙ ΤΟΥ ΧΙΟΝΟΝΕΡΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΗΚΑΝ ΑΠΟ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ
ΠΕΡΙΠΟΥ ΣΕ ΚΑΝΟΝΙΚΕΣ ΣΥΝΘΗΚΕΣ.
ΣΤΡΩΜΑ 1
-------ΤΥΠΟΣ 1 - ΚΑΘΕΤΗΣ ΚΑΤΕΙΣ∆ΥΣΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
9 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Ιλυοπηλός
ΣΗΜΕΙΩΣΗ:
ΠΑΧΟΣ
=
100.00
CM
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
=
0.5010 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
=
0.2840 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
=
0.1350 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ =
0.3324 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ. = 0.190000006114E-03 CM/SEC
Η ΑΚΟΡΕΣΤΗ Υ∆ΡΑΥΛΙΚΗ ΑΓΩΓΙΜΟΤΗΤΑ ΠΟΛΛΑΠΛΑΣΙΑΖΕΤΑΙ ΕΠΙ 3.00
141
ΓΙΑ ΤΑ ΡΙΖΙΚΑ ΚΑΝΑΛΙΑ ΣΤΟ ΑΝΩ ΜΕΣΟ ΤΗΣ ΖΩΝΗΣ ΕΞΆΤΜΙΣΗΣ.
ΣΤΡΩΜΑ 2
-------ΤΥΠΟΣ 2 - ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
1 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Χοντρή Άµµος
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
ΚΛΙΣΗ
ΜΗΚΟΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
50.00
CM
0.4170 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0450 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0180 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0596 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.999999977648E-02 CM/SEC
6.50
%
10.0
ΜΕΤΡΑ
ΣΤΡΩΜΑ 3
-------ΤΥΠΟΣ 4 - ΕΥΚΑΜΠΤΗΣ ΜΕΜΒΡΑΝΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
36 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Πολυαιθυλένιο χαµηλής πυκνότητας (LDPE)
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
ΕΜ ΠΥΚΝΟΤΗΤΑ ΟΠΩΝ
ΕΜ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΕΣ ΑΤΕΛΕΙΕΣ
ΕΜ ΠΟΙΟΤΗΤΑ ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
=
0.04
CM
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.399999992981E-12 CM/SEC
1.00
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
10.00
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
4 - ΜΕΤΡΙΑ
ΣΤΡΩΜΑ 4
-------ΤΥΠΟΣ 3 - ΓΕΩΛΟΓΙΚΟΥ ΦΡΑΓΜΟΥ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
28 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Συµπιεσµένη Ιλυοάργιλος
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
=
=
=
=
=
=
50.00
CM
0.4520 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.4110 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.3110 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.4520 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.120000004245E-05 CM/SEC
142
ΣΤΡΩΜΑ 5
-------ΤΥΠΟΣ 1 - ΚΑΘΕΤΗΣ ΚΑΤΕΙΣ∆ΥΣΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
18 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Αστικά απόβλητα (900 pcy)
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
=
=
=
=
=
=
570.00
CM
0.6710 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.2920 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0770 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.2920 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.100000004750E-02 CM/SEC
ΣΤΡΩΜΑ 6
-------ΤΥΠΟΣ 2 - ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
5 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Λεπτή πηλώδης Άµµος
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
=
=
=
=
=
=
50.00
CM
0.4570 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.1310 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0580 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.1310 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.100000004750E-02 CM/SEC
ΣΤΡΩΜΑ 7
-------ΤΥΠΟΣ 2 - ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
20 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Γεώπλεγµα (0.5 cm)
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
ΚΛΙΣΗ
ΜΗΚΟΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
0.50
CM
0.8500 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0100 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0050 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0100 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
10.0000000000
CM/SEC
6.50
%
10.0
ΜΕΤΡΑ
ΣΤΡΩΜΑ 8
-------ΤΥΠΟΣ 4 - ΕΥΚΑΜΠΤΗΣ ΜΕΜΒΡΑΝΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
35 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Πολυαιθυλένιο υψηλής πυκνότητας (HDPE)
ΠΑΧΟΣ
=
0.06
CM
143
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
ΕΜ ΠΥΚΝΟΤΗΤΑ ΟΠΩΝ
ΕΜ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΕΣ ΑΤΕΛΕΙΕΣ
ΕΜ ΠΟΙΟΤΗΤΑ ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.199999996490E-12 CM/SEC
1.00
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
10.00
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
3 - ΚΑΛΗ
ΣΤΡΩΜΑ 9
-------ΤΥΠΟΣ 2 - ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
21 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Χαλίκι
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
ΚΛΙΣΗ
ΜΗΚΟΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
50.00
CM
0.3970 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0320 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0130 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0320 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.300000011921
CM/SEC
6.50
%
10.0
ΜΕΤΡΑ
ΣΤΡΩΜΑ 10
-------ΤΥΠΟΣ 4 - ΕΥΚΑΜΠΤΗΣ ΜΕΜΒΡΑΝΗΣ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
35 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Πολυαιθυλένιο υψηλής πυκνότητας (HDPE)
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ.
ΕΜ ΠΥΚΝΟΤΗΤΑ ΟΠΩΝ
ΕΜ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΕΣ ΑΤΕΛΕΙΕΣ
ΕΜ ΠΟΙΟΤΗΤΑ ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
=
0.06
CM
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.0000 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.199999996490E-12 CM/SEC
1.00
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
10.00
ΟΠΕΣ/ΕΚΤΑΡΙΟ
3 - ΚΑΛΗ
ΣΤΡΩΜΑ 11
-------ΤΥΠΟΣ 3 - ΓΕΩΛΟΓΙΚΟΥ ΦΡΑΓΜΟΥ
ΤΥΠΟΣ ΥΛΙΚΟΥ:
16 (HELP)
ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ: Γεωλογικός φραγµός
ΠΑΧΟΣ
ΠΟΡΩ∆ΕΣ
Υ∆ΑΤΟΪΚΑΝΟΤΗΤΑ
=
=
=
60.00
CM
0.4270 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.4180 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
144
ΣΗΜΕΙΟ ΜΑΡΑΝΣΗΣ
=
ΑΡΧΙΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΗ ΥΓΡΑΣΙΑ =
ΕΝΕΡΓΗ ΚΟΡΕΣΜ. Υ∆ΡΑΥ. ΑΓΩΓ. =
0.3670 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.4270 ΟΓΚΟΣ/ΟΓΚΟ
0.100000001169E-06 CM/SEC
∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΓΕΝΙΚΟΥ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΖΩΝΗΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
----------------------------------------------ΣΗΜΕΙΩΣΗ: Ο ΑΡΙΘΜΟΣ CN (SCS) ΕΧΕΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΕΙ ΑΠΟ ΤΑ ΒΑΣΙΚΑ
Ε∆ΑΦΟΛΟΓΙΚΑ ∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΩΝΤΑΣ ΤΟΝ ΤΥΠΟ ΥΛΙΚΟΥ # 9
ΜΕ ΜΕΤΡΙΑ ΦΥΤΟΚΑΛΥΨΗ, ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΗ ΚΛΙΣΗ= 30.%
ΚΑΙ ΤΟ ΚΕΚΛΙΜΕΝΟ ΜΗΚΟΣ=
30. ΜΕΤΡΑ.
SCS CN
=
ΠΟΣΟΣΤΟ ΤΗΣ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΠΟΥ ΕΠΙΤΡΕΠΕΙ ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟ ΕΠΙΠΕ∆Ο =
ΒΑΘΟΣ ΖΩΝΗΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
=
ΑΡΧΙΚΟ ΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΖΩΝΗ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
=
ΑΝΩΤΑΤΟ ΟΡΙΟ ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
=
ΚΑΤΩΤΑΤΟ ΟΡΙΟ ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗς ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
=
ΑΡΧΙΚΟ ΒΡΟΧΟΝΕΡΟ
=
ΑΡΧΙΚΟ ΝΕΡΟ ΣΤΑ ΥΛΙΚΑ ΤΩΝ ΣΤΡΩΜΑΤΩΝ
=
ΣΥΝΟΛΙΚΟ ΑΡΧΙΚΟ ΝΕΡΟ
=
ΣΥΝΟΛΙΚΗ ΥΠΕ∆ΑΦΙΑ ΕΙΣΡΟΗ
=
83.90
100.0
%
10.000 ΕΚΤΑΡΙΑ
38.0
CM
11.299 CM
19.038 CM
5.130 CM
0.000 CM
259.033 CM
259.033 CM
0.00
MM/ΕΤΟΣ
=
∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗΣ ΚΑΙ ΚΛΙΜΑΤΟΛΟΓΙΚΑ
------------------------------------------ΣΗΜΕΙΩΣΗ:
ΤΑ ∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗΣ ΑΠΟΚΤΗΘΗΚΑΝ ΑΠΟ
TATOI
ATTIKH
ΓΕΩΓΡΑΦΙΚΟ ΠΛΑΤΟΣ ΣΤΑΘΜΟΥ
ΑΝΩΤΕΡΟΣ ∆ΕΙΚΤΗΣ ΦΥΛΛΟΣΤΡΩΜΑΤΟΣ
ΑΡΧΗ ΤΗΣ ΕΠΟΧΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ (ΙΟΥΛΙΑΝΗ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ)
ΤΕΛΟΣ ΤΗΣ ΕΠΟΧΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ (ΙΟΥΛΙΑΝΗ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ)
ΒΑΘΟΣ ΖΩΝΗΣ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ
ΜΕΣΗ ΕΤΗΣΙΑ ΤΑΧΥΤΗΤΑ ΑΝΕΜΟΥ
ΜΕΣΗ ΣΧΕΤΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ 1ΟΥ ΤΡΙΜΗΝΟΥ
ΜΕΣΗ ΣΧΕΤΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ 2ΟΥ ΤΡΙΜΗΝΟΥ
ΜΕΣΗ ΣΧΕΤΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ 3ΟΥ ΤΡΙΜΗΝΟΥ
ΜΕΣΗ ΣΧΕΤΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ 4ΟΥ ΤΡΙΜΗΝΟΥ
ΣΗΜΕΙΩΣΗ:
ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΩΝΤΑΣ
ΤΑ
∆Ε∆ΟΜΕΝΑ
ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΑΠΟ:
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗΣ
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
38.06
2.00
70
329
38.0
4.83
73.00
61.00
51.00
75.00
∆ΗΜΙΟΥΡΓΗΘΗΚΑΝ
TATOI
ΜΟΙΡΕΣ
CM
KM/H
%
%
%
%
ΣΥΝΘΕΤΙΚΑ
ATTIKH
ΚΑΝΟΝΙΚΗ ΜΕΣΗ ΜΗΝΙΑΙΑ ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ (MM)
ΙΑΝ/ΙΟΥΛ
------70.1
9.7
ΦΕΒ/ΑΥΓ
------51.4
4.2
ΜΑΡ/ΣΕΠ
------43.2
13.5
ΑΠΡ/ΟΚΤ
------24.6
49.9
ΜΑΙ/ΝΟΕ
------20.8
55.9
ΙΟΥ/∆ΕΚ
------10.8
76.0
145
ΣΗΜΕΙΩΣΗ:
ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΩΝΤΑΣ
ΤΑ
∆Ε∆ΟΜΕΝΑ
ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΑΠΟ:
ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑΣ
∆ΗΜΙΟΥΡΓΗΘΗΚΑΝ
TATOI
ΣΥΝΘΕΤΙΚΑ
ATTIKH
ΚΑΝΟΝΙΚΗ ΜΕΣΗ ΜΗΝΙΑΙΑ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ (ΒΑΘΜΟΙ ΚΕΛΣΙΟΥ)
ΙΑΝ/ΙΟΥΛ
------7.4
26.7
ΦΕΒ/ΑΥΓ
------7.8
26.2
ΣΗΜΕΙΩΣΗ:
ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΩΝΤΑΣ
ΜΑΡ/ΣΕΠ
------10.0
22.2
ΑΠΡ/ΟΚΤ
------14.1
16.9
ΜΑΙ/ΝΟΕ
------19.5
12.4
ΙΟΥ/∆ΕΚ
------24.5
9.0
ΤΑ ∆Ε∆ΟΜΕΝΑ ΗΛΙΑΚΗΣ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ ∆ΗΜΙΟΥΡΓΗΘΗΚΑΝ ΣΥΝΘΕΤΙΚΑ
ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΑΠΟ:
TATOI
ΚΑΙ ΓΕΩΓΡΑΦΙΚΟ ΠΛΑΤΟΣ ΣΤΑΘΜΟΥ
=
ATTIKH
37.90 ΜΟΙΡΕΣ
146
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
#1:
#1:
#1:
#2:
#2:
#2:
#3:
#3:
#3:
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
******************************************************************************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
1
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ε
ΗΜΕΡΑ Α ∆
ΒΡΟΧΗ ΑΠΟΡΟΗ
Ε∆
ΖΩΝΗ Ε.
ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ
Ε Α
ΝΕΡΟ
#1
#1
#1
#2
#2
#2
#3
#3
#3
Ρ Φ
MM
MM
MM
CM/CM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
Α Ο
Σ Σ
----- - ----- ------- ------- -------- ---------------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.3
0.0
0.0
7.7
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.77
0.74
0.78
0.65
0.74
0.84
0.80
0.80
0.86
0.73
0.79
0.74
0.68
0.76
0.70
0.72
0.75
0.82
1.02
1.24
1.32
0.95
1.07
1.16
1.25
0.99
0.2910
0.2860
0.2812
0.2772
0.2730
0.2693
0.2661
0.2640
0.2618
0.2599
0.2578
0.2558
0.2540
0.2520
0.2502
0.2483
0.2463
0.2457
0.2431
0.2398
0.2363
0.2338
0.2318
0.2288
0.2255
0.2431
0.0006
0.0005
0.0003
0.0002
0.0002
0.0001
0.0382
0.2600
0.5375
0.7972
1.0290
1.2107
1.3350
1.4065
1.4353
1.4320
1.4062
1.3654
1.3155
1.2606
1.2037
1.1469
1.0915
1.0383
0.9878
0.9253
.7020E-03
.5132E-03
.3751E-03
.2742E-03
.2004E-03
.1464E-03
.4273E-01
.2908
.6012
.8916
1.151
1.354
1.493
1.573
1.605
1.602
1.573
1.527
1.471
1.410
1.346
1.283
1.221
1.161
1.105
1.035
.1564E-05
.1265E-05
.1039E-05
.8684E-06
.7399E-06
.6428E-06
.4746E-04
.2775E-03
.5362E-03
.7656E-03
.9641E-03
.1117E-02
.1220E-02
.1279E-02
.1302E-02
.1300E-02
.1279E-02
.1245E-02
.1204E-02
.1158E-02
.1111E-02
.1063E-02
.1017E-02
.9721E-03
.9294E-03
.8761E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1487E-06
.1092E-06
.8192E-07
.6304E-07
.4985E-07
.4056E-07
.1740E-04
.1619E-03
.3542E-03
.5353E-03
.6970E-03
.8235E-03
.9098E-03
.9594E-03
.9794E-03
.9771E-03
.9592E-03
.9310E-03
.8963E-03
.8582E-03
.8187E-03
.7791E-03
.7406E-03
.7036E-03
.6684E-03
.6249E-03
.1415E-05
.1156E-05
.9569E-06
.8054E-06
.6900E-06
.6023E-06
.3006E-04
.1156E-03
.1820E-03
.2303E-03
.2672E-03
.2933E-03
.3100E-03
.3193E-03
.3230E-03
.3226E-03
.3193E-03
.3140E-03
.3075E-03
.3001E-03
.2923E-03
.2844E-03
.2764E-03
.2686E-03
.2610E-03
.2512E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1344E-05
.1085E-05
.8872E-06
.7366E-06
.6222E-06
.5354E-06
.2999E-04
.1156E-03
.1820E-03
.2302E-03
.2671E-03
.2932E-03
.3100E-03
.3192E-03
.3229E-03
.3225E-03
.3192E-03
.3139E-03
.3074E-03
.3000E-03
.2922E-03
.2843E-03
.2763E-03
.2685E-03
.2609E-03
.2512E-03
.7141E-07
.7060E-07
.6972E-07
.6878E-07
.6781E-07
.6685E-07
.7509E-07
.7544E-07
.7561E-07
.7573E-07
.7581E-07
.7587E-07
.7590E-07
.7592E-07
.7593E-07
.7593E-07
.7592E-07
.7591E-07
.7590E-07
.7588E-07
.7587E-07
.7585E-07
.7583E-07
.7581E-07
.7580E-07
.7577E-07
147
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
2.3
14.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.8
0.0
0.0
0.0
0.2
0.0
0.0
4.5
0.0
0.0
0.0
0.0
1.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.8
5.5
6.7
0.0
0.2
0.0
4.4
0.8
0.0
0.0
0.0
9.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
9.1
0.0
0.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.07
1.09
1.23
1.16
1.04
1.05
0.89
1.16
0.96
1.05
1.01
1.61
1.41
1.01
1.57
1.82
1.71
1.65
1.40
1.70
1.38
1.53
1.62
1.64
1.38
1.56
1.01
1.04
1.17
0.99
1.51
1.41
1.15
1.72
1.58
1.70
1.08
2.26
1.35
1.53
2.51
2.02
2.09
1.34
1.59
1.01
2.33
2.26
2.20
1.19
1.77
2.85
0.2464
0.2803
0.2771
0.2741
0.2713
0.2684
0.2732
0.2699
0.2673
0.2645
0.2622
0.2579
0.2542
0.2634
0.2593
0.2544
0.2499
0.2455
0.2455
0.2409
0.2373
0.2333
0.2290
0.2247
0.2211
0.2243
0.2361
0.2510
0.2479
0.2458
0.2418
0.2497
0.2487
0.2442
0.2400
0.2355
0.2582
0.2523
0.2487
0.2446
0.2380
0.2327
0.2272
0.2476
0.2434
0.2418
0.2357
0.2297
0.2239
0.2208
0.2162
0.2087
0.8540
0.8288
0.8215
0.8161
0.8063
0.7981
0.7795
0.7566
0.7122
0.6755
0.6416
0.6131
0.5751
0.5450
0.5202
0.5035
0.4988
0.5272
0.5282
0.5054
0.4761
0.4477
0.4170
0.3863
0.3570
0.3297
0.3047
0.2819
0.2614
0.2416
0.2182
0.2066
0.1955
0.1811
0.1713
0.1639
0.1567
0.1498
0.1432
0.1357
0.1271
0.1231
0.1190
0.1150
0.1111
0.1072
0.1036
0.1001
0.0968
0.0936
0.0906
0.0878
.9551
.9269
.9188
.9128
.9018
.8926
.8718
.8461
.7965
.7555
.7175
.6857
.6431
.6095
.5818
.5631
.5579
.5896
.5907
.5652
.5325
.5007
.4664
.4321
.3993
.3688
.3407
.3153
.2924
.2702
.2440
.2310
.2187
.2025
.1916
.1833
.1753
.1676
.1602
.1518
.1422
.1377
.1331
.1286
.1242
.1199
.1158
.1119
.1082
.1047
.1013
.9814E-01
.8149E-03
.7932E-03
.7869E-03
.7822E-03
.7738E-03
.7666E-03
.7505E-03
.7305E-03
.6917E-03
.6595E-03
.6295E-03
.6043E-03
.5704E-03
.5434E-03
.5210E-03
.5059E-03
.5017E-03
.5273E-03
.5283E-03
.5076E-03
.4811E-03
.4551E-03
.4268E-03
.3984E-03
.3711E-03
.3454E-03
.3216E-03
.2999E-03
.2802E-03
.2609E-03
.2381E-03
.2266E-03
.2156E-03
.2013E-03
.1914E-03
.1840E-03
.1767E-03
.1696E-03
.1629E-03
.1552E-03
.1463E-03
.1422E-03
.1379E-03
.1337E-03
.1295E-03
.1255E-03
.1216E-03
.1179E-03
.1144E-03
.1110E-03
.1078E-03
.1048E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5751E-03
.5576E-03
.5525E-03
.5487E-03
.5419E-03
.5362E-03
.5232E-03
.5072E-03
.4762E-03
.4507E-03
.4270E-03
.4072E-03
.3807E-03
.3597E-03
.3425E-03
.3308E-03
.3276E-03
.3473E-03
.3481E-03
.3322E-03
.3118E-03
.2921E-03
.2708E-03
.2496E-03
.2294E-03
.2106E-03
.1933E-03
.1778E-03
.1637E-03
.1502E-03
.1344E-03
.1266E-03
.1191E-03
.1094E-03
.1029E-03
.9799E-04
.9322E-04
.8864E-04
.8431E-04
.7938E-04
.7375E-04
.7114E-04
.6849E-04
.6587E-04
.6332E-04
.6086E-04
.5851E-04
.5627E-04
.5415E-04
.5214E-04
.5024E-04
.4844E-04
.2398E-03
.2356E-03
.2344E-03
.2335E-03
.2319E-03
.2305E-03
.2273E-03
.2233E-03
.2155E-03
.2089E-03
.2025E-03
.1971E-03
.1897E-03
.1837E-03
.1786E-03
.1751E-03
.1741E-03
.1800E-03
.1802E-03
.1755E-03
.1692E-03
.1630E-03
.1560E-03
.1488E-03
.1417E-03
.1348E-03
.1283E-03
.1222E-03
.1164E-03
.1107E-03
.1037E-03
.1001E-03
.9653E-04
.9181E-04
.8852E-04
.8598E-04
.8346E-04
.8100E-04
.7861E-04
.7583E-04
.7257E-04
.7101E-04
.6941E-04
.6781E-04
.6621E-04
.6465E-04
.6314E-04
.6167E-04
.6025E-04
.5889E-04
.5758E-04
.5633E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2397E-03
.2355E-03
.2343E-03
.2334E-03
.2318E-03
.2304E-03
.2272E-03
.2233E-03
.2154E-03
.2088E-03
.2025E-03
.1971E-03
.1896E-03
.1836E-03
.1785E-03
.1750E-03
.1740E-03
.1799E-03
.1801E-03
.1754E-03
.1691E-03
.1629E-03
.1559E-03
.1488E-03
.1416E-03
.1348E-03
.1282E-03
.1221E-03
.1164E-03
.1106E-03
.1036E-03
.9998E-04
.9646E-04
.9174E-04
.8845E-04
.8591E-04
.8339E-04
.8092E-04
.7854E-04
.7575E-04
.7249E-04
.7094E-04
.6934E-04
.6773E-04
.6614E-04
.6458E-04
.6306E-04
.6159E-04
.6018E-04
.5881E-04
.5751E-04
.5625E-04
.7575E-07
.7574E-07
.7574E-07
.7573E-07
.7573E-07
.7573E-07
.7572E-07
.7571E-07
.7569E-07
.7568E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7561E-07
.7560E-07
.7559E-07
.7561E-07
.7561E-07
.7560E-07
.7558E-07
.7557E-07
.7555E-07
.7553E-07
.7551E-07
.7550E-07
.7548E-07
.7546E-07
.7545E-07
.7543E-07
.7541E-07
.7540E-07
.7539E-07
.7538E-07
.7537E-07
.7536E-07
.7535E-07
.7534E-07
.7533E-07
.7532E-07
.7531E-07
.7531E-07
.7530E-07
.7530E-07
.7529E-07
.7528E-07
.7528E-07
.7527E-07
.7527E-07
.7526E-07
.7526E-07
.7525E-07
148
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
0.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.4
0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.54
1.68
2.83
2.05
1.63
1.38
1.22
1.10
1.02
0.96
0.91
0.86
0.82
0.85
0.77
0.75
0.73
0.78
0.68
0.70
0.63
0.64
0.64
0.62
0.63
0.61
0.61
0.63
0.65
0.28
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.2070
0.2026
0.1951
0.1897
0.1854
0.1818
0.1786
0.1757
0.1730
0.1705
0.1681
0.1658
0.1637
0.1617
0.1597
0.1577
0.1558
0.1548
0.1530
0.1514
0.1498
0.1481
0.1464
0.1440
0.1423
0.1407
0.1391
0.1375
0.1357
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0851
0.0825
0.0801
0.0778
0.0756
0.0736
0.0716
0.0697
0.0679
0.0662
0.0646
0.0630
0.0616
0.0601
0.0588
0.0575
0.0562
0.0550
0.0539
0.0528
0.0517
0.0507
0.0497
0.0487
0.0468
0.0362
0.0351
0.0388
0.0413
0.0429
0.0438
0.0442
0.0443
0.0442
0.0439
0.0435
0.0430
0.0424
0.0418
0.0412
0.0406
0.0400
0.0394
0.0388
0.0383
0.0377
0.0371
0.0366
0.0360
0.0355
0.0350
0.0345
.9513E-01
.9228E-01
.8958E-01
.8701E-01
.8457E-01
.8226E-01
.8006E-01
.7796E-01
.7597E-01
.7406E-01
.7225E-01
.7051E-01
.6885E-01
.6726E-01
.6574E-01
.6428E-01
.6289E-01
.6154E-01
.6025E-01
.5901E-01
.5781E-01
.5666E-01
.5556E-01
.5449E-01
.5235E-01
.4044E-01
.3927E-01
.4342E-01
.4618E-01
.4792E-01
.4894E-01
.4944E-01
.4956E-01
.4941E-01
.4908E-01
.4861E-01
.4806E-01
.4745E-01
.4680E-01
.4613E-01
.4546E-01
.4478E-01
.4411E-01
.4344E-01
.4279E-01
.4214E-01
.4151E-01
.4090E-01
.4030E-01
.3972E-01
.3914E-01
.3859E-01
.1019E-03
.9911E-04
.9649E-04
.9400E-04
.9163E-04
.8936E-04
.8721E-04
.8515E-04
.8318E-04
.8130E-04
.7950E-04
.7778E-04
.7613E-04
.7455E-04
.7303E-04
.7156E-04
.7016E-04
.6881E-04
.6751E-04
.6625E-04
.6504E-04
.6388E-04
.6275E-04
.6166E-04
.5947E-04
.4716E-04
.4594E-04
.5026E-04
.5312E-04
.5493E-04
.5598E-04
.5649E-04
.5661E-04
.5646E-04
.5612E-04
.5564E-04
.5507E-04
.5444E-04
.5377E-04
.5308E-04
.5238E-04
.5167E-04
.5098E-04
.5029E-04
.4961E-04
.4894E-04
.4829E-04
.4765E-04
.4703E-04
.4642E-04
.4582E-04
.4524E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4675E-04
.4515E-04
.4363E-04
.4220E-04
.4084E-04
.3956E-04
.3834E-04
.3719E-04
.3609E-04
.3505E-04
.3405E-04
.3311E-04
.3220E-04
.3134E-04
.3052E-04
.2973E-04
.2898E-04
.2826E-04
.2757E-04
.2691E-04
.2627E-04
.2566E-04
.2508E-04
.2451E-04
.2338E-04
.1726E-04
.1667E-04
.1876E-04
.2017E-04
.2108E-04
.2161E-04
.2187E-04
.2193E-04
.2185E-04
.2168E-04
.2144E-04
.2115E-04
.2083E-04
.2050E-04
.2015E-04
.1981E-04
.1946E-04
.1911E-04
.1878E-04
.1844E-04
.1812E-04
.1780E-04
.1749E-04
.1719E-04
.1690E-04
.1661E-04
.1633E-04
.5512E-04
.5397E-04
.5286E-04
.5180E-04
.5078E-04
.4980E-04
.4886E-04
.4796E-04
.4709E-04
.4626E-04
.4545E-04
.4468E-04
.4393E-04
.4320E-04
.4251E-04
.4183E-04
.4118E-04
.4055E-04
.3994E-04
.3934E-04
.3877E-04
.3821E-04
.3767E-04
.3715E-04
.3609E-04
.2990E-04
.2927E-04
.3150E-04
.3294E-04
.3385E-04
.3437E-04
.3462E-04
.3468E-04
.3461E-04
.3444E-04
.3420E-04
.3392E-04
.3360E-04
.3327E-04
.3292E-04
.3257E-04
.3221E-04
.3186E-04
.3151E-04
.3117E-04
.3082E-04
.3049E-04
.3016E-04
.2984E-04
.2952E-04
.2921E-04
.2890E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5505E-04
.5389E-04
.5279E-04
.5173E-04
.5071E-04
.4973E-04
.4879E-04
.4789E-04
.4702E-04
.4618E-04
.4538E-04
.4460E-04
.4385E-04
.4313E-04
.4243E-04
.4176E-04
.4110E-04
.4047E-04
.3986E-04
.3927E-04
.3870E-04
.3814E-04
.3760E-04
.3707E-04
.3601E-04
.2983E-04
.2920E-04
.3142E-04
.3287E-04
.3377E-04
.3430E-04
.3455E-04
.3461E-04
.3453E-04
.3436E-04
.3413E-04
.3384E-04
.3353E-04
.3319E-04
.3285E-04
.3249E-04
.3214E-04
.3179E-04
.3144E-04
.3109E-04
.3075E-04
.3041E-04
.3008E-04
.2976E-04
.2944E-04
.2913E-04
.2883E-04
.7524E-07
.7524E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7522E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7514E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7511E-07
.7512E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7508E-07
149
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.2
0.0
0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
5.0
0.0
0.0
1.6
4.3
0.0
1.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.14
0.04
0.02
0.10
0.00
0.00
0.00
0.00
0.16
0.21
0.25
0.41
0.39
0.27
0.46
0.48
0.48
0.46
0.43
0.43
0.48
0.44
0.54
0.53
0.50
0.52
0.62
0.67
0.65
0.60
0.84
1.00
0.58
0.10
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1352
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1477
0.1472
0.1465
0.1497
0.1600
0.1593
0.1623
0.1610
0.1597
0.1585
0.1574
0.1563
0.1550
0.1539
0.1524
0.1510
0.1497
0.1484
0.1467
0.1450
0.1433
0.1417
0.1395
0.1368
0.1353
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0340
0.0335
0.0331
0.0326
0.0322
0.0318
0.0313
0.0309
0.0305
0.0302
0.0298
0.0294
0.0290
0.0287
0.0283
0.0280
0.0277
0.0273
0.0270
0.0267
0.0264
0.0261
0.0258
0.0255
0.0253
0.0250
0.0247
0.0245
0.0242
0.0239
0.0237
0.0235
0.0232
0.0230
0.0228
0.0225
0.0223
0.0221
0.0219
0.0217
0.0215
0.0213
0.0211
0.0209
0.0207
0.0205
0.0203
0.0201
0.0199
0.0198
0.0196
0.0194
.3804E-01
.3752E-01
.3700E-01
.3650E-01
.3601E-01
.3553E-01
.3506E-01
.3460E-01
.3416E-01
.3372E-01
.3330E-01
.3288E-01
.3248E-01
.3208E-01
.3170E-01
.3132E-01
.3095E-01
.3058E-01
.3023E-01
.2988E-01
.2954E-01
.2921E-01
.2888E-01
.2857E-01
.2825E-01
.2795E-01
.2765E-01
.2735E-01
.2706E-01
.2678E-01
.2650E-01
.2623E-01
.2597E-01
.2570E-01
.2545E-01
.2519E-01
.2495E-01
.2470E-01
.2447E-01
.2423E-01
.2400E-01
.2377E-01
.2355E-01
.2333E-01
.2312E-01
.2291E-01
.2270E-01
.2249E-01
.2229E-01
.2210E-01
.2190E-01
.2171E-01
.4467E-04
.4411E-04
.4357E-04
.4304E-04
.4252E-04
.4202E-04
.4152E-04
.4104E-04
.4057E-04
.4011E-04
.3966E-04
.3922E-04
.3879E-04
.3836E-04
.3795E-04
.3755E-04
.3715E-04
.3676E-04
.3638E-04
.3601E-04
.3564E-04
.3529E-04
.3494E-04
.3459E-04
.3425E-04
.3392E-04
.3360E-04
.3328E-04
.3297E-04
.3266E-04
.3236E-04
.3206E-04
.3177E-04
.3149E-04
.3121E-04
.3093E-04
.3066E-04
.3039E-04
.3013E-04
.2988E-04
.2962E-04
.2937E-04
.2913E-04
.2889E-04
.2865E-04
.2842E-04
.2819E-04
.2796E-04
.2774E-04
.2752E-04
.2731E-04
.2710E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1606E-04
.1580E-04
.1554E-04
.1529E-04
.1505E-04
.1482E-04
.1459E-04
.1436E-04
.1414E-04
.1393E-04
.1372E-04
.1352E-04
.1332E-04
.1313E-04
.1294E-04
.1276E-04
.1258E-04
.1241E-04
.1224E-04
.1207E-04
.1191E-04
.1175E-04
.1159E-04
.1144E-04
.1129E-04
.1115E-04
.1100E-04
.1086E-04
.1073E-04
.1060E-04
.1046E-04
.1034E-04
.1021E-04
.1009E-04
.9969E-05
.9851E-05
.9735E-05
.9622E-05
.9511E-05
.9402E-05
.9296E-05
.9191E-05
.9088E-05
.8987E-05
.8889E-05
.8792E-05
.8696E-05
.8603E-05
.8511E-05
.8421E-05
.8332E-05
.8245E-05
.2860E-04
.2831E-04
.2803E-04
.2775E-04
.2747E-04
.2720E-04
.2694E-04
.2668E-04
.2643E-04
.2618E-04
.2593E-04
.2570E-04
.2546E-04
.2523E-04
.2501E-04
.2478E-04
.2457E-04
.2435E-04
.2414E-04
.2394E-04
.2374E-04
.2354E-04
.2334E-04
.2315E-04
.2296E-04
.2278E-04
.2259E-04
.2241E-04
.2224E-04
.2207E-04
.2189E-04
.2173E-04
.2156E-04
.2140E-04
.2124E-04
.2108E-04
.2093E-04
.2077E-04
.2062E-04
.2047E-04
.2033E-04
.2018E-04
.2004E-04
.1990E-04
.1976E-04
.1963E-04
.1949E-04
.1936E-04
.1923E-04
.1910E-04
.1898E-04
.1885E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2853E-04
.2824E-04
.2795E-04
.2767E-04
.2740E-04
.2713E-04
.2686E-04
.2660E-04
.2635E-04
.2610E-04
.2586E-04
.2562E-04
.2539E-04
.2516E-04
.2493E-04
.2471E-04
.2449E-04
.2428E-04
.2407E-04
.2386E-04
.2366E-04
.2346E-04
.2327E-04
.2308E-04
.2289E-04
.2270E-04
.2252E-04
.2234E-04
.2216E-04
.2199E-04
.2182E-04
.2165E-04
.2149E-04
.2132E-04
.2116E-04
.2101E-04
.2085E-04
.2070E-04
.2055E-04
.2040E-04
.2025E-04
.2011E-04
.1997E-04
.1983E-04
.1969E-04
.1955E-04
.1942E-04
.1929E-04
.1916E-04
.1903E-04
.1890E-04
.1878E-04
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7495E-07
150
183
184
185
186
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0192
0.0191
0.0189
0.0188
0.0186
0.0184
0.0183
0.0181
0.0180
0.0178
0.0177
0.0176
0.0174
0.0173
0.0171
0.0170
0.0169
0.0168
0.0166
0.0165
0.0164
0.0162
0.0161
0.0160
0.0159
0.0158
0.0157
0.0155
0.0154
0.0153
0.0152
0.0151
0.0150
0.0149
0.0148
0.0147
0.0146
0.0145
0.0144
0.0143
0.0142
0.0141
0.0140
0.0139
0.0138
0.0137
0.0137
0.0136
0.0135
0.0134
0.0133
0.0132
.2152E-01
.2134E-01
.2116E-01
.2098E-01
.2080E-01
.2063E-01
.2045E-01
.2029E-01
.2012E-01
.1996E-01
.1980E-01
.1964E-01
.1948E-01
.1933E-01
.1918E-01
.1903E-01
.1888E-01
.1873E-01
.1859E-01
.1845E-01
.1831E-01
.1817E-01
.1804E-01
.1790E-01
.1777E-01
.1764E-01
.1751E-01
.1739E-01
.1726E-01
.1714E-01
.1702E-01
.1690E-01
.1678E-01
.1666E-01
.1655E-01
.1644E-01
.1632E-01
.1621E-01
.1610E-01
.1599E-01
.1589E-01
.1578E-01
.1568E-01
.1557E-01
.1547E-01
.1537E-01
.1527E-01
.1517E-01
.1508E-01
.1498E-01
.1489E-01
.1479E-01
.2689E-04
.2668E-04
.2648E-04
.2628E-04
.2608E-04
.2589E-04
.2570E-04
.2551E-04
.2533E-04
.2514E-04
.2496E-04
.2479E-04
.2461E-04
.2444E-04
.2427E-04
.2410E-04
.2393E-04
.2377E-04
.2361E-04
.2345E-04
.2329E-04
.2314E-04
.2299E-04
.2284E-04
.2269E-04
.2254E-04
.2239E-04
.2225E-04
.2211E-04
.2197E-04
.2183E-04
.2170E-04
.2156E-04
.2143E-04
.2130E-04
.2117E-04
.2104E-04
.2091E-04
.2079E-04
.2066E-04
.2054E-04
.2042E-04
.2030E-04
.2018E-04
.2007E-04
.1995E-04
.1984E-04
.1972E-04
.1961E-04
.1950E-04
.1939E-04
.1929E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8160E-05
.8076E-05
.7993E-05
.7912E-05
.7832E-05
.7754E-05
.7677E-05
.7601E-05
.7527E-05
.7453E-05
.7381E-05
.7310E-05
.7241E-05
.7172E-05
.7104E-05
.7038E-05
.6973E-05
.6908E-05
.6845E-05
.6782E-05
.6721E-05
.6660E-05
.6601E-05
.6542E-05
.6484E-05
.6427E-05
.6371E-05
.6316E-05
.6261E-05
.6208E-05
.6155E-05
.6103E-05
.6051E-05
.6001E-05
.5951E-05
.5901E-05
.5853E-05
.5805E-05
.5758E-05
.5711E-05
.5665E-05
.5620E-05
.5575E-05
.5531E-05
.5487E-05
.5444E-05
.5402E-05
.5360E-05
.5319E-05
.5278E-05
.5238E-05
.5198E-05
.1873E-04
.1861E-04
.1849E-04
.1837E-04
.1825E-04
.1814E-04
.1802E-04
.1791E-04
.1780E-04
.1769E-04
.1758E-04
.1748E-04
.1737E-04
.1727E-04
.1716E-04
.1706E-04
.1696E-04
.1686E-04
.1677E-04
.1667E-04
.1657E-04
.1648E-04
.1639E-04
.1629E-04
.1620E-04
.1611E-04
.1602E-04
.1594E-04
.1585E-04
.1576E-04
.1568E-04
.1559E-04
.1551E-04
.1543E-04
.1535E-04
.1527E-04
.1519E-04
.1511E-04
.1503E-04
.1495E-04
.1488E-04
.1480E-04
.1473E-04
.1465E-04
.1458E-04
.1451E-04
.1444E-04
.1436E-04
.1429E-04
.1422E-04
.1416E-04
.1409E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1865E-04
.1853E-04
.1841E-04
.1829E-04
.1818E-04
.1806E-04
.1795E-04
.1784E-04
.1772E-04
.1762E-04
.1751E-04
.1740E-04
.1730E-04
.1719E-04
.1709E-04
.1699E-04
.1689E-04
.1679E-04
.1669E-04
.1659E-04
.1650E-04
.1640E-04
.1631E-04
.1622E-04
.1613E-04
.1604E-04
.1595E-04
.1586E-04
.1577E-04
.1569E-04
.1560E-04
.1552E-04
.1544E-04
.1535E-04
.1527E-04
.1519E-04
.1511E-04
.1503E-04
.1496E-04
.1488E-04
.1480E-04
.1473E-04
.1465E-04
.1458E-04
.1450E-04
.1443E-04
.1436E-04
.1429E-04
.1422E-04
.1415E-04
.1408E-04
.1401E-04
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
151
235
236
237
238
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
14.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.6
0.1
5.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.55
0.43
0.76
0.73
0.73
0.74
0.78
0.80
0.83
0.78
0.78
0.74
0.63
0.77
0.67
0.57
0.66
0.72
0.65
0.60
0.05
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.28
0.20
0.42
1.00
0.25
0.25
0.24
0.22
0.18
0.17
0.18
0.18
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1704
0.1693
0.1673
0.1654
0.1634
0.1615
0.1594
0.1573
0.1551
0.1531
0.1510
0.1491
0.1474
0.1454
0.1436
0.1421
0.1404
0.1385
0.1368
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1411
0.1408
0.1553
0.1526
0.1520
0.1513
0.1507
0.1501
0.1496
0.1491
0.1487
0.1482
0.0131
0.0131
0.0130
0.0129
0.0128
0.0127
0.0127
0.0126
0.0125
0.0124
0.0124
0.0123
0.0122
0.0122
0.0121
0.0120
0.0119
0.0119
0.0118
0.0117
0.0117
0.0116
0.0115
0.0115
0.0114
0.0114
0.0113
0.0112
0.0112
0.0111
0.0110
0.0110
0.0109
0.0109
0.0108
0.0108
0.0107
0.0106
0.0106
0.0105
0.0105
0.0104
0.0104
0.0103
0.0103
0.0102
0.0102
0.0101
0.0101
0.0100
0.0100
0.0099
.1470E-01
.1461E-01
.1452E-01
.1443E-01
.1434E-01
.1425E-01
.1417E-01
.1408E-01
.1400E-01
.1392E-01
.1383E-01
.1375E-01
.1367E-01
.1359E-01
.1351E-01
.1343E-01
.1336E-01
.1328E-01
.1320E-01
.1313E-01
.1305E-01
.1298E-01
.1291E-01
.1284E-01
.1277E-01
.1270E-01
.1263E-01
.1256E-01
.1249E-01
.1242E-01
.1235E-01
.1229E-01
.1222E-01
.1216E-01
.1209E-01
.1203E-01
.1197E-01
.1190E-01
.1184E-01
.1178E-01
.1172E-01
.1166E-01
.1160E-01
.1154E-01
.1148E-01
.1142E-01
.1136E-01
.1129E-01
.1124E-01
.1119E-01
.1114E-01
.1108E-01
.1918E-04
.1907E-04
.1897E-04
.1887E-04
.1876E-04
.1866E-04
.1856E-04
.1847E-04
.1837E-04
.1827E-04
.1817E-04
.1808E-04
.1799E-04
.1789E-04
.1780E-04
.1771E-04
.1762E-04
.1753E-04
.1744E-04
.1736E-04
.1727E-04
.1718E-04
.1710E-04
.1702E-04
.1693E-04
.1685E-04
.1677E-04
.1669E-04
.1661E-04
.1653E-04
.1645E-04
.1637E-04
.1630E-04
.1622E-04
.1614E-04
.1607E-04
.1599E-04
.1592E-04
.1585E-04
.1578E-04
.1570E-04
.1563E-04
.1556E-04
.1549E-04
.1542E-04
.1536E-04
.1527E-04
.1520E-04
.1514E-04
.1508E-04
.1501E-04
.1495E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5159E-05
.5120E-05
.5082E-05
.5045E-05
.5007E-05
.4971E-05
.4934E-05
.4898E-05
.4863E-05
.4828E-05
.4793E-05
.4759E-05
.4725E-05
.4692E-05
.4659E-05
.4626E-05
.4594E-05
.4563E-05
.4531E-05
.4500E-05
.4469E-05
.4439E-05
.4409E-05
.4379E-05
.4350E-05
.4321E-05
.4292E-05
.4264E-05
.4236E-05
.4208E-05
.4181E-05
.4154E-05
.4127E-05
.4100E-05
.4074E-05
.4048E-05
.4023E-05
.3997E-05
.3972E-05
.3947E-05
.3923E-05
.3898E-05
.3874E-05
.3850E-05
.3827E-05
.3804E-05
.3776E-05
.3750E-05
.3729E-05
.3709E-05
.3688E-05
.3666E-05
.1402E-04
.1395E-04
.1389E-04
.1382E-04
.1376E-04
.1369E-04
.1363E-04
.1357E-04
.1350E-04
.1344E-04
.1338E-04
.1332E-04
.1326E-04
.1320E-04
.1314E-04
.1308E-04
.1303E-04
.1297E-04
.1291E-04
.1286E-04
.1280E-04
.1274E-04
.1269E-04
.1264E-04
.1258E-04
.1253E-04
.1248E-04
.1242E-04
.1237E-04
.1232E-04
.1227E-04
.1222E-04
.1217E-04
.1212E-04
.1207E-04
.1202E-04
.1197E-04
.1192E-04
.1188E-04
.1183E-04
.1178E-04
.1173E-04
.1169E-04
.1164E-04
.1160E-04
.1155E-04
.1150E-04
.1145E-04
.1141E-04
.1137E-04
.1133E-04
.1129E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1395E-04
.1388E-04
.1381E-04
.1375E-04
.1368E-04
.1362E-04
.1356E-04
.1349E-04
.1343E-04
.1337E-04
.1331E-04
.1325E-04
.1319E-04
.1313E-04
.1307E-04
.1301E-04
.1295E-04
.1289E-04
.1284E-04
.1278E-04
.1273E-04
.1267E-04
.1262E-04
.1256E-04
.1251E-04
.1245E-04
.1240E-04
.1235E-04
.1230E-04
.1225E-04
.1219E-04
.1214E-04
.1209E-04
.1204E-04
.1199E-04
.1195E-04
.1190E-04
.1185E-04
.1180E-04
.1175E-04
.1171E-04
.1166E-04
.1161E-04
.1157E-04
.1152E-04
.1148E-04
.1142E-04
.1137E-04
.1133E-04
.1129E-04
.1125E-04
.1121E-04
.7484E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7473E-07
.7473E-07
152
287
288
289
290
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
336
337
338
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.9
1.0
11.9
0.0
0.0
0.1
0.3
4.9
0.0
1.5
0.0
0.8
0.0
0.0
0.1
1.9
1.2
0.3
0.7
0.0
2.8
8.0
25.2
6.6
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.37
0.00
0.00
0.00
0.17
0.17
0.16
0.15
0.16
0.15
0.15
0.15
0.14
0.14
0.14
0.14
0.13
0.13
0.13
0.12
0.13
0.12
0.12
0.12
0.12
0.12
0.12
0.12
0.12
0.12
0.39
0.41
0.41
1.07
1.07
0.79
0.85
0.96
0.81
0.81
0.65
0.84
0.68
0.87
0.61
0.64
0.68
0.68
0.67
0.74
0.77
0.70
0.73
0.67
0.69
0.80
0.1477
0.1473
0.1469
0.1465
0.1461
0.1457
0.1453
0.1449
0.1445
0.1442
0.1438
0.1434
0.1431
0.1428
0.1424
0.1421
0.1418
0.1414
0.1411
0.1408
0.1405
0.1402
0.1398
0.1395
0.1392
0.1389
0.1482
0.1497
0.1800
0.1771
0.1743
0.1725
0.1711
0.1814
0.1793
0.1811
0.1794
0.1793
0.1775
0.1752
0.1738
0.1772
0.1785
0.1775
0.1776
0.1756
0.1810
0.2002
0.2636
0.2792
0.2774
0.2753
0.0099
0.0098
0.0098
0.0097
0.0097
0.0096
0.0096
0.0095
0.0095
0.0094
0.0094
0.0094
0.0093
0.0093
0.0092
0.0092
0.0091
0.0091
0.0091
0.0090
0.0090
0.0089
0.0089
0.0089
0.0088
0.0088
0.0087
0.0087
0.0087
0.0086
0.0085
0.0084
0.0084
0.0084
0.0084
0.0084
0.0084
0.0083
0.0083
0.0083
0.0082
0.0082
0.0082
0.0081
0.0081
0.0081
0.0079
0.0075
0.0075
0.0072
0.0074
0.0075
.1103E-01
.1098E-01
.1093E-01
.1087E-01
.1082E-01
.1077E-01
.1072E-01
.1067E-01
.1062E-01
.1057E-01
.1052E-01
.1047E-01
.1042E-01
.1037E-01
.1032E-01
.1028E-01
.1023E-01
.1018E-01
.1014E-01
.1009E-01
.1005E-01
.1000E-01
.9956E-02
.9911E-02
.9867E-02
.9824E-02
.9780E-02
.9737E-02
.9694E-02
.9652E-02
.9530E-02
.9442E-02
.9436E-02
.9421E-02
.9399E-02
.9373E-02
.9343E-02
.9311E-02
.9276E-02
.9241E-02
.9205E-02
.9169E-02
.9132E-02
.9096E-02
.9059E-02
.9022E-02
.8820E-02
.8404E-02
.8353E-02
.8050E-02
.8247E-02
.8381E-02
.1489E-04
.1483E-04
.1476E-04
.1470E-04
.1464E-04
.1458E-04
.1452E-04
.1446E-04
.1440E-04
.1434E-04
.1428E-04
.1422E-04
.1416E-04
.1411E-04
.1405E-04
.1399E-04
.1394E-04
.1388E-04
.1382E-04
.1377E-04
.1371E-04
.1366E-04
.1361E-04
.1355E-04
.1350E-04
.1345E-04
.1340E-04
.1334E-04
.1329E-04
.1324E-04
.1310E-04
.1299E-04
.1298E-04
.1296E-04
.1294E-04
.1291E-04
.1287E-04
.1283E-04
.1279E-04
.1275E-04
.1270E-04
.1266E-04
.1262E-04
.1257E-04
.1253E-04
.1248E-04
.1224E-04
.1173E-04
.1167E-04
.1130E-04
.1154E-04
.1170E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3645E-05
.3624E-05
.3603E-05
.3583E-05
.3562E-05
.3541E-05
.3521E-05
.3501E-05
.3481E-05
.3461E-05
.3441E-05
.3422E-05
.3403E-05
.3383E-05
.3365E-05
.3346E-05
.3327E-05
.3309E-05
.3291E-05
.3273E-05
.3255E-05
.3237E-05
.3219E-05
.3202E-05
.3185E-05
.3168E-05
.3151E-05
.3134E-05
.3117E-05
.3101E-05
.3053E-05
.3019E-05
.3017E-05
.3011E-05
.3003E-05
.2992E-05
.2981E-05
.2968E-05
.2955E-05
.2941E-05
.2927E-05
.2913E-05
.2899E-05
.2885E-05
.2871E-05
.2857E-05
.2779E-05
.2621E-05
.2602E-05
.2488E-05
.2562E-05
.2613E-05
.1124E-04
.1120E-04
.1116E-04
.1112E-04
.1108E-04
.1104E-04
.1100E-04
.1096E-04
.1092E-04
.1088E-04
.1084E-04
.1080E-04
.1076E-04
.1072E-04
.1068E-04
.1065E-04
.1061E-04
.1057E-04
.1053E-04
.1050E-04
.1046E-04
.1042E-04
.1039E-04
.1035E-04
.1032E-04
.1028E-04
.1025E-04
.1021E-04
.1018E-04
.1014E-04
.1004E-04
.9970E-05
.9966E-05
.9953E-05
.9935E-05
.9914E-05
.9889E-05
.9863E-05
.9834E-05
.9805E-05
.9776E-05
.9746E-05
.9716E-05
.9686E-05
.9655E-05
.9625E-05
.9457E-05
.9110E-05
.9067E-05
.8810E-05
.8977E-05
.9090E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1117E-04
.1113E-04
.1109E-04
.1105E-04
.1100E-04
.1096E-04
.1092E-04
.1088E-04
.1084E-04
.1080E-04
.1076E-04
.1072E-04
.1069E-04
.1065E-04
.1061E-04
.1057E-04
.1053E-04
.1050E-04
.1046E-04
.1042E-04
.1039E-04
.1035E-04
.1031E-04
.1028E-04
.1024E-04
.1021E-04
.1017E-04
.1014E-04
.1010E-04
.1007E-04
.9967E-05
.9896E-05
.9891E-05
.9878E-05
.9861E-05
.9839E-05
.9814E-05
.9788E-05
.9759E-05
.9731E-05
.9701E-05
.9671E-05
.9641E-05
.9611E-05
.9581E-05
.9551E-05
.9382E-05
.9035E-05
.8992E-05
.8736E-05
.8902E-05
.9016E-05
.7473E-07
.7473E-07
.7473E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7467E-07
.7467E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7464E-07
.7464E-07
.7463E-07
.7461E-07
.7460E-07
.7459E-07
.7460E-07
.7461E-07
153
339
340
341
342
343
344
345
346
347
348
349
350
351
352
353
354
355
356
357
358
359
360
361
362
363
364
365
3.1
5.3
2.1
0.0
0.0
2.0
11.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
25.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
29.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.12
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.66
0.73
0.68
0.86
0.93
0.66
0.57
0.60
0.52
0.48
0.60
0.79
0.79
0.65
0.65
0.57
0.52
0.67
0.72
0.91
0.92
0.95
0.74
1.11
1.03
1.00
0.80
0.2817
0.2937
0.2975
0.2952
0.2927
0.2963
0.3242
0.3109
0.3053
0.3007
0.2952
0.2895
0.2844
0.2800
0.2760
0.2724
0.3373
0.3278
0.3171
0.3077
0.2986
0.2915
0.3422
0.3213
0.3103
0.3047
0.2972
0.0076
0.0076
0.0077
0.0077
0.0077
0.0077
0.0076
0.0076
0.0076
0.0076
0.0076
0.0075
0.0062
0.0059
0.0064
0.0067
0.0069
0.0066
0.0056
0.0052
0.0065
0.0075
0.0082
0.0076
0.0085
0.0087
0.0065
.8470E-02
.8525E-02
.8557E-02
.8570E-02
.8571E-02
.8563E-02
.8548E-02
.8528E-02
.8505E-02
.8479E-02
.8451E-02
.8422E-02
.6943E-02
.6573E-02
.7103E-02
.7481E-02
.7749E-02
.7340E-02
.6241E-02
.5794E-02
.7306E-02
.8397E-02
.9180E-02
.8491E-02
.9501E-02
.9707E-02
.7290E-02
.1181E-04
.1188E-04
.1192E-04
.1193E-04
.1194E-04
.1192E-04
.1191E-04
.1188E-04
.1185E-04
.1182E-04
.1179E-04
.1175E-04
.9930E-05
.9472E-05
.1013E-04
.1060E-04
.1093E-04
.1042E-04
.9053E-05
.8489E-05
.1038E-04
.1172E-04
.1267E-04
.1184E-04
.1306E-04
.1331E-04
.1036E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2646E-05
.2667E-05
.2679E-05
.2685E-05
.2685E-05
.2682E-05
.2676E-05
.2669E-05
.2660E-05
.2650E-05
.2639E-05
.2628E-05
.2079E-05
.1946E-05
.2138E-05
.2277E-05
.2376E-05
.2224E-05
.1827E-05
.1669E-05
.2212E-05
.2619E-05
.2918E-05
.2654E-05
.3042E-05
.3121E-05
.2205E-05
.9165E-05
.9211E-05
.9238E-05
.9249E-05
.9250E-05
.9243E-05
.9231E-05
.9214E-05
.9194E-05
.9172E-05
.9149E-05
.9125E-05
.7851E-05
.7526E-05
.7994E-05
.8323E-05
.8553E-05
.8200E-05
.7226E-05
.6820E-05
.8170E-05
.9103E-05
.9755E-05
.9182E-05
.1002E-04
.1018E-04
.8155E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9090E-05
.9137E-05
.9163E-05
.9175E-05
.9176E-05
.9169E-05
.9156E-05
.9139E-05
.9120E-05
.9098E-05
.9075E-05
.9050E-05
.7777E-05
.7451E-05
.7919E-05
.8248E-05
.8479E-05
.8125E-05
.7152E-05
.6745E-05
.8096E-05
.9029E-05
.9680E-05
.9107E-05
.9944E-05
.1011E-04
.8080E-05
.7461E-07
.7462E-07
.7462E-07
.7462E-07
.7462E-07
.7462E-07
.7462E-07
.7462E-07
.7461E-07
.7461E-07
.7461E-07
.7461E-07
.7451E-07
.7447E-07
.7452E-07
.7455E-07
.7457E-07
.7454E-07
.7444E-07
.7440E-07
.7453E-07
.7461E-07
.7465E-07
.7461E-07
.7467E-07
.7468E-07
.7453E-07
******************************************************************************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ (MM) ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
1
------------------------------------------------------------------------------ΙΑΝ/ΙΟΥ ΦΕΒ/ΑΥΓ ΜΑΡ/ΣΕΠ ΑΠΡ/ΟΚΤ ΜΑΙ/ΝΟΕ ΙΟΥ/∆ΕΚ
------- ------- ------- ------- ------- ------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
24.9
0.0
29.3
0.0
20.1
14.0
0.6
8.6
12.8
39.4
0.0
111.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.39
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
28.22
0.00
37.40
0.00
51.57
14.00
12.00
6.16
2.44
17.08
10.36
23.01
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
28.353
0.597
14.879
0.478
3.640
0.385
1.578
0.339
1.116
0.284
0.757
0.250
154
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.024
0.001
0.013
0.001
0.004
0.001
0.002
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.017
0.000
0.009
0.000
0.002
0.000
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.006
0.001
0.005
0.000
0.002
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.006
0.001
0.005
0.000
0.002
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
------------------------------------------------------------------------------ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.818
0.017
0.475
0.014
0.105
0.011
0.047
0.010
0.032
0.008
0.023
0.007
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.519
0.001
0.180
0.001
0.034
0.001
0.007
0.000
0.004
0.000
0.002
0.001
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΕΤΗΣΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
1
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΟΣΤΟ(%)
---------------------------
155
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
260.70
26070.004
100.00
1.391
139.085
0.53
202.236
20223.629
77.57
5265.629
20.20
4.790
0.02
52.6563
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.047902
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
1.3064
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.0300
3.002
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.017880
1.788
0.01
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.0000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.0179
1.785
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000027
0.003
0.00
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.0000
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
4.369
436.853
1.68
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2600.079
260007.891
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2604.447
260444.719
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΕΤΗΣΙΑ ∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
0.0002
0.019
0.00
*******************************************************************************
156
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
#1:
#1:
#1:
#2:
#2:
#2:
#3:
#3:
#3:
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
******************************************************************************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
5
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ε
ΗΜΕΡΑ Α ∆
ΒΡΟΧΗ ΑΠΟΡΟΗ
Ε∆
ΖΩΝΗ Ε.
ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ
Ε Α
ΝΕΡΟ
#1
#1
#1
#2
#2
#2
#3
#3
#3
Ρ Φ
MM
MM
MM
CM/CM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
Α Ο
Σ Σ
----- - ----- ------- ------- -------- ---------------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
14.5
0.2
2.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
12.9
0.5
0.5
0.0
0.0
0.0
7.5
0.0
37.6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3.16
0.77
0.80
0.82
0.65
0.64
0.80
0.98
0.95
0.92
0.77
0.87
0.76
0.78
0.86
0.87
0.72
0.78
0.84
0.80
0.66
0.74
0.81
1.00
0.89
1.06
1.27
1.48
1.11
1.27
1.12
0.3134
0.3071
0.3008
0.2943
0.2890
0.2842
0.2791
0.3125
0.3090
0.3133
0.3110
0.3045
0.2997
0.2936
0.2878
0.2832
0.2786
0.2742
0.2703
0.2673
0.2648
0.2967
0.2953
0.2943
0.2915
0.2881
0.2836
0.2986
0.2933
0.3547
0.0094
0.0086
0.0063
0.0046
0.0052
0.0084
0.0107
0.0124
0.0136
0.0144
0.0149
0.0125
0.0091
0.0067
0.0049
0.0049
0.0039
0.0029
0.0021
0.0015
0.0011
0.0008
0.0006
0.0004
0.0003
0.0002
0.0002
0.0001
0.0172
0.1322
.1056E-01
.9627E-02
.7039E-02
.5148E-02
.5832E-02
.9416E-02
.1200E-01
.1385E-01
.1516E-01
.1608E-01
.1672E-01
.1395E-01
.1020E-01
.7462E-02
.5457E-02
.5448E-02
.4398E-02
.3216E-02
.2352E-02
.1719E-02
.1257E-02
.9191E-03
.6720E-03
.4912E-03
.3591E-03
.2624E-03
.1918E-03
.1401E-03
.1921E-01
.1478
.1433E-04
.1321E-04
.1005E-04
.7667E-05
.8525E-05
.1295E-04
.1603E-04
.1819E-04
.1971E-04
.2076E-04
.2149E-04
.1831E-04
.1390E-04
.1057E-04
.8062E-05
.8048E-05
.6701E-05
.5140E-05
.3963E-05
.3075E-05
.2404E-05
.1899E-05
.1517E-05
.1229E-05
.1012E-05
.8483E-06
.7246E-06
.6314E-06
.2281E-04
.1503E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3457E-05
.3089E-05
.2114E-05
.1447E-05
.1679E-05
.3008E-05
.4035E-05
.4799E-05
.5353E-05
.5748E-05
.6023E-05
.4842E-05
.3316E-05
.2268E-05
.1553E-05
.1549E-05
.1197E-05
.8225E-06
.5678E-06
.3948E-06
.2771E-06
.1970E-06
.1423E-06
.1047E-06
.7886E-07
.6091E-07
.4835E-07
.3950E-07
.6533E-05
.7624E-04
.1087E-04
.1012E-04
.7936E-05
.6220E-05
.6846E-05
.9946E-05
.1199E-04
.1339E-04
.1435E-04
.1501E-04
.1546E-04
.1347E-04
.1058E-04
.8304E-05
.6509E-05
.6499E-05
.5504E-05
.4318E-05
.3395E-05
.2680E-05
.2127E-05
.1702E-05
.1375E-05
.1125E-05
.9333E-06
.7873E-06
.6763E-06
.5919E-06
.1628E-04
.7402E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1079E-04
.1004E-04
.7861E-05
.6146E-05
.6771E-05
.9871E-05
.1192E-04
.1332E-04
.1428E-04
.1494E-04
.1539E-04
.1339E-04
.1051E-04
.8229E-05
.6434E-05
.6425E-05
.5430E-05
.4244E-05
.3322E-05
.2607E-05
.2055E-05
.1630E-05
.1304E-05
.1054E-05
.8637E-06
.7187E-06
.6086E-06
.5251E-06
.1620E-04
.7395E-04
.7471E-07
.7467E-07
.7451E-07
.7432E-07
.7440E-07
.7466E-07
.7476E-07
.7482E-07
.7485E-07
.7487E-07
.7488E-07
.7482E-07
.7470E-07
.7455E-07
.7436E-07
.7436E-07
.7420E-07
.7392E-07
.7358E-07
.7315E-07
.7263E-07
.7202E-07
.7130E-07
.7048E-07
.6959E-07
.6864E-07
.6767E-07
.6672E-07
.7490E-07
.7532E-07
157
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
0.0
0.0
10.2
0.0
1.6
0.0
0.0
10.2
0.0
0.0
0.0
8.5
1.8
0.0
0.0
0.0
2.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
10.0
18.1
1.6
0.0
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.4
0.0
1.7
0.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
1.44
1.14
1.23
0.89
1.24
1.19
1.14
1.19
1.22
0.96
1.07
1.10
1.39
1.16
1.26
1.16
1.61
1.65
1.39
1.57
1.24
1.59
2.14
1.93
1.05
1.34
1.44
2.10
1.07
1.47
1.70
1.78
1.93
1.65
1.32
1.27
2.42
2.44
2.25
1.94
1.90
1.87
2.49
2.62
3.61
2.13
2.12
1.63
1.38
1.22
1.11
0.3274
0.3164
0.3325
0.3219
0.3204
0.3093
0.2998
0.3189
0.3125
0.3061
0.3032
0.3177
0.3154
0.3076
0.3026
0.2988
0.2972
0.2894
0.2822
0.2763
0.2699
0.2648
0.2593
0.2534
0.2483
0.2719
0.3160
0.3161
0.3106
0.3031
0.2937
0.2849
0.2770
0.2690
0.2621
0.2567
0.2558
0.2488
0.2466
0.2417
0.2360
0.2307
0.2258
0.2192
0.2123
0.2028
0.1972
0.1917
0.1874
0.1837
0.1805
0.1776
0.3075
0.5344
0.6701
0.6680
0.6009
0.4678
0.4039
0.5389
0.7251
0.9619
1.3216
1.4841
1.8640
2.1145
2.1665
2.1061
1.8056
1.7505
1.8305
1.8373
1.7269
1.6058
1.5301
1.4564
1.3787
1.2870
1.2414
1.2383
1.2488
1.2503
1.2553
1.3213
1.3914
1.4198
1.3906
1.2930
1.1871
1.0556
0.8851
0.7351
0.5859
0.5202
0.5213
0.5507
0.5896
0.6376
0.6888
0.7370
0.7775
0.8081
0.8282
0.8386
.3439
.5977
.7494
.7471
.6720
.5232
.4518
.6027
.8109
1.076
1.478
1.660
2.085
2.365
2.423
2.355
2.019
1.958
2.047
2.055
1.931
1.796
1.711
1.629
1.542
1.439
1.388
1.385
1.397
1.398
1.404
1.478
1.556
1.588
1.555
1.446
1.328
1.181
.9899
.8221
.6553
.5817
.5830
.6159
.6594
.7131
.7704
.8242
.8695
.9037
.9263
.9379
.3238E-03
.5336E-03
.6547E-03
.6529E-03
.5934E-03
.4733E-03
.4147E-03
.5377E-03
.7028E-03
.9070E-03
.1209E-02
.1342E-02
.1649E-02
.1849E-02
.1890E-02
.1842E-02
.1603E-02
.1558E-02
.1623E-02
.1628E-02
.1539E-02
.1441E-02
.1380E-02
.1320E-02
.1256E-02
.1180E-02
.1142E-02
.1140E-02
.1148E-02
.1150E-02
.1154E-02
.1209E-02
.1266E-02
.1290E-02
.1266E-02
.1185E-02
.1097E-02
.9867E-03
.8416E-03
.7117E-03
.5800E-03
.5210E-03
.5220E-03
.5485E-03
.5833E-03
.6260E-03
.6712E-03
.7134E-03
.7487E-03
.7752E-03
.7927E-03
.8016E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1949E-03
.3522E-03
.4469E-03
.4454E-03
.3986E-03
.3059E-03
.2618E-03
.3554E-03
.4851E-03
.6501E-03
.9004E-03
.1013E-02
.1275E-02
.1448E-02
.1484E-02
.1442E-02
.1235E-02
.1197E-02
.1253E-02
.1257E-02
.1181E-02
.1097E-02
.1045E-02
.9941E-03
.9402E-03
.8765E-03
.8448E-03
.8427E-03
.8500E-03
.8510E-03
.8545E-03
.9003E-03
.9489E-03
.9687E-03
.9484E-03
.8807E-03
.8071E-03
.7156E-03
.5967E-03
.4921E-03
.3882E-03
.3424E-03
.3432E-03
.3637E-03
.3908E-03
.4242E-03
.4600E-03
.4935E-03
.5218E-03
.5431E-03
.5572E-03
.5644E-03
.1289E-03
.1814E-03
.2079E-03
.2075E-03
.1948E-03
.1674E-03
.1530E-03
.1824E-03
.2178E-03
.2569E-03
.3082E-03
.3291E-03
.3738E-03
.4008E-03
.4062E-03
.3999E-03
.3673E-03
.3610E-03
.3701E-03
.3708E-03
.3583E-03
.3440E-03
.3348E-03
.3257E-03
.3157E-03
.3037E-03
.2975E-03
.2971E-03
.2985E-03
.2987E-03
.2994E-03
.3082E-03
.3174E-03
.3210E-03
.3173E-03
.3045E-03
.2900E-03
.2711E-03
.2448E-03
.2195E-03
.1918E-03
.1786E-03
.1788E-03
.1848E-03
.1926E-03
.2018E-03
.2113E-03
.2199E-03
.2269E-03
.2321E-03
.2355E-03
.2372E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1288E-03
.1814E-03
.2078E-03
.2074E-03
.1947E-03
.1673E-03
.1529E-03
.1823E-03
.2177E-03
.2568E-03
.3082E-03
.3291E-03
.3737E-03
.4007E-03
.4061E-03
.3999E-03
.3672E-03
.3609E-03
.3700E-03
.3708E-03
.3582E-03
.3439E-03
.3348E-03
.3256E-03
.3157E-03
.3036E-03
.2974E-03
.2970E-03
.2984E-03
.2986E-03
.2993E-03
.3082E-03
.3173E-03
.3209E-03
.3172E-03
.3044E-03
.2899E-03
.2710E-03
.2447E-03
.2195E-03
.1917E-03
.1785E-03
.1787E-03
.1847E-03
.1925E-03
.2017E-03
.2112E-03
.2198E-03
.2269E-03
.2321E-03
.2354E-03
.2372E-03
.7548E-07
.7561E-07
.7567E-07
.7567E-07
.7564E-07
.7558E-07
.7554E-07
.7561E-07
.7570E-07
.7579E-07
.7590E-07
.7595E-07
.7604E-07
.7610E-07
.7611E-07
.7610E-07
.7603E-07
.7601E-07
.7603E-07
.7603E-07
.7601E-07
.7598E-07
.7596E-07
.7594E-07
.7592E-07
.7589E-07
.7588E-07
.7588E-07
.7588E-07
.7588E-07
.7588E-07
.7590E-07
.7592E-07
.7593E-07
.7592E-07
.7589E-07
.7586E-07
.7582E-07
.7576E-07
.7570E-07
.7564E-07
.7561E-07
.7561E-07
.7562E-07
.7564E-07
.7566E-07
.7568E-07
.7570E-07
.7572E-07
.7573E-07
.7574E-07
.7574E-07
158
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
0.0
0.0
2.1
0.0
23.0
5.3
0.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.5
3.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.7
6.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.02
0.95
0.98
0.84
0.90
1.33
3.00
2.85
3.31
2.91
2.88
3.36
2.16
1.67
1.42
1.35
1.15
1.08
1.00
0.95
0.90
0.88
0.86
0.82
0.80
0.85
0.76
0.80
0.77
0.79
0.78
0.81
0.76
0.79
0.83
0.80
1.02
0.61
0.41
0.40
0.53
0.55
0.55
0.55
0.22
0.17
0.27
0.56
0.41
0.72
0.80
0.88
0.1749
0.1724
0.1754
0.1731
0.2313
0.2417
0.2344
0.2269
0.2181
0.2105
0.2029
0.1940
0.1884
0.1840
0.1802
0.1817
0.1787
0.1758
0.1731
0.1707
0.1683
0.1660
0.1637
0.1616
0.1595
0.1601
0.1581
0.1560
0.1540
0.1519
0.1499
0.1478
0.1457
0.1437
0.1404
0.1383
0.1369
0.1440
0.1429
0.1419
0.1405
0.1390
0.1376
0.1361
0.1356
0.1351
0.1415
0.1582
0.1571
0.1552
0.1531
0.1508
0.8404
0.8352
0.8244
0.8094
0.7677
0.7285
0.7277
0.7376
0.7454
0.7460
0.7388
0.7248
0.7056
0.6827
0.6575
0.6313
0.6047
0.5811
0.5541
0.5438
0.5694
0.5652
0.5420
0.5094
0.4732
0.4366
0.4015
0.3688
0.3389
0.3119
0.2877
0.2660
0.2467
0.2295
0.2141
0.2002
0.1697
0.1336
0.1402
0.1453
0.1469
0.1460
0.1436
0.1403
0.1363
0.1319
0.1275
0.1230
0.1187
0.1144
0.1103
0.1064
.9399
.9341
.9220
.9053
.8586
.8147
.8138
.8250
.8336
.8343
.8263
.8107
.7891
.7635
.7354
.7060
.6763
.6499
.6197
.6082
.6368
.6321
.6062
.5698
.5293
.4883
.4491
.4125
.3791
.3489
.3217
.2975
.2759
.2566
.2395
.2240
.1898
.1494
.1568
.1625
.1642
.1633
.1607
.1569
.1524
.1476
.1426
.1376
.1327
.1280
.1234
.1191
.8032E-03
.7987E-03
.7894E-03
.7764E-03
.7402E-03
.7060E-03
.7053E-03
.7140E-03
.7208E-03
.7213E-03
.7151E-03
.7028E-03
.6860E-03
.6658E-03
.6437E-03
.6204E-03
.5968E-03
.5757E-03
.5516E-03
.5423E-03
.5653E-03
.5616E-03
.5407E-03
.5113E-03
.4784E-03
.4449E-03
.4125E-03
.3821E-03
.3541E-03
.3285E-03
.3054E-03
.2846E-03
.2659E-03
.2491E-03
.2340E-03
.2203E-03
.1898E-03
.1530E-03
.1598E-03
.1650E-03
.1666E-03
.1658E-03
.1633E-03
.1599E-03
.1557E-03
.1513E-03
.1467E-03
.1421E-03
.1375E-03
.1331E-03
.1288E-03
.1247E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5657E-03
.5620E-03
.5545E-03
.5441E-03
.5149E-03
.4876E-03
.4871E-03
.4940E-03
.4994E-03
.4998E-03
.4948E-03
.4851E-03
.4716E-03
.4557E-03
.4381E-03
.4198E-03
.4013E-03
.3849E-03
.3661E-03
.3589E-03
.3767E-03
.3738E-03
.3577E-03
.3350E-03
.3098E-03
.2844E-03
.2601E-03
.2375E-03
.2169E-03
.1983E-03
.1817E-03
.1669E-03
.1537E-03
.1420E-03
.1316E-03
.1223E-03
.1018E-03
.7797E-04
.8232E-04
.8567E-04
.8670E-04
.8615E-04
.8458E-04
.8234E-04
.7972E-04
.7689E-04
.7398E-04
.7108E-04
.6824E-04
.6549E-04
.6286E-04
.6036E-04
.2375E-03
.2367E-03
.2349E-03
.2324E-03
.2253E-03
.2184E-03
.2183E-03
.2200E-03
.2214E-03
.2215E-03
.2202E-03
.2178E-03
.2143E-03
.2102E-03
.2055E-03
.2006E-03
.1955E-03
.1909E-03
.1855E-03
.1834E-03
.1886E-03
.1877E-03
.1831E-03
.1763E-03
.1686E-03
.1605E-03
.1524E-03
.1446E-03
.1372E-03
.1302E-03
.1237E-03
.1177E-03
.1122E-03
.1071E-03
.1024E-03
.9805E-04
.8795E-04
.7502E-04
.7750E-04
.7936E-04
.7993E-04
.7963E-04
.7876E-04
.7751E-04
.7602E-04
.7440E-04
.7270E-04
.7097E-04
.6926E-04
.6757E-04
.6592E-04
.6433E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2375E-03
.2366E-03
.2348E-03
.2323E-03
.2252E-03
.2183E-03
.2182E-03
.2199E-03
.2213E-03
.2214E-03
.2202E-03
.2177E-03
.2142E-03
.2101E-03
.2055E-03
.2005E-03
.1954E-03
.1908E-03
.1854E-03
.1833E-03
.1885E-03
.1877E-03
.1830E-03
.1762E-03
.1685E-03
.1604E-03
.1523E-03
.1445E-03
.1371E-03
.1301E-03
.1237E-03
.1177E-03
.1121E-03
.1070E-03
.1023E-03
.9797E-04
.8788E-04
.7494E-04
.7742E-04
.7929E-04
.7986E-04
.7956E-04
.7868E-04
.7744E-04
.7595E-04
.7432E-04
.7262E-04
.7090E-04
.6918E-04
.6749E-04
.6585E-04
.6425E-04
.7574E-07
.7574E-07
.7574E-07
.7573E-07
.7572E-07
.7570E-07
.7570E-07
.7570E-07
.7571E-07
.7571E-07
.7570E-07
.7570E-07
.7569E-07
.7568E-07
.7567E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7562E-07
.7563E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7560E-07
.7558E-07
.7556E-07
.7554E-07
.7552E-07
.7550E-07
.7548E-07
.7547E-07
.7545E-07
.7543E-07
.7542E-07
.7541E-07
.7539E-07
.7536E-07
.7532E-07
.7533E-07
.7534E-07
.7534E-07
.7534E-07
.7533E-07
.7533E-07
.7532E-07
.7532E-07
.7531E-07
.7531E-07
.7530E-07
.7529E-07
.7529E-07
.7528E-07
159
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
183
184
185
186
0.0
0.0
0.0
0.8
1.4
1.7
4.1
0.0
0.0
3.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
11.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.5
0.0
0.0
0.0
0.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.88
0.89
0.92
0.83
0.80
1.14
1.28
0.85
0.98
1.21
1.21
1.28
1.24
1.38
1.33
0.85
0.20
0.03
0.01
0.00
1.24
2.40
3.87
2.19
1.49
0.08
0.03
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.55
2.40
1.16
0.29
0.57
0.02
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1485
0.1462
0.1437
0.1437
0.1452
0.1467
0.1541
0.1519
0.1493
0.1548
0.1516
0.1483
0.1450
0.1414
0.1379
0.1356
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1615
0.1552
0.1450
0.1392
0.1353
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1454
0.1391
0.1360
0.1353
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1027
0.0992
0.0959
0.0928
0.0898
0.0870
0.0843
0.0818
0.0789
0.0764
0.0745
0.0726
0.0708
0.0690
0.0674
0.0657
0.0642
0.0627
0.0611
0.0593
0.0581
0.0570
0.0558
0.0547
0.0536
0.0525
0.0515
0.0505
0.0495
0.0486
0.0477
0.0468
0.0459
0.0451
0.0443
0.0435
0.0428
0.0421
0.0414
0.0407
0.0400
0.0394
0.0388
0.0382
0.0376
0.0370
0.0364
0.0359
0.0354
0.0349
0.0344
0.0339
.1149
.1110
.1073
.1038
.1004
.9728E-01
.9431E-01
.9149E-01
.8827E-01
.8545E-01
.8332E-01
.8120E-01
.7916E-01
.7721E-01
.7533E-01
.7351E-01
.7176E-01
.7008E-01
.6828E-01
.6633E-01
.6502E-01
.6371E-01
.6243E-01
.6117E-01
.5994E-01
.5875E-01
.5759E-01
.5647E-01
.5538E-01
.5433E-01
.5331E-01
.5233E-01
.5138E-01
.5045E-01
.4956E-01
.4870E-01
.4786E-01
.4705E-01
.4627E-01
.4550E-01
.4477E-01
.4405E-01
.4335E-01
.4268E-01
.4202E-01
.4138E-01
.4076E-01
.4016E-01
.3958E-01
.3900E-01
.3845E-01
.3791E-01
.1208E-03
.1170E-03
.1135E-03
.1102E-03
.1070E-03
.1039E-03
.1011E-03
.9835E-04
.9522E-04
.9248E-04
.9040E-04
.8833E-04
.8632E-04
.8441E-04
.8255E-04
.8076E-04
.7902E-04
.7735E-04
.7556E-04
.7361E-04
.7230E-04
.7099E-04
.6970E-04
.6843E-04
.6720E-04
.6599E-04
.6482E-04
.6368E-04
.6257E-04
.6150E-04
.6046E-04
.5946E-04
.5848E-04
.5753E-04
.5662E-04
.5573E-04
.5486E-04
.5403E-04
.5321E-04
.5242E-04
.5166E-04
.5092E-04
.5020E-04
.4950E-04
.4882E-04
.4815E-04
.4751E-04
.4688E-04
.4627E-04
.4567E-04
.4509E-04
.4452E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5798E-04
.5574E-04
.5362E-04
.5162E-04
.4974E-04
.4796E-04
.4628E-04
.4470E-04
.4290E-04
.4133E-04
.4015E-04
.3898E-04
.3784E-04
.3677E-04
.3574E-04
.3474E-04
.3379E-04
.3287E-04
.3189E-04
.3084E-04
.3013E-04
.2943E-04
.2874E-04
.2806E-04
.2741E-04
.2677E-04
.2615E-04
.2556E-04
.2498E-04
.2443E-04
.2389E-04
.2338E-04
.2288E-04
.2239E-04
.2193E-04
.2148E-04
.2105E-04
.2063E-04
.2022E-04
.1983E-04
.1945E-04
.1909E-04
.1873E-04
.1839E-04
.1806E-04
.1774E-04
.1742E-04
.1712E-04
.1683E-04
.1654E-04
.1626E-04
.1599E-04
.6279E-04
.6131E-04
.5989E-04
.5853E-04
.5723E-04
.5598E-04
.5479E-04
.5365E-04
.5232E-04
.5115E-04
.5026E-04
.4935E-04
.4848E-04
.4764E-04
.4681E-04
.4601E-04
.4524E-04
.4448E-04
.4367E-04
.4278E-04
.4217E-04
.4157E-04
.4096E-04
.4037E-04
.3979E-04
.3922E-04
.3866E-04
.3812E-04
.3759E-04
.3707E-04
.3657E-04
.3608E-04
.3560E-04
.3514E-04
.3469E-04
.3425E-04
.3382E-04
.3340E-04
.3299E-04
.3259E-04
.3221E-04
.3183E-04
.3147E-04
.3111E-04
.3076E-04
.3042E-04
.3009E-04
.2976E-04
.2944E-04
.2913E-04
.2883E-04
.2853E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.6272E-04
.6124E-04
.5982E-04
.5846E-04
.5716E-04
.5591E-04
.5471E-04
.5357E-04
.5225E-04
.5107E-04
.5018E-04
.4928E-04
.4840E-04
.4756E-04
.4674E-04
.4594E-04
.4516E-04
.4441E-04
.4359E-04
.4270E-04
.4210E-04
.4149E-04
.4089E-04
.4030E-04
.3971E-04
.3914E-04
.3859E-04
.3804E-04
.3751E-04
.3700E-04
.3649E-04
.3600E-04
.3553E-04
.3506E-04
.3461E-04
.3417E-04
.3374E-04
.3332E-04
.3292E-04
.3252E-04
.3213E-04
.3176E-04
.3139E-04
.3103E-04
.3068E-04
.3034E-04
.3001E-04
.2969E-04
.2937E-04
.2906E-04
.2875E-04
.2845E-04
.7528E-07
.7527E-07
.7526E-07
.7526E-07
.7525E-07
.7525E-07
.7524E-07
.7524E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7522E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7508E-07
.7508E-07
160
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
238
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.46
1.63
1.22
0.15
0.03
0.01
0.00
0.49
0.28
0.17
0.05
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1430
0.1387
0.1355
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1363
0.1356
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0334
0.0330
0.0325
0.0321
0.0317
0.0312
0.0308
0.0304
0.0301
0.0297
0.0293
0.0289
0.0286
0.0282
0.0279
0.0276
0.0273
0.0269
0.0266
0.0263
0.0260
0.0258
0.0255
0.0252
0.0249
0.0247
0.0244
0.0241
0.0239
0.0236
0.0234
0.0232
0.0229
0.0227
0.0225
0.0222
0.0220
0.0218
0.0216
0.0214
0.0212
0.0210
0.0208
0.0206
0.0204
0.0202
0.0201
0.0199
0.0197
0.0195
0.0194
0.0192
.3738E-01
.3687E-01
.3637E-01
.3588E-01
.3540E-01
.3494E-01
.3448E-01
.3404E-01
.3361E-01
.3319E-01
.3278E-01
.3237E-01
.3198E-01
.3159E-01
.3122E-01
.3085E-01
.3049E-01
.3014E-01
.2979E-01
.2945E-01
.2912E-01
.2880E-01
.2848E-01
.2817E-01
.2787E-01
.2757E-01
.2728E-01
.2699E-01
.2671E-01
.2643E-01
.2616E-01
.2590E-01
.2564E-01
.2538E-01
.2513E-01
.2488E-01
.2464E-01
.2440E-01
.2417E-01
.2394E-01
.2371E-01
.2349E-01
.2328E-01
.2306E-01
.2285E-01
.2264E-01
.2244E-01
.2224E-01
.2204E-01
.2185E-01
.2166E-01
.2147E-01
.4397E-04
.4343E-04
.4290E-04
.4239E-04
.4189E-04
.4140E-04
.4092E-04
.4045E-04
.3999E-04
.3954E-04
.3910E-04
.3867E-04
.3825E-04
.3784E-04
.3744E-04
.3705E-04
.3666E-04
.3628E-04
.3591E-04
.3555E-04
.3519E-04
.3484E-04
.3450E-04
.3417E-04
.3384E-04
.3351E-04
.3320E-04
.3289E-04
.3258E-04
.3228E-04
.3199E-04
.3170E-04
.3141E-04
.3113E-04
.3086E-04
.3059E-04
.3032E-04
.3006E-04
.2981E-04
.2956E-04
.2931E-04
.2906E-04
.2883E-04
.2859E-04
.2836E-04
.2813E-04
.2790E-04
.2768E-04
.2747E-04
.2725E-04
.2704E-04
.2683E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1573E-04
.1548E-04
.1523E-04
.1499E-04
.1475E-04
.1453E-04
.1430E-04
.1409E-04
.1387E-04
.1367E-04
.1347E-04
.1327E-04
.1308E-04
.1289E-04
.1271E-04
.1253E-04
.1236E-04
.1219E-04
.1203E-04
.1186E-04
.1171E-04
.1155E-04
.1140E-04
.1125E-04
.1111E-04
.1097E-04
.1083E-04
.1069E-04
.1056E-04
.1043E-04
.1030E-04
.1018E-04
.1006E-04
.9937E-05
.9820E-05
.9705E-05
.9592E-05
.9482E-05
.9374E-05
.9268E-05
.9163E-05
.9061E-05
.8961E-05
.8863E-05
.8766E-05
.8671E-05
.8578E-05
.8487E-05
.8397E-05
.8309E-05
.8222E-05
.8137E-05
.2824E-04
.2795E-04
.2767E-04
.2740E-04
.2713E-04
.2687E-04
.2661E-04
.2636E-04
.2611E-04
.2587E-04
.2563E-04
.2540E-04
.2517E-04
.2495E-04
.2473E-04
.2451E-04
.2430E-04
.2409E-04
.2388E-04
.2368E-04
.2349E-04
.2329E-04
.2310E-04
.2291E-04
.2273E-04
.2255E-04
.2237E-04
.2219E-04
.2202E-04
.2185E-04
.2168E-04
.2152E-04
.2136E-04
.2120E-04
.2104E-04
.2088E-04
.2073E-04
.2058E-04
.2043E-04
.2029E-04
.2015E-04
.2000E-04
.1986E-04
.1973E-04
.1959E-04
.1946E-04
.1933E-04
.1920E-04
.1907E-04
.1894E-04
.1882E-04
.1870E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2816E-04
.2788E-04
.2760E-04
.2732E-04
.2706E-04
.2679E-04
.2654E-04
.2629E-04
.2604E-04
.2580E-04
.2556E-04
.2533E-04
.2510E-04
.2487E-04
.2465E-04
.2444E-04
.2422E-04
.2401E-04
.2381E-04
.2361E-04
.2341E-04
.2322E-04
.2303E-04
.2284E-04
.2265E-04
.2247E-04
.2229E-04
.2212E-04
.2194E-04
.2177E-04
.2161E-04
.2144E-04
.2128E-04
.2112E-04
.2096E-04
.2081E-04
.2066E-04
.2051E-04
.2036E-04
.2021E-04
.2007E-04
.1993E-04
.1979E-04
.1965E-04
.1952E-04
.1938E-04
.1925E-04
.1912E-04
.1899E-04
.1887E-04
.1874E-04
.1862E-04
.7508E-07
.7508E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
161
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
287
288
289
290
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
36.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
15.3
10.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
23.4
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.85
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.99
3.19
3.90
3.73
3.57
3.70
3.78
3.85
3.74
3.48
2.49
1.35
2.02
2.57
2.20
1.47
2.51
2.09
2.44
1.72
1.57
2.02
1.65
1.09
1.43
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.2254
0.2170
0.2068
0.1970
0.1876
0.1778
0.1679
0.1578
0.1479
0.1388
0.1725
0.1951
0.1897
0.1830
0.1772
0.1733
0.1667
0.1612
0.1548
0.1503
0.1462
0.1409
0.1365
0.1952
0.1915
0.0190
0.0189
0.0187
0.0186
0.0184
0.0182
0.0181
0.0180
0.0178
0.0177
0.0175
0.0174
0.0172
0.0171
0.0170
0.0168
0.0167
0.0166
0.0165
0.0163
0.0162
0.0161
0.0160
0.0159
0.0157
0.0156
0.0155
0.0154
0.0153
0.0152
0.0151
0.0150
0.0149
0.0148
0.0147
0.0146
0.0145
0.0140
0.0121
0.0114
0.0122
0.0127
0.0131
0.0133
0.0135
0.0136
0.0136
0.0136
0.0136
0.0136
0.0135
0.0135
.2129E-01
.2111E-01
.2093E-01
.2075E-01
.2058E-01
.2041E-01
.2024E-01
.2008E-01
.1991E-01
.1975E-01
.1960E-01
.1944E-01
.1929E-01
.1914E-01
.1899E-01
.1884E-01
.1870E-01
.1855E-01
.1841E-01
.1827E-01
.1814E-01
.1800E-01
.1787E-01
.1774E-01
.1761E-01
.1748E-01
.1735E-01
.1723E-01
.1711E-01
.1699E-01
.1687E-01
.1675E-01
.1663E-01
.1652E-01
.1641E-01
.1629E-01
.1618E-01
.1562E-01
.1357E-01
.1273E-01
.1361E-01
.1422E-01
.1464E-01
.1492E-01
.1510E-01
.1520E-01
.1525E-01
.1526E-01
.1524E-01
.1520E-01
.1514E-01
.1508E-01
.2663E-04
.2643E-04
.2623E-04
.2603E-04
.2584E-04
.2565E-04
.2546E-04
.2528E-04
.2510E-04
.2492E-04
.2474E-04
.2456E-04
.2439E-04
.2422E-04
.2406E-04
.2389E-04
.2373E-04
.2357E-04
.2341E-04
.2325E-04
.2310E-04
.2295E-04
.2280E-04
.2265E-04
.2250E-04
.2236E-04
.2221E-04
.2207E-04
.2193E-04
.2180E-04
.2166E-04
.2153E-04
.2139E-04
.2126E-04
.2113E-04
.2101E-04
.2088E-04
.2023E-04
.1786E-04
.1689E-04
.1792E-04
.1863E-04
.1911E-04
.1944E-04
.1964E-04
.1976E-04
.1981E-04
.1982E-04
.1980E-04
.1975E-04
.1969E-04
.1961E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8054E-05
.7971E-05
.7891E-05
.7811E-05
.7733E-05
.7657E-05
.7581E-05
.7507E-05
.7434E-05
.7362E-05
.7292E-05
.7222E-05
.7154E-05
.7087E-05
.7020E-05
.6955E-05
.6891E-05
.6828E-05
.6766E-05
.6705E-05
.6644E-05
.6585E-05
.6527E-05
.6469E-05
.6412E-05
.6356E-05
.6301E-05
.6247E-05
.6194E-05
.6141E-05
.6089E-05
.6038E-05
.5987E-05
.5937E-05
.5888E-05
.5840E-05
.5792E-05
.5549E-05
.4681E-05
.4335E-05
.4700E-05
.4957E-05
.5135E-05
.5254E-05
.5329E-05
.5372E-05
.5393E-05
.5396E-05
.5387E-05
.5370E-05
.5346E-05
.5318E-05
.1857E-04
.1846E-04
.1834E-04
.1822E-04
.1811E-04
.1799E-04
.1788E-04
.1777E-04
.1766E-04
.1755E-04
.1745E-04
.1734E-04
.1724E-04
.1714E-04
.1704E-04
.1694E-04
.1684E-04
.1674E-04
.1664E-04
.1655E-04
.1645E-04
.1636E-04
.1627E-04
.1618E-04
.1609E-04
.1600E-04
.1591E-04
.1583E-04
.1574E-04
.1566E-04
.1557E-04
.1549E-04
.1541E-04
.1533E-04
.1524E-04
.1517E-04
.1509E-04
.1468E-04
.1318E-04
.1256E-04
.1322E-04
.1367E-04
.1398E-04
.1418E-04
.1431E-04
.1439E-04
.1442E-04
.1443E-04
.1441E-04
.1438E-04
.1434E-04
.1429E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1850E-04
.1838E-04
.1826E-04
.1815E-04
.1803E-04
.1792E-04
.1781E-04
.1770E-04
.1759E-04
.1748E-04
.1737E-04
.1727E-04
.1716E-04
.1706E-04
.1696E-04
.1686E-04
.1676E-04
.1666E-04
.1657E-04
.1647E-04
.1638E-04
.1629E-04
.1619E-04
.1610E-04
.1601E-04
.1593E-04
.1584E-04
.1575E-04
.1566E-04
.1558E-04
.1550E-04
.1541E-04
.1533E-04
.1525E-04
.1517E-04
.1509E-04
.1501E-04
.1461E-04
.1311E-04
.1248E-04
.1314E-04
.1360E-04
.1390E-04
.1411E-04
.1424E-04
.1431E-04
.1434E-04
.1435E-04
.1434E-04
.1431E-04
.1427E-04
.1422E-04
.7495E-07
.7495E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7486E-07
.7481E-07
.7479E-07
.7481E-07
.7483E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
162
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
336
337
338
339
340
341
342
0.0
0.0
0.0
0.0
20.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
12.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.8
5.6
0.0
0.0
0.0
11.5
2.2
1.5
0.0
0.0
1.1
2.7
0.0
0.0
33.2
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.39
0.00
1.23
1.55
1.60
1.15
0.95
0.97
1.28
1.25
1.19
1.46
1.09
0.77
0.97
0.78
1.36
1.02
1.26
1.43
1.34
0.81
0.81
0.98
1.18
0.92
0.62
0.85
1.11
1.22
1.19
1.13
1.04
1.17
0.90
0.77
0.99
0.77
0.87
0.88
0.98
0.86
0.92
0.84
0.96
0.90
0.69
0.69
0.67
0.62
0.70
0.71
0.76
0.56
0.1882
0.1842
0.1799
0.1769
0.2284
0.2258
0.2224
0.2191
0.2160
0.2122
0.2093
0.2073
0.2048
0.2027
0.1991
0.1965
0.1931
0.1894
0.1858
0.1837
0.2147
0.2122
0.2091
0.2067
0.2050
0.2028
0.1999
0.1967
0.1936
0.1906
0.1878
0.1848
0.1824
0.1804
0.1778
0.1757
0.1835
0.1959
0.1933
0.1910
0.1886
0.2167
0.2199
0.2215
0.2197
0.2179
0.2190
0.2245
0.2226
0.2208
0.3025
0.3010
0.0134
0.0133
0.0133
0.0132
0.0131
0.0130
0.0130
0.0129
0.0128
0.0127
0.0127
0.0126
0.0125
0.0124
0.0124
0.0123
0.0122
0.0121
0.0121
0.0120
0.0119
0.0119
0.0118
0.0117
0.0117
0.0116
0.0115
0.0115
0.0114
0.0113
0.0113
0.0112
0.0106
0.0100
0.0101
0.0103
0.0104
0.0105
0.0106
0.0106
0.0106
0.0106
0.0106
0.0105
0.0105
0.0105
0.0104
0.0104
0.0103
0.0103
0.0102
0.0102
.1500E-01
.1492E-01
.1484E-01
.1476E-01
.1467E-01
.1458E-01
.1450E-01
.1441E-01
.1432E-01
.1424E-01
.1415E-01
.1407E-01
.1399E-01
.1390E-01
.1382E-01
.1374E-01
.1366E-01
.1358E-01
.1350E-01
.1342E-01
.1335E-01
.1327E-01
.1319E-01
.1312E-01
.1304E-01
.1297E-01
.1290E-01
.1283E-01
.1276E-01
.1269E-01
.1262E-01
.1255E-01
.1184E-01
.1113E-01
.1125E-01
.1150E-01
.1167E-01
.1177E-01
.1183E-01
.1186E-01
.1186E-01
.1184E-01
.1182E-01
.1178E-01
.1174E-01
.1169E-01
.1164E-01
.1159E-01
.1154E-01
.1148E-01
.1143E-01
.1137E-01
.1953E-04
.1944E-04
.1934E-04
.1924E-04
.1914E-04
.1905E-04
.1894E-04
.1884E-04
.1875E-04
.1865E-04
.1855E-04
.1845E-04
.1835E-04
.1826E-04
.1816E-04
.1807E-04
.1797E-04
.1788E-04
.1779E-04
.1770E-04
.1761E-04
.1752E-04
.1743E-04
.1734E-04
.1726E-04
.1717E-04
.1709E-04
.1700E-04
.1692E-04
.1684E-04
.1676E-04
.1668E-04
.1584E-04
.1501E-04
.1515E-04
.1544E-04
.1564E-04
.1576E-04
.1583E-04
.1586E-04
.1587E-04
.1585E-04
.1582E-04
.1578E-04
.1573E-04
.1567E-04
.1561E-04
.1555E-04
.1549E-04
.1542E-04
.1536E-04
.1529E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5287E-05
.5253E-05
.5218E-05
.5183E-05
.5146E-05
.5110E-05
.5073E-05
.5036E-05
.5000E-05
.4964E-05
.4928E-05
.4893E-05
.4857E-05
.4823E-05
.4788E-05
.4754E-05
.4721E-05
.4687E-05
.4655E-05
.4622E-05
.4590E-05
.4558E-05
.4527E-05
.4496E-05
.4465E-05
.4435E-05
.4405E-05
.4375E-05
.4346E-05
.4317E-05
.4289E-05
.4260E-05
.3971E-05
.3686E-05
.3733E-05
.3834E-05
.3901E-05
.3943E-05
.3967E-05
.3978E-05
.3979E-05
.3973E-05
.3962E-05
.3948E-05
.3930E-05
.3911E-05
.3891E-05
.3870E-05
.3848E-05
.3826E-05
.3804E-05
.3782E-05
.1424E-04
.1418E-04
.1412E-04
.1406E-04
.1400E-04
.1394E-04
.1387E-04
.1381E-04
.1375E-04
.1368E-04
.1362E-04
.1356E-04
.1350E-04
.1343E-04
.1337E-04
.1331E-04
.1325E-04
.1319E-04
.1313E-04
.1308E-04
.1302E-04
.1296E-04
.1290E-04
.1285E-04
.1279E-04
.1274E-04
.1268E-04
.1263E-04
.1257E-04
.1252E-04
.1247E-04
.1242E-04
.1187E-04
.1132E-04
.1142E-04
.1161E-04
.1174E-04
.1182E-04
.1187E-04
.1189E-04
.1189E-04
.1188E-04
.1186E-04
.1183E-04
.1180E-04
.1176E-04
.1172E-04
.1168E-04
.1164E-04
.1160E-04
.1155E-04
.1151E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1416E-04
.1411E-04
.1405E-04
.1399E-04
.1392E-04
.1386E-04
.1380E-04
.1373E-04
.1367E-04
.1361E-04
.1354E-04
.1348E-04
.1342E-04
.1336E-04
.1330E-04
.1324E-04
.1318E-04
.1312E-04
.1306E-04
.1300E-04
.1294E-04
.1289E-04
.1283E-04
.1277E-04
.1272E-04
.1266E-04
.1261E-04
.1255E-04
.1250E-04
.1245E-04
.1239E-04
.1234E-04
.1180E-04
.1125E-04
.1134E-04
.1154E-04
.1167E-04
.1175E-04
.1179E-04
.1181E-04
.1181E-04
.1180E-04
.1178E-04
.1175E-04
.1172E-04
.1169E-04
.1165E-04
.1161E-04
.1156E-04
.1152E-04
.1148E-04
.1144E-04
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7476E-07
.7473E-07
.7474E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7474E-07
.7474E-07
163
343
344
345
346
347
348
349
350
351
352
353
354
355
356
357
358
359
360
361
362
363
364
365
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.5
5.3
0.0
1.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.71
0.72
0.75
0.53
0.71
0.96
0.84
0.72
0.65
0.77
0.66
0.62
0.58
0.55
0.52
0.59
0.65
0.68
0.61
0.64
0.63
0.53
0.66
0.2992
0.2973
0.2953
0.2931
0.2887
0.2837
0.2790
0.2749
0.2715
0.2682
0.2753
0.2876
0.2860
0.2885
0.2871
0.2856
0.2835
0.2816
0.2799
0.2771
0.2747
0.2733
0.2716
0.0101
0.0101
0.0100
0.0096
0.0094
0.0095
0.0096
0.0096
0.0096
0.0080
0.0064
0.0073
0.0080
0.0086
0.0090
0.0082
0.0060
0.0044
0.0032
0.0023
0.0017
0.0013
0.0009
.1132E-01
.1126E-01
.1121E-01
.1076E-01
.1049E-01
.1062E-01
.1070E-01
.1075E-01
.1077E-01
.8892E-02
.7134E-02
.8121E-02
.8998E-02
.9624E-02
.1007E-01
.9174E-02
.6709E-02
.4906E-02
.3587E-02
.2623E-02
.1918E-02
.1402E-02
.1025E-02
.1523E-04
.1516E-04
.1510E-04
.1456E-04
.1424E-04
.1440E-04
.1450E-04
.1455E-04
.1458E-04
.1232E-04
.1017E-04
.1138E-04
.1245E-04
.1321E-04
.1374E-04
.1266E-04
.9638E-05
.7357E-05
.5635E-05
.4336E-05
.3356E-05
.2617E-05
.2059E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3760E-05
.3738E-05
.3715E-05
.3535E-05
.3429E-05
.3481E-05
.3514E-05
.3533E-05
.3541E-05
.2806E-05
.2149E-05
.2514E-05
.2848E-05
.3090E-05
.3263E-05
.2914E-05
.1994E-05
.1365E-05
.9370E-06
.6457E-06
.4477E-06
.3131E-06
.2215E-06
.1147E-04
.1142E-04
.1138E-04
.1103E-04
.1081E-04
.1092E-04
.1099E-04
.1102E-04
.1104E-04
.9515E-05
.8020E-05
.8870E-05
.9605E-05
.1012E-04
.1048E-04
.9748E-05
.7644E-05
.5991E-05
.4698E-05
.3691E-05
.2909E-05
.2304E-05
.1838E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1139E-04
.1135E-04
.1131E-04
.1095E-04
.1074E-04
.1084E-04
.1091E-04
.1095E-04
.1096E-04
.9440E-05
.7946E-05
.8795E-05
.9530E-05
.1004E-04
.1040E-04
.9673E-05
.7570E-05
.5917E-05
.4624E-05
.3617E-05
.2835E-05
.2231E-05
.1765E-05
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7472E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7464E-07
.7452E-07
.7459E-07
.7464E-07
.7467E-07
.7469E-07
.7465E-07
.7449E-07
.7428E-07
.7403E-07
.7371E-07
.7331E-07
.7283E-07
.7224E-07
******************************************************************************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ (MM) ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
5
------------------------------------------------------------------------------ΙΑΝ/ΙΟΥ ΦΕΒ/ΑΥΓ ΜΑΡ/ΣΕΠ ΑΠΡ/ΟΚΤ ΜΑΙ/ΝΟΕ ΙΟΥ/∆ΕΚ
------- ------- ------- ------- ------- ------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
76.4
0.0
64.0
4.5
34.3
36.2
6.8
69.2
20.9
37.2
16.3
47.3
3.16
0.00
0.00
0.00
0.00
0.85
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.39
28.28
0.00
37.84
4.50
55.20
26.70
37.86
52.05
24.28
30.04
16.34
20.67
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
0.691
1.028
40.894
0.733
30.799
0.548
15.860
0.456
3.583
0.377
1.591
0.275
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.001
0.001
0.033
0.001
0.026
0.001
0.014
0.001
0.004
0.001
0.002
0.000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
0.000
0.025
0.019
0.009
0.002
0.001
164
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
7
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.001
0.008
0.001
0.008
0.000
0.005
0.000
0.002
0.000
0.001
0.000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.000
0.001
0.008
0.001
0.008
0.000
0.005
0.000
0.002
0.000
0.001
0.000
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
------------------------------------------------------------------------------ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.020
0.030
1.306
0.021
0.888
0.016
0.473
0.013
0.103
0.011
0.047
0.008
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.058
0.003
0.551
0.002
0.281
0.001
0.195
0.001
0.028
0.001
0.008
0.003
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΕΤΗΣΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
5
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΟΣΤΟ(%)
--------------------------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
413.10
41310.012
100.00
ΑΠΟΡΡΟΗ
5.391
539.113
1.31
165
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
333.756
96.8348
33375.578
80.79
9683.480
23.44
8.411
0.02
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.084110
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
2.4475
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.0569
5.690
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.027210
2.721
0.01
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.0000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.0272
2.718
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000027
0.003
0.00
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.0000
-22.966
-2296.565
-5.56
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2574.769
257476.875
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2551.803
255180.328
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΕΤΗΣΙΑ ∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
0.0000
-0.003
0.00
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
*******************************************************************************
166
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
#1:
#1:
#1:
#2:
#2:
#2:
#3:
#3:
#3:
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
******************************************************************************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
10
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ε
ΗΜΕΡΑ Α ∆
ΒΡΟΧΗ ΑΠΟΡΟΗ
Ε∆
ΖΩΝΗ Ε.
ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ
Ε Α
ΝΕΡΟ
#1
#1
#1
#2
#2
#2
#3
#3
#3
Ρ Φ
MM
MM
MM
CM/CM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
Α Ο
Σ Σ
----- - ----- ------- ------- -------- ---------------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
37.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
9.6
0.0
0.0
26.7
4.5
0.0
0.0
0.0
0.0
19.5
1.6
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.09
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.61
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.69
0.65
0.63
0.66
0.58
0.69
0.77
0.97
0.84
0.82
1.09
0.83
0.90
0.83
0.72
0.86
0.92
1.02
0.76
0.71
0.84
1.00
1.09
1.07
1.03
0.99
1.19
1.59
1.22
1.17
0.2965
0.2909
0.2864
0.2820
0.2784
0.2745
0.2711
0.3596
0.3296
0.3199
0.3088
0.2993
0.2920
0.2865
0.2817
0.2770
0.2976
0.2932
0.2902
0.3565
0.3344
0.3246
0.3165
0.3059
0.2965
0.3403
0.3165
0.3111
0.3051
0.2974
0.0075
0.0082
0.0087
0.0090
0.0092
0.0083
0.0061
0.0045
0.0042
0.0054
0.0052
0.0038
0.0028
0.0020
0.0015
0.0011
0.0008
0.0981
0.4319
0.8002
1.0899
1.3696
1.4667
1.3226
1.4603
1.5964
1.6445
1.7525
1.5993
2.1663
.8411E-02
.9160E-02
.9693E-02
.1007E-01
.1033E-01
.9326E-02
.6820E-02
.4987E-02
.4751E-02
.6031E-02
.5790E-02
.4234E-02
.3096E-02
.2264E-02
.1655E-02
.1210E-02
.8847E-03
.1097
.4831
.8950
1.219
1.532
1.640
1.479
1.633
1.785
1.839
1.960
1.789
2.423
.1174E-04
.1265E-04
.1329E-04
.1374E-04
.1405E-04
.1285E-04
.9777E-05
.7461E-05
.7150E-05
.8775E-05
.8484E-05
.6486E-05
.4978E-05
.3841E-05
.2982E-05
.2335E-05
.1846E-05
.1128E-03
.4394E-03
.7680E-03
.1015E-02
.1248E-02
.1328E-02
.1210E-02
.1323E-02
.1434E-02
.1472E-02
.1560E-02
.1436E-02
.1889E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2624E-05
.2910E-05
.3117E-05
.3263E-05
.3366E-05
.2973E-05
.2034E-05
.1393E-05
.1312E-05
.1749E-05
.1668E-05
.1143E-05
.7859E-06
.5430E-06
.3779E-06
.2656E-06
.1891E-06
.5320E-04
.2803E-03
.5373E-03
.7393E-03
.9338E-03
.1001E-02
.9012E-03
.9967E-03
.1091E-02
.1124E-02
.1199E-02
.1093E-02
.1483E-02
.9115E-05
.9739E-05
.1017E-04
.1048E-04
.1069E-04
.9873E-05
.7743E-05
.6069E-05
.5838E-05
.7026E-05
.6816E-05
.5343E-05
.4192E-05
.3298E-05
.2605E-05
.2069E-05
.1657E-05
.5961E-04
.1591E-03
.2307E-03
.2761E-03
.3145E-03
.3270E-03
.3084E-03
.3261E-03
.3429E-03
.3486E-03
.3612E-03
.3432E-03
.4061E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9041E-05
.9664E-05
.1010E-04
.1040E-04
.1061E-04
.9798E-05
.7668E-05
.5994E-05
.5764E-05
.6952E-05
.6742E-05
.5269E-05
.4119E-05
.3224E-05
.2531E-05
.1997E-05
.1585E-05
.5954E-04
.1591E-03
.2307E-03
.2760E-03
.3145E-03
.3269E-03
.3083E-03
.3261E-03
.3428E-03
.3485E-03
.3611E-03
.3431E-03
.4060E-03
.7461E-07
.7465E-07
.7468E-07
.7469E-07
.7470E-07
.7466E-07
.7450E-07
.7429E-07
.7426E-07
.7442E-07
.7440E-07
.7417E-07
.7388E-07
.7353E-07
.7309E-07
.7256E-07
.7194E-07
.7526E-07
.7556E-07
.7573E-07
.7583E-07
.7591E-07
.7594E-07
.7590E-07
.7594E-07
.7598E-07
.7599E-07
.7601E-07
.7598E-07
.7611E-07
167
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.4
0.0
0.0
5.3
6.0
0.6
0.0
42.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.6
0.0
0.0
0.0
0.0
5.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.2
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.82
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.85
0.86
1.16
1.35
1.11
1.34
1.23
1.15
1.12
0.78
1.39
1.10
1.30
1.39
1.53
1.47
1.23
1.42
1.79
1.58
1.56
1.30
1.74
1.48
1.61
1.72
1.28
2.01
1.89
1.73
1.41
2.16
1.60
2.02
1.30
1.54
1.86
1.36
2.38
2.27
2.55
1.75
1.31
2.20
2.17
2.57
2.80
2.42
2.78
2.13
1.64
1.54
0.2907
0.2852
0.2793
0.2733
0.2681
0.2631
0.2589
0.2559
0.2530
0.2509
0.2472
0.2443
0.2409
0.2412
0.2370
0.2329
0.2295
0.2257
0.2210
0.2168
0.2138
0.2104
0.2058
0.2158
0.2274
0.2244
0.2210
0.3204
0.3155
0.3109
0.3037
0.2914
0.2828
0.2743
0.2681
0.2616
0.2549
0.2544
0.2477
0.2415
0.2343
0.2297
0.2410
0.2347
0.2286
0.2216
0.2143
0.2079
0.2006
0.1950
0.1907
0.1898
2.7287
2.9883
2.9367
2.7884
2.6356
2.5089
2.3779
2.2554
2.1099
1.9920
1.9149
1.8570
1.8015
1.7407
1.6681
1.5981
1.5259
1.4696
1.3917
1.3081
1.2277
1.1536
1.0866
1.0263
0.9721
0.9232
0.8504
0.7973
0.7831
0.7812
0.7789
0.7714
0.7577
0.7387
0.7155
0.6994
0.7018
0.7179
0.6969
0.6557
0.6057
0.5510
0.4974
0.4091
0.3202
0.2597
0.2161
0.1935
0.1716
0.1563
0.1502
0.1538
3.052
3.342
3.284
3.119
2.948
2.806
2.659
2.522
2.360
2.228
2.142
2.077
2.015
1.947
1.866
1.787
1.707
1.644
1.556
1.463
1.373
1.290
1.215
1.148
1.087
1.033
.9511
.8917
.8759
.8737
.8711
.8627
.8474
.8261
.8003
.7822
.7849
.8029
.7795
.7333
.6774
.6163
.5563
.4575
.3582
.2905
.2417
.2164
.1920
.1748
.1680
.1720
.2329E-02
.2529E-02
.2489E-02
.2375E-02
.2257E-02
.2158E-02
.2056E-02
.1960E-02
.1845E-02
.1752E-02
.1690E-02
.1644E-02
.1599E-02
.1550E-02
.1492E-02
.1435E-02
.1377E-02
.1331E-02
.1267E-02
.1198E-02
.1131E-02
.1069E-02
.1013E-02
.9620E-03
.9160E-03
.8743E-03
.8118E-03
.7659E-03
.7537E-03
.7520E-03
.7500E-03
.7434E-03
.7315E-03
.7149E-03
.6947E-03
.6805E-03
.6827E-03
.6967E-03
.6784E-03
.6420E-03
.5977E-03
.5488E-03
.5003E-03
.4194E-03
.3364E-03
.2785E-03
.2360E-03
.2136E-03
.1917E-03
.1763E-03
.1700E-03
.1737E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1156E-02
.9869E-03
.1022E-02
.1120E-02
.1222E-02
.1307E-02
.1396E-02
.1479E-02
.1440E-02
.1359E-02
.1307E-02
.1269E-02
.1232E-02
.1192E-02
.1143E-02
.1097E-02
.1236E-02
.2034E-02
.2089E-02
.2148E-02
.2040E-02
.7838E-03
.7372E-03
.6952E-03
.6575E-03
.6234E-03
.5726E-03
.5356E-03
.5257E-03
.5244E-03
.5228E-03
.5175E-03
.5080E-03
.4947E-03
.4786E-03
.4673E-03
.4690E-03
.4802E-03
.4656E-03
.4368E-03
.4020E-03
.3639E-03
.3266E-03
.2653E-03
.2040E-03
.1626E-03
.1330E-03
.1177E-03
.1031E-03
.9295E-04
.8890E-04
.9126E-04
.3541E-03
.3244E-03
.3306E-03
.3479E-03
.3650E-03
.3788E-03
.3928E-03
.4055E-03
.3996E-03
.3871E-03
.3789E-03
.3727E-03
.3667E-03
.3601E-03
.3520E-03
.3440E-03
.3951E-03
.4825E-03
.4895E-03
.4970E-03
.4664E-03
.2853E-03
.2757E-03
.2668E-03
.2585E-03
.2509E-03
.2392E-03
.2303E-03
.2279E-03
.2276E-03
.2272E-03
.2259E-03
.2235E-03
.2202E-03
.2161E-03
.2132E-03
.2136E-03
.2165E-03
.2128E-03
.2052E-03
.1957E-03
.1849E-03
.1738E-03
.1542E-03
.1324E-03
.1159E-03
.1030E-03
.9587E-04
.8863E-04
.8332E-04
.8114E-04
.8242E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3540E-03
.3243E-03
.3306E-03
.3478E-03
.3649E-03
.3788E-03
.3927E-03
.4055E-03
.3995E-03
.3871E-03
.3788E-03
.3726E-03
.3667E-03
.3600E-03
.3519E-03
.3440E-03
.3951E-03
.4825E-03
.4895E-03
.4969E-03
.4663E-03
.2852E-03
.2756E-03
.2667E-03
.2585E-03
.2508E-03
.2391E-03
.2302E-03
.2278E-03
.2275E-03
.2271E-03
.2258E-03
.2235E-03
.2201E-03
.2160E-03
.2131E-03
.2136E-03
.2164E-03
.2127E-03
.2051E-03
.1956E-03
.1848E-03
.1737E-03
.1541E-03
.1323E-03
.1159E-03
.1029E-03
.9580E-04
.8855E-04
.8324E-04
.8106E-04
.8234E-04
.7600E-07
.7594E-07
.7595E-07
.7599E-07
.7602E-07
.7605E-07
.7608E-07
.7611E-07
.7610E-07
.7607E-07
.7605E-07
.7604E-07
.7603E-07
.7601E-07
.7599E-07
.7598E-07
.7609E-07
.7627E-07
.7628E-07
.7630E-07
.7623E-07
.7585E-07
.7583E-07
.7581E-07
.7579E-07
.7577E-07
.7575E-07
.7573E-07
.7572E-07
.7572E-07
.7572E-07
.7572E-07
.7571E-07
.7570E-07
.7569E-07
.7569E-07
.7569E-07
.7570E-07
.7569E-07
.7567E-07
.7565E-07
.7562E-07
.7559E-07
.7555E-07
.7549E-07
.7545E-07
.7541E-07
.7539E-07
.7537E-07
.7535E-07
.7534E-07
.7535E-07
168
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
5.2
1.5
0.0
0.0
0.9
0.0
2.2
6.1
0.9
5.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.6
0.0
0.0
0.1
10.7
0.0
0.0
0.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.2
5.2
3.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
9.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.38
1.26
1.03
0.97
1.05
0.85
0.96
0.93
2.76
0.91
3.49
0.76
0.74
0.70
0.69
0.69
0.70
0.81
0.68
0.68
0.76
0.84
3.60
3.72
2.50
3.02
2.34
1.88
1.67
1.54
1.44
1.44
1.33
1.37
1.28
1.20
1.21
1.25
1.39
1.40
1.34
1.47
1.44
1.29
1.46
1.86
1.72
1.63
0.99
1.27
1.42
1.35
0.1998
0.2005
0.1978
0.1952
0.1948
0.1926
0.1959
0.2095
0.2046
0.2164
0.2072
0.2052
0.2032
0.2014
0.1996
0.1978
0.1959
0.2059
0.2041
0.2023
0.2006
0.2265
0.2171
0.2073
0.2015
0.1935
0.1874
0.1824
0.1780
0.1740
0.1702
0.1695
0.1797
0.1856
0.1822
0.1790
0.1758
0.1726
0.1689
0.1652
0.1617
0.1578
0.1540
0.1506
0.1468
0.1419
0.1374
0.1589
0.1563
0.1530
0.1492
0.1457
0.1662
0.1857
0.2103
0.2344
0.2221
0.2406
0.2876
0.3428
0.3948
0.4380
0.4706
0.4926
0.5054
0.5104
0.5093
0.5036
0.4945
0.4936
0.5307
0.5388
0.5241
0.4975
0.4654
0.4316
0.3985
0.3671
0.3381
0.3117
0.2879
0.2664
0.2473
0.2301
0.2148
0.2011
0.1888
0.1777
0.1677
0.1587
0.1506
0.1431
0.1363
0.1301
0.1244
0.1192
0.1143
0.1098
0.1057
0.1018
0.0982
0.0948
0.0916
0.0887
.1859
.2077
.2352
.2621
.2484
.2691
.3216
.3834
.4415
.4899
.5263
.5509
.5652
.5708
.5696
.5632
.5530
.5521
.5936
.6026
.5862
.5564
.5205
.4827
.4457
.4106
.3782
.3486
.3220
.2980
.2766
.2574
.2402
.2249
.2111
.1988
.1876
.1775
.1684
.1601
.1525
.1455
.1392
.1333
.1279
.1229
.1182
.1139
.1098
.1060
.1025
.9916E-01
.1863E-03
.2059E-03
.2302E-03
.2539E-03
.2419E-03
.2600E-03
.3053E-03
.3577E-03
.4063E-03
.4462E-03
.4760E-03
.4961E-03
.5076E-03
.5122E-03
.5112E-03
.5060E-03
.4978E-03
.4970E-03
.5306E-03
.5378E-03
.5246E-03
.5005E-03
.4712E-03
.4403E-03
.4097E-03
.3805E-03
.3533E-03
.3283E-03
.3056E-03
.2850E-03
.2665E-03
.2498E-03
.2347E-03
.2212E-03
.2089E-03
.1979E-03
.1878E-03
.1787E-03
.1704E-03
.1628E-03
.1558E-03
.1494E-03
.1435E-03
.1380E-03
.1330E-03
.1283E-03
.1239E-03
.1198E-03
.1159E-03
.1123E-03
.1089E-03
.1057E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9949E-04
.1125E-03
.1290E-03
.1454E-03
.1370E-03
.1496E-03
.1816E-03
.2195E-03
.2555E-03
.2854E-03
.3080E-03
.3233E-03
.3322E-03
.3357E-03
.3349E-03
.3309E-03
.3246E-03
.3240E-03
.3498E-03
.3554E-03
.3452E-03
.3267E-03
.3044E-03
.2810E-03
.2580E-03
.2363E-03
.2163E-03
.1982E-03
.1818E-03
.1672E-03
.1541E-03
.1425E-03
.1321E-03
.1229E-03
.1146E-03
.1072E-03
.1005E-03
.9454E-04
.8913E-04
.8423E-04
.7977E-04
.7571E-04
.7199E-04
.6858E-04
.6544E-04
.6254E-04
.5986E-04
.5737E-04
.5506E-04
.5291E-04
.5090E-04
.4902E-04
.8676E-04
.9334E-04
.1012E-03
.1086E-03
.1049E-03
.1104E-03
.1237E-03
.1381E-03
.1508E-03
.1608E-03
.1680E-03
.1728E-03
.1755E-03
.1765E-03
.1763E-03
.1751E-03
.1732E-03
.1730E-03
.1807E-03
.1824E-03
.1794E-03
.1738E-03
.1669E-03
.1594E-03
.1517E-03
.1442E-03
.1370E-03
.1302E-03
.1238E-03
.1179E-03
.1124E-03
.1073E-03
.1026E-03
.9831E-04
.9435E-04
.9068E-04
.8730E-04
.8417E-04
.8126E-04
.7857E-04
.7605E-04
.7371E-04
.7152E-04
.6947E-04
.6754E-04
.6572E-04
.6401E-04
.6239E-04
.6086E-04
.5941E-04
.5804E-04
.5673E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8669E-04
.9326E-04
.1011E-03
.1085E-03
.1048E-03
.1103E-03
.1236E-03
.1381E-03
.1508E-03
.1607E-03
.1679E-03
.1727E-03
.1754E-03
.1764E-03
.1762E-03
.1750E-03
.1731E-03
.1729E-03
.1807E-03
.1823E-03
.1793E-03
.1737E-03
.1668E-03
.1593E-03
.1516E-03
.1441E-03
.1369E-03
.1301E-03
.1237E-03
.1178E-03
.1123E-03
.1072E-03
.1025E-03
.9824E-04
.9427E-04
.9061E-04
.8722E-04
.8409E-04
.8119E-04
.7849E-04
.7598E-04
.7364E-04
.7144E-04
.6939E-04
.6746E-04
.6565E-04
.6393E-04
.6232E-04
.6079E-04
.5934E-04
.5796E-04
.5665E-04
.7536E-07
.7538E-07
.7540E-07
.7542E-07
.7541E-07
.7543E-07
.7547E-07
.7550E-07
.7554E-07
.7556E-07
.7558E-07
.7559E-07
.7560E-07
.7560E-07
.7560E-07
.7560E-07
.7559E-07
.7559E-07
.7561E-07
.7561E-07
.7561E-07
.7559E-07
.7558E-07
.7556E-07
.7554E-07
.7552E-07
.7550E-07
.7548E-07
.7547E-07
.7545E-07
.7544E-07
.7542E-07
.7541E-07
.7540E-07
.7538E-07
.7537E-07
.7536E-07
.7535E-07
.7534E-07
.7533E-07
.7532E-07
.7532E-07
.7531E-07
.7530E-07
.7529E-07
.7529E-07
.7528E-07
.7527E-07
.7527E-07
.7526E-07
.7526E-07
.7525E-07
169
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
183
184
185
186
0.0
0.0
0.0
0.0
18.9
0.0
0.0
0.0
1.6
2.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.62
1.39
0.87
0.13
1.14
4.34
3.86
3.86
4.86
2.18
1.31
0.99
0.18
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1414
0.1377
0.1355
0.1351
0.1819
0.1704
0.1603
0.1501
0.1415
0.1416
0.1381
0.1355
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0859
0.0832
0.0807
0.0784
0.0762
0.0741
0.0721
0.0702
0.0683
0.0666
0.0650
0.0634
0.0619
0.0604
0.0589
0.0577
0.0564
0.0553
0.0541
0.0530
0.0519
0.0509
0.0499
0.0489
0.0480
0.0471
0.0463
0.0454
0.0446
0.0438
0.0431
0.0423
0.0416
0.0409
0.0403
0.0396
0.0390
0.0384
0.0378
0.0372
0.0367
0.0361
0.0356
0.0351
0.0346
0.0341
0.0336
0.0331
0.0327
0.0322
0.0318
0.0314
.9603E-01
.9308E-01
.9030E-01
.8768E-01
.8519E-01
.8283E-01
.8059E-01
.7846E-01
.7644E-01
.7451E-01
.7267E-01
.7091E-01
.6923E-01
.6752E-01
.6592E-01
.6450E-01
.6313E-01
.6180E-01
.6052E-01
.5928E-01
.5809E-01
.5693E-01
.5582E-01
.5475E-01
.5371E-01
.5271E-01
.5174E-01
.5080E-01
.4990E-01
.4902E-01
.4817E-01
.4735E-01
.4656E-01
.4579E-01
.4504E-01
.4432E-01
.4361E-01
.4293E-01
.4227E-01
.4162E-01
.4100E-01
.4039E-01
.3979E-01
.3922E-01
.3866E-01
.3811E-01
.3758E-01
.3706E-01
.3655E-01
.3606E-01
.3558E-01
.3511E-01
.1027E-03
.9989E-04
.9720E-04
.9465E-04
.9222E-04
.8992E-04
.8773E-04
.8564E-04
.8365E-04
.8174E-04
.7992E-04
.7818E-04
.7651E-04
.7480E-04
.7321E-04
.7179E-04
.7041E-04
.6907E-04
.6778E-04
.6653E-04
.6532E-04
.6415E-04
.6302E-04
.6192E-04
.6087E-04
.5984E-04
.5885E-04
.5789E-04
.5696E-04
.5606E-04
.5519E-04
.5434E-04
.5352E-04
.5272E-04
.5194E-04
.5119E-04
.5047E-04
.4976E-04
.4907E-04
.4840E-04
.4775E-04
.4711E-04
.4650E-04
.4589E-04
.4531E-04
.4473E-04
.4418E-04
.4363E-04
.4310E-04
.4258E-04
.4207E-04
.4158E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4725E-04
.4560E-04
.4404E-04
.4257E-04
.4118E-04
.3988E-04
.3864E-04
.3746E-04
.3635E-04
.3529E-04
.3428E-04
.3332E-04
.3241E-04
.3148E-04
.3062E-04
.2985E-04
.2911E-04
.2840E-04
.2771E-04
.2705E-04
.2642E-04
.2580E-04
.2521E-04
.2465E-04
.2410E-04
.2357E-04
.2307E-04
.2258E-04
.2210E-04
.2165E-04
.2121E-04
.2078E-04
.2037E-04
.1998E-04
.1959E-04
.1922E-04
.1886E-04
.1852E-04
.1818E-04
.1786E-04
.1754E-04
.1723E-04
.1694E-04
.1665E-04
.1637E-04
.1609E-04
.1583E-04
.1557E-04
.1532E-04
.1508E-04
.1484E-04
.1461E-04
.5548E-04
.5430E-04
.5316E-04
.5208E-04
.5104E-04
.5005E-04
.4909E-04
.4818E-04
.4730E-04
.4645E-04
.4564E-04
.4486E-04
.4410E-04
.4332E-04
.4259E-04
.4193E-04
.4129E-04
.4067E-04
.4006E-04
.3947E-04
.3890E-04
.3834E-04
.3780E-04
.3728E-04
.3677E-04
.3627E-04
.3578E-04
.3531E-04
.3486E-04
.3441E-04
.3398E-04
.3356E-04
.3314E-04
.3274E-04
.3235E-04
.3197E-04
.3160E-04
.3124E-04
.3089E-04
.3055E-04
.3021E-04
.2988E-04
.2956E-04
.2925E-04
.2894E-04
.2864E-04
.2835E-04
.2806E-04
.2778E-04
.2750E-04
.2723E-04
.2697E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5541E-04
.5422E-04
.5309E-04
.5200E-04
.5096E-04
.4997E-04
.4902E-04
.4810E-04
.4722E-04
.4638E-04
.4556E-04
.4478E-04
.4402E-04
.4325E-04
.4251E-04
.4186E-04
.4122E-04
.4059E-04
.3999E-04
.3940E-04
.3883E-04
.3827E-04
.3773E-04
.3720E-04
.3669E-04
.3619E-04
.3571E-04
.3524E-04
.3478E-04
.3434E-04
.3390E-04
.3348E-04
.3307E-04
.3267E-04
.3228E-04
.3190E-04
.3153E-04
.3117E-04
.3081E-04
.3047E-04
.3013E-04
.2981E-04
.2949E-04
.2917E-04
.2886E-04
.2856E-04
.2827E-04
.2798E-04
.2770E-04
.2743E-04
.2716E-04
.2689E-04
.7525E-07
.7524E-07
.7524E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7522E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
170
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
238
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
32.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.42
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.10
5.46
4.22
5.98
6.38
6.58
1.49
0.26
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.2150
0.2006
0.1895
0.1737
0.1569
0.1396
0.1357
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0310
0.0306
0.0302
0.0298
0.0294
0.0291
0.0287
0.0284
0.0280
0.0277
0.0274
0.0271
0.0268
0.0264
0.0262
0.0259
0.0256
0.0253
0.0250
0.0247
0.0245
0.0242
0.0240
0.0237
0.0235
0.0232
0.0230
0.0228
0.0226
0.0223
0.0221
0.0219
0.0217
0.0215
0.0213
0.0211
0.0209
0.0207
0.0205
0.0203
0.0201
0.0200
0.0198
0.0196
0.0194
0.0193
0.0191
0.0189
0.0188
0.0186
0.0185
0.0183
.3465E-01
.3421E-01
.3377E-01
.3334E-01
.3293E-01
.3252E-01
.3213E-01
.3174E-01
.3136E-01
.3099E-01
.3062E-01
.3027E-01
.2992E-01
.2958E-01
.2925E-01
.2892E-01
.2860E-01
.2829E-01
.2798E-01
.2768E-01
.2738E-01
.2710E-01
.2681E-01
.2653E-01
.2626E-01
.2599E-01
.2573E-01
.2547E-01
.2522E-01
.2497E-01
.2473E-01
.2449E-01
.2426E-01
.2402E-01
.2380E-01
.2358E-01
.2336E-01
.2314E-01
.2293E-01
.2272E-01
.2252E-01
.2232E-01
.2212E-01
.2192E-01
.2173E-01
.2154E-01
.2136E-01
.2118E-01
.2100E-01
.2082E-01
.2064E-01
.2047E-01
.4109E-04
.4062E-04
.4016E-04
.3971E-04
.3926E-04
.3883E-04
.3841E-04
.3799E-04
.3759E-04
.3719E-04
.3680E-04
.3642E-04
.3605E-04
.3568E-04
.3532E-04
.3497E-04
.3463E-04
.3429E-04
.3396E-04
.3363E-04
.3331E-04
.3300E-04
.3269E-04
.3239E-04
.3209E-04
.3180E-04
.3152E-04
.3124E-04
.3096E-04
.3069E-04
.3042E-04
.3016E-04
.2990E-04
.2965E-04
.2940E-04
.2916E-04
.2891E-04
.2868E-04
.2844E-04
.2821E-04
.2799E-04
.2777E-04
.2755E-04
.2733E-04
.2712E-04
.2691E-04
.2670E-04
.2650E-04
.2630E-04
.2611E-04
.2591E-04
.2572E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1439E-04
.1417E-04
.1395E-04
.1375E-04
.1354E-04
.1334E-04
.1315E-04
.1296E-04
.1278E-04
.1260E-04
.1243E-04
.1225E-04
.1209E-04
.1192E-04
.1177E-04
.1161E-04
.1146E-04
.1131E-04
.1116E-04
.1102E-04
.1088E-04
.1074E-04
.1061E-04
.1048E-04
.1035E-04
.1022E-04
.1010E-04
.9981E-05
.9863E-05
.9748E-05
.9634E-05
.9523E-05
.9414E-05
.9307E-05
.9202E-05
.9099E-05
.8998E-05
.8899E-05
.8802E-05
.8707E-05
.8613E-05
.8521E-05
.8430E-05
.8342E-05
.8254E-05
.8169E-05
.8085E-05
.8002E-05
.7921E-05
.7841E-05
.7762E-05
.7685E-05
.2671E-04
.2645E-04
.2621E-04
.2596E-04
.2572E-04
.2549E-04
.2526E-04
.2503E-04
.2481E-04
.2459E-04
.2438E-04
.2417E-04
.2396E-04
.2376E-04
.2356E-04
.2336E-04
.2317E-04
.2298E-04
.2280E-04
.2261E-04
.2243E-04
.2226E-04
.2208E-04
.2191E-04
.2174E-04
.2158E-04
.2142E-04
.2126E-04
.2110E-04
.2094E-04
.2079E-04
.2064E-04
.2049E-04
.2034E-04
.2020E-04
.2006E-04
.1992E-04
.1978E-04
.1964E-04
.1951E-04
.1938E-04
.1925E-04
.1912E-04
.1899E-04
.1886E-04
.1874E-04
.1862E-04
.1850E-04
.1838E-04
.1826E-04
.1815E-04
.1804E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2663E-04
.2638E-04
.2613E-04
.2589E-04
.2565E-04
.2541E-04
.2518E-04
.2496E-04
.2473E-04
.2452E-04
.2430E-04
.2409E-04
.2389E-04
.2368E-04
.2348E-04
.2329E-04
.2310E-04
.2291E-04
.2272E-04
.2254E-04
.2236E-04
.2218E-04
.2201E-04
.2184E-04
.2167E-04
.2150E-04
.2134E-04
.2118E-04
.2102E-04
.2087E-04
.2071E-04
.2056E-04
.2041E-04
.2027E-04
.2012E-04
.1998E-04
.1984E-04
.1970E-04
.1957E-04
.1943E-04
.1930E-04
.1917E-04
.1904E-04
.1892E-04
.1879E-04
.1867E-04
.1854E-04
.1842E-04
.1831E-04
.1819E-04
.1807E-04
.1796E-04
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
171
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
287
288
289
290
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.2
20.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
5.7
0.0
21.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
23.2
0.0
0.0
0.0
0.0
61.6
26.2
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
10.60
2.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.63
1.89
0.71
0.20
0.05
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.68
1.95
2.50
3.33
2.69
2.47
2.70
2.17
2.18
1.96
2.36
2.19
2.37
2.11
1.15
1.97
1.25
1.23
1.86
1.47
1.42
1.88
1.98
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1426
0.1376
0.1357
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1364
0.1854
0.1789
0.1701
0.1630
0.1565
0.1495
0.1437
0.1530
0.1478
0.1977
0.1919
0.1857
0.1801
0.1771
0.1720
0.2297
0.2265
0.2216
0.2177
0.2140
0.3432
0.3516
0.0182
0.0180
0.0179
0.0177
0.0176
0.0174
0.0173
0.0172
0.0170
0.0169
0.0168
0.0166
0.0165
0.0164
0.0163
0.0161
0.0160
0.0159
0.0158
0.0157
0.0156
0.0154
0.0153
0.0152
0.0151
0.0150
0.0149
0.0148
0.0147
0.0146
0.0145
0.0144
0.0143
0.0142
0.0141
0.0140
0.0139
0.0138
0.0138
0.0137
0.0136
0.0135
0.0134
0.0133
0.0132
0.0132
0.0131
0.0130
0.0129
0.0128
0.0128
0.0127
.2030E-01
.2014E-01
.1997E-01
.1981E-01
.1965E-01
.1950E-01
.1934E-01
.1919E-01
.1904E-01
.1889E-01
.1875E-01
.1861E-01
.1846E-01
.1833E-01
.1819E-01
.1805E-01
.1792E-01
.1779E-01
.1766E-01
.1753E-01
.1740E-01
.1728E-01
.1715E-01
.1703E-01
.1691E-01
.1679E-01
.1668E-01
.1656E-01
.1645E-01
.1633E-01
.1622E-01
.1611E-01
.1601E-01
.1590E-01
.1579E-01
.1569E-01
.1559E-01
.1548E-01
.1538E-01
.1528E-01
.1519E-01
.1509E-01
.1499E-01
.1490E-01
.1480E-01
.1471E-01
.1462E-01
.1453E-01
.1444E-01
.1435E-01
.1426E-01
.1418E-01
.2553E-04
.2535E-04
.2516E-04
.2498E-04
.2481E-04
.2463E-04
.2446E-04
.2429E-04
.2412E-04
.2395E-04
.2379E-04
.2363E-04
.2347E-04
.2331E-04
.2316E-04
.2300E-04
.2285E-04
.2270E-04
.2256E-04
.2241E-04
.2227E-04
.2213E-04
.2199E-04
.2185E-04
.2171E-04
.2158E-04
.2144E-04
.2131E-04
.2118E-04
.2105E-04
.2093E-04
.2080E-04
.2068E-04
.2055E-04
.2043E-04
.2031E-04
.2020E-04
.2008E-04
.1996E-04
.1985E-04
.1974E-04
.1963E-04
.1952E-04
.1941E-04
.1930E-04
.1919E-04
.1909E-04
.1898E-04
.1888E-04
.1878E-04
.1867E-04
.1857E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.7609E-05
.7535E-05
.7461E-05
.7389E-05
.7318E-05
.7248E-05
.7179E-05
.7112E-05
.7045E-05
.6980E-05
.6915E-05
.6852E-05
.6789E-05
.6727E-05
.6667E-05
.6607E-05
.6548E-05
.6490E-05
.6433E-05
.6377E-05
.6322E-05
.6267E-05
.6214E-05
.6161E-05
.6108E-05
.6057E-05
.6006E-05
.5956E-05
.5907E-05
.5858E-05
.5810E-05
.5763E-05
.5716E-05
.5670E-05
.5625E-05
.5580E-05
.5536E-05
.5492E-05
.5449E-05
.5407E-05
.5365E-05
.5323E-05
.5283E-05
.5242E-05
.5203E-05
.5163E-05
.5125E-05
.5086E-05
.5049E-05
.5011E-05
.4974E-05
.4938E-05
.1792E-04
.1781E-04
.1770E-04
.1759E-04
.1749E-04
.1738E-04
.1728E-04
.1717E-04
.1707E-04
.1697E-04
.1687E-04
.1678E-04
.1668E-04
.1658E-04
.1649E-04
.1640E-04
.1630E-04
.1621E-04
.1612E-04
.1603E-04
.1595E-04
.1586E-04
.1577E-04
.1569E-04
.1560E-04
.1552E-04
.1544E-04
.1536E-04
.1527E-04
.1520E-04
.1512E-04
.1504E-04
.1496E-04
.1488E-04
.1481E-04
.1473E-04
.1466E-04
.1459E-04
.1451E-04
.1444E-04
.1437E-04
.1430E-04
.1423E-04
.1416E-04
.1410E-04
.1403E-04
.1396E-04
.1390E-04
.1383E-04
.1376E-04
.1370E-04
.1364E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1785E-04
.1774E-04
.1763E-04
.1752E-04
.1741E-04
.1731E-04
.1720E-04
.1710E-04
.1700E-04
.1690E-04
.1680E-04
.1670E-04
.1660E-04
.1651E-04
.1641E-04
.1632E-04
.1623E-04
.1614E-04
.1605E-04
.1596E-04
.1587E-04
.1578E-04
.1570E-04
.1561E-04
.1553E-04
.1544E-04
.1536E-04
.1528E-04
.1520E-04
.1512E-04
.1504E-04
.1496E-04
.1489E-04
.1481E-04
.1473E-04
.1466E-04
.1459E-04
.1451E-04
.1444E-04
.1437E-04
.1430E-04
.1423E-04
.1416E-04
.1409E-04
.1402E-04
.1395E-04
.1389E-04
.1382E-04
.1375E-04
.1369E-04
.1363E-04
.1356E-04
.7494E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7482E-07
172
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
336
337
338
339
340
341
342
3.7
0.0
0.0
0.0
5.6
5.5
0.0
0.0
0.0
1.5
0.0
3.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
18.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.1
6.7
0.0
0.0
0.0
1.1
12.1
7.9
0.0
0.0
0.0
6.5
0.0
0.0
0.0
0.0
2.5
0.0
17.9
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.60
1.73
1.66
1.38
1.73
0.94
1.45
1.26
1.73
1.15
0.92
0.88
1.25
1.32
1.28
0.99
0.89
0.79
0.87
1.02
0.95
1.21
1.07
0.83
1.00
0.99
0.85
0.86
0.93
0.86
1.00
0.83
0.66
0.77
0.79
0.74
0.83
1.04
0.85
0.68
0.69
0.87
0.83
0.91
0.71
0.72
0.83
0.70
0.63
0.69
0.57
0.62
0.3403
0.3236
0.3119
0.3006
0.3050
0.3130
0.3063
0.2998
0.2941
0.2943
0.2890
0.2944
0.2884
0.2828
0.2772
0.2732
0.2701
0.2680
0.2657
0.2630
0.2605
0.2573
0.2545
0.2523
0.2497
0.2471
0.2941
0.2918
0.2894
0.2871
0.2844
0.2823
0.2804
0.2853
0.2994
0.2958
0.2924
0.2889
0.2895
0.3194
0.3337
0.3242
0.3186
0.3081
0.3164
0.3098
0.3034
0.2994
0.2970
0.2988
0.2942
0.3372
0.0126
0.0111
0.0115
0.0119
0.0123
0.0122
0.0095
0.0070
0.0051
0.0037
0.0027
0.0020
0.0015
0.0082
0.0765
0.2430
0.4232
0.5902
0.6865
0.7658
0.8563
0.9499
1.0328
1.0960
1.1366
1.1560
1.1575
1.1448
1.1218
1.0915
1.0557
1.0192
0.9807
0.9115
0.8639
0.8553
0.8548
0.8584
0.8877
0.8718
0.8139
0.7046
0.6513
0.5935
0.5496
0.5430
0.6055
0.6256
0.6114
0.5706
0.4932
0.4516
.1409E-01
.1243E-01
.1285E-01
.1336E-01
.1370E-01
.1366E-01
.1066E-01
.7792E-02
.5698E-02
.4166E-02
.3047E-02
.2228E-02
.1629E-02
.9215E-02
.8559E-01
.2718
.4733
.6601
.7678
.8565
.9577
1.062
1.155
1.226
1.271
1.293
1.295
1.280
1.255
1.221
1.181
1.140
1.097
1.019
.9661
.9565
.9560
.9600
.9928
.9750
.9103
.7880
.7285
.6638
.6146
.6073
.6771
.6997
.6838
.6381
.5516
.5050
.1848E-04
.1653E-04
.1703E-04
.1762E-04
.1803E-04
.1798E-04
.1444E-04
.1098E-04
.8368E-05
.6398E-05
.4912E-05
.3791E-05
.2945E-05
.1210E-04
.9198E-04
.2617E-03
.4324E-03
.5838E-03
.6692E-03
.7385E-03
.8169E-03
.8971E-03
.9675E-03
.1021E-02
.1055E-02
.1071E-02
.1072E-02
.1062E-02
.1042E-02
.1017E-02
.9868E-03
.9560E-03
.9233E-03
.8643E-03
.8234E-03
.8160E-03
.8156E-03
.8187E-03
.8439E-03
.8302E-03
.7803E-03
.6850E-03
.6382E-03
.5869E-03
.5475E-03
.5416E-03
.5975E-03
.6154E-03
.6028E-03
.5663E-03
.4966E-03
.4586E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4902E-05
.4210E-05
.4385E-05
.4595E-05
.4740E-05
.4721E-05
.3494E-05
.2391E-05
.1636E-05
.1121E-05
.7711E-06
.5329E-06
.3710E-06
.2736E-05
.4105E-04
.1508E-03
.2750E-03
.3911E-03
.4583E-03
.5136E-03
.5767E-03
.6420E-03
.6997E-03
.7437E-03
.7720E-03
.7855E-03
.7865E-03
.7777E-03
.7617E-03
.7406E-03
.7157E-03
.6903E-03
.6635E-03
.6152E-03
.5820E-03
.5760E-03
.5757E-03
.5782E-03
.5986E-03
.5875E-03
.5472E-03
.4709E-03
.4338E-03
.3935E-03
.3629E-03
.3583E-03
.4018E-03
.4159E-03
.4060E-03
.3775E-03
.3237E-03
.2948E-03
.1357E-04
.1232E-04
.1265E-04
.1303E-04
.1329E-04
.1325E-04
.1094E-04
.8588E-05
.6732E-05
.5277E-05
.4141E-05
.3258E-05
.2574E-05
.9362E-05
.5094E-04
.1109E-03
.1574E-03
.1927E-03
.2109E-03
.2249E-03
.2402E-03
.2551E-03
.2677E-03
.2770E-03
.2829E-03
.2856E-03
.2859E-03
.2841E-03
.2808E-03
.2764E-03
.2711E-03
.2657E-03
.2599E-03
.2491E-03
.2414E-03
.2400E-03
.2399E-03
.2405E-03
.2453E-03
.2427E-03
.2331E-03
.2141E-03
.2044E-03
.1933E-03
.1846E-03
.1832E-03
.1957E-03
.1995E-03
.1968E-03
.1888E-03
.1729E-03
.1638E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1350E-04
.1225E-04
.1257E-04
.1295E-04
.1321E-04
.1318E-04
.1087E-04
.8513E-05
.6658E-05
.5203E-05
.4067E-05
.3184E-05
.2501E-05
.9287E-05
.5086E-04
.1109E-03
.1573E-03
.1926E-03
.2108E-03
.2249E-03
.2401E-03
.2550E-03
.2677E-03
.2770E-03
.2828E-03
.2856E-03
.2858E-03
.2840E-03
.2807E-03
.2763E-03
.2711E-03
.2656E-03
.2598E-03
.2490E-03
.2413E-03
.2399E-03
.2398E-03
.2404E-03
.2452E-03
.2426E-03
.2330E-03
.2141E-03
.2043E-03
.1933E-03
.1845E-03
.1832E-03
.1956E-03
.1994E-03
.1967E-03
.1887E-03
.1728E-03
.1638E-03
.7482E-07
.7478E-07
.7479E-07
.7480E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7472E-07
.7457E-07
.7439E-07
.7416E-07
.7387E-07
.7351E-07
.7307E-07
.7463E-07
.7523E-07
.7543E-07
.7555E-07
.7564E-07
.7568E-07
.7571E-07
.7575E-07
.7578E-07
.7581E-07
.7583E-07
.7584E-07
.7585E-07
.7585E-07
.7585E-07
.7584E-07
.7583E-07
.7582E-07
.7581E-07
.7579E-07
.7577E-07
.7575E-07
.7575E-07
.7575E-07
.7575E-07
.7576E-07
.7575E-07
.7573E-07
.7569E-07
.7567E-07
.7564E-07
.7562E-07
.7562E-07
.7565E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7563E-07
.7559E-07
.7557E-07
173
343
344
345
346
347
348
349
350
351
352
353
354
355
356
357
358
359
360
361
362
363
364
365
0.4
7.3
0.0
0.0
1.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
24.9
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.18
0.00
0.00
0.61
0.61
0.68
0.61
0.61
0.64
0.82
0.62
0.67
0.58
0.50
0.60
0.60
0.54
0.55
0.60
0.57
0.65
0.55
0.63
0.57
0.62
0.66
0.3163
0.3303
0.3240
0.3194
0.3146
0.3065
0.2995
0.2943
0.2897
0.2855
0.2818
0.2781
0.2864
0.2839
0.2819
0.2801
0.2784
0.2767
0.2753
0.2736
0.3372
0.3118
0.3097
0.3794
0.3803
0.3572
0.3270
0.2821
0.2413
0.2893
0.2645
0.1935
0.1445
0.2323
0.5049
0.8171
1.1006
1.2912
1.4166
1.4689
1.5221
1.5501
1.5550
1.5442
1.5159
1.5745
.4243
.4253
.3995
.3657
.3155
.2698
.3236
.2958
.2164
.1616
.2598
.5647
.9139
1.231
1.444
1.584
1.643
1.702
1.734
1.739
1.727
1.695
1.761
.3919E-03
.3928E-03
.3712E-03
.3428E-03
.3000E-03
.2606E-03
.3070E-03
.2831E-03
.2135E-03
.1642E-03
.2512E-03
.5066E-03
.7827E-03
.1025E-02
.1184E-02
.1287E-02
.1330E-02
.1373E-02
.1396E-02
.1400E-02
.1391E-02
.1368E-02
.1416E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2448E-03
.2454E-03
.2295E-03
.2087E-03
.1778E-03
.1500E-03
.1828E-03
.1658E-03
.1177E-03
.8514E-04
.1435E-03
.3314E-03
.5491E-03
.7468E-03
.8794E-03
.9664E-03
.1003E-02
.1040E-02
.1059E-02
.1062E-02
.1055E-02
.1035E-02
.1076E-02
.1471E-03
.1474E-03
.1417E-03
.1341E-03
.1222E-03
.1106E-03
.1242E-03
.1173E-03
.9585E-04
.7907E-04
.1077E-03
.1752E-03
.2336E-03
.2777E-03
.3042E-03
.3206E-03
.3272E-03
.3339E-03
.3373E-03
.3379E-03
.3366E-03
.3331E-03
.3402E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1471E-03
.1473E-03
.1417E-03
.1341E-03
.1221E-03
.1105E-03
.1241E-03
.1172E-03
.9577E-04
.7900E-04
.1077E-03
.1751E-03
.2335E-03
.2776E-03
.3041E-03
.3205E-03
.3272E-03
.3338E-03
.3372E-03
.3378E-03
.3365E-03
.3330E-03
.3402E-03
.7553E-07
.7553E-07
.7551E-07
.7549E-07
.7546E-07
.7543E-07
.7547E-07
.7545E-07
.7539E-07
.7533E-07
.7542E-07
.7560E-07
.7573E-07
.7583E-07
.7589E-07
.7593E-07
.7594E-07
.7596E-07
.7596E-07
.7596E-07
.7596E-07
.7595E-07
.7597E-07
******************************************************************************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ (MM) ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
10
------------------------------------------------------------------------------ΙΑΝ/ΙΟΥ ΦΕΒ/ΑΥΓ ΜΑΡ/ΣΕΠ ΑΠΡ/ΟΚΤ ΜΑΙ/ΝΟΕ ΙΟΥ/∆ΕΚ
------- ------- ------- ------- ------- ------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
98.9
32.9
56.4
0.0
24.3
25.3
32.0
158.2
32.5
49.6
0.0
65.8
2.70
0.42
2.82
0.00
0.00
0.00
0.00
13.20
0.00
0.00
0.00
0.18
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
27.96
30.72
38.90
1.76
53.91
17.11
46.03
51.25
46.77
26.89
0.00
19.55
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
21.938
0.959
53.336
0.696
15.198
0.526
12.702
0.378
3.118
28.464
1.437
26.174
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.018
0.001
0.042
0.001
0.014
0.001
0.012
0.000
0.003
0.024
0.002
0.022
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
0.013
0.033
0.009
0.007
0.002
0.001
174
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
7
0.000
0.000
0.000
0.000
0.017
0.016
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.004
0.001
0.010
0.001
0.005
0.000
0.004
0.000
0.002
0.007
0.001
0.006
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.004
0.001
0.010
0.001
0.005
0.000
0.004
0.000
0.002
0.007
0.001
0.006
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
------------------------------------------------------------------------------ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.633
0.028
1.703
0.020
0.438
0.016
0.379
0.011
0.090
0.848
0.043
0.755
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.828
0.003
0.673
0.002
0.245
0.001
0.132
0.004
0.027
0.267
0.007
0.517
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΕΤΗΣΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
10
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΟΣΤΟ(%)
--------------------------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
575.90
57590.008
100.00
ΑΠΟΡΡΟΗ
19.312
1931.216
3.35
175
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
360.856
36085.594
62.66
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
164.9262
16492.619
28.64
13.980
0.02
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.139802
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
4.1360
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.0981
9.810
0.02
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.041701
4.170
0.01
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.0001
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.0417
4.167
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000027
0.003
0.00
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.0000
30.666
3066.596
5.32
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2579.608
257960.844
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2610.274
261027.438
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΕΤΗΣΙΑ ∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
0.0000
0.000
0.00
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
*******************************************************************************
176
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
#1:
#1:
#1:
#2:
#2:
#2:
#3:
#3:
#3:
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
******************************************************************************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
15
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ε
ΗΜΕΡΑ Α ∆
ΒΡΟΧΗ ΑΠΟΡΟΗ
Ε∆
ΖΩΝΗ Ε.
ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ
Ε Α
ΝΕΡΟ
#1
#1
#1
#2
#2
#2
#3
#3
#3
Ρ Φ
MM
MM
MM
CM/CM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
Α Ο
Σ Σ
----- - ----- ------- ------- -------- ---------------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
18.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
10.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.70
0.69
0.80
0.81
0.80
0.81
0.99
0.79
0.73
0.82
0.69
0.68
0.70
0.80
0.86
0.87
0.76
0.87
0.89
0.79
1.18
1.09
1.01
1.08
1.00
1.18
1.07
1.10
0.3118
0.3040
0.2974
0.2914
0.2865
0.2816
0.2768
0.2726
0.3167
0.3143
0.3112
0.3032
0.2959
0.2900
0.2849
0.2800
0.2758
0.2715
0.2963
0.2937
0.2906
0.2876
0.2850
0.2821
0.2782
0.2733
0.2684
0.2641
3.8271
4.1573
4.1369
3.8872
3.6619
3.4298
3.2470
3.0638
2.9022
2.7274
2.5251
2.2787
2.2755
2.3297
2.2404
1.9933
1.7274
1.4772
1.3100
1.1890
1.1238
1.0603
1.0470
1.0805
1.1163
1.1558
1.2471
1.3351
4.280
4.650
4.627
4.347
4.095
3.836
3.631
3.427
3.246
3.050
2.824
2.548
2.545
2.606
2.506
2.229
1.932
1.652
1.465
1.330
1.257
1.186
1.171
1.208
1.248
1.293
1.395
1.493
.3165E-02
.3412E-02
.3397E-02
.3210E-02
.3041E-02
.2865E-02
.2726E-02
.2587E-02
.2463E-02
.2328E-02
.2171E-02
.1978E-02
.1976E-02
.2018E-02
.1948E-02
.1753E-02
.1540E-02
.1337E-02
.1199E-02
.1099E-02
.1044E-02
.9907E-03
.9795E-03
.1008E-02
.1038E-02
.1071E-02
.1147E-02
.1220E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4640E-03
.2749E-03
.2889E-03
.4357E-03
.5733E-03
.7185E-03
.8354E-03
.9542E-03
.1060E-02
.1176E-02
.1312E-02
.1479E-02
.1481E-02
.1444E-02
.1505E-02
.1344E-02
.1162E-02
.9920E-03
.8795E-03
.7993E-03
.7580E-03
.7182E-03
.7134E-03
.7412E-03
.7704E-03
.8020E-03
.8695E-03
.9343E-03
.2124E-03
.1574E-03
.1620E-03
.2049E-03
.2394E-03
.2718E-03
.2957E-03
.3184E-03
.3375E-03
.3575E-03
.3796E-03
.4055E-03
.4058E-03
.4002E-03
.4095E-03
.3847E-03
.3552E-03
.3253E-03
.3043E-03
.2885E-03
.2801E-03
.2718E-03
.2707E-03
.2766E-03
.2826E-03
.2891E-03
.3024E-03
.3147E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2123E-03
.1574E-03
.1619E-03
.2049E-03
.2393E-03
.2717E-03
.2956E-03
.3183E-03
.3375E-03
.3574E-03
.3795E-03
.4054E-03
.4057E-03
.4002E-03
.4094E-03
.3847E-03
.3551E-03
.3253E-03
.3042E-03
.2884E-03
.2800E-03
.2717E-03
.2707E-03
.2765E-03
.2826E-03
.2890E-03
.3023E-03
.3146E-03
.7569E-07
.7555E-07
.7556E-07
.7567E-07
.7575E-07
.7582E-07
.7587E-07
.7592E-07
.7596E-07
.7601E-07
.7605E-07
.7611E-07
.7611E-07
.7610E-07
.7612E-07
.7606E-07
.7600E-07
.7594E-07
.7589E-07
.7586E-07
.7584E-07
.7582E-07
.7582E-07
.7583E-07
.7584E-07
.7586E-07
.7589E-07
.7591E-07
177
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
0.0
0.0
0.0
4.3
0.1
0.0
0.0
0.0
0.1
0.1
0.0
5.2
0.8
0.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
9.5
0.0
0.0
0.0
0.0
2.1
0.0
0.0
0.0
0.0
8.2
0.0
0.0
1.9
0.0
0.0
1.4
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.84
1.28
1.48
1.01
0.90
1.10
1.05
1.32
0.87
0.79
1.16
0.96
0.92
0.96
1.38
1.29
1.41
1.66
1.42
1.70
1.43
1.59
1.84
1.77
1.07
2.06
1.59
1.36
1.45
1.43
1.30
1.20
1.09
1.00
1.04
0.87
0.83
0.79
0.75
0.82
0.69
0.67
0.65
0.63
0.71
2.14
2.20
2.38
2.12
1.63
1.32
1.21
0.2609
0.2575
0.2536
0.2623
0.2601
0.2572
0.2545
0.2510
0.2487
0.2465
0.2435
0.2546
0.2542
0.2519
0.2483
0.2449
0.2410
0.2367
0.2329
0.2284
0.2247
0.2205
0.2156
0.2110
0.2140
0.2085
0.2044
0.2008
0.1970
0.1932
0.1898
0.1866
0.1838
0.1811
0.2034
0.2011
0.1989
0.1968
0.1949
0.1982
0.1963
0.1946
0.1929
0.1912
0.2109
0.2053
0.1995
0.1982
0.1927
0.1884
0.1886
0.1854
1.3822
1.3760
1.2930
1.1620
1.0334
0.9339
0.8625
0.8132
0.7785
0.7469
0.7493
0.7648
0.7583
0.7455
0.7374
0.7223
0.6993
0.6705
0.6239
0.6181
0.6298
0.6439
0.6535
0.6563
0.6521
0.6422
0.6276
0.6099
0.5900
0.5690
0.5475
0.5298
0.5567
0.5647
0.5483
0.5192
0.4845
0.4483
0.4129
0.3796
0.3461
0.3172
0.2938
0.2724
0.2531
0.2357
0.2200
0.2060
0.1933
0.1819
0.1716
0.1623
1.546
1.539
1.446
1.300
1.156
1.044
.9646
.9095
.8707
.8353
.8380
.8553
.8480
.8337
.8247
.8079
.7821
.7499
.6977
.6913
.7044
.7202
.7309
.7340
.7294
.7182
.7020
.6821
.6599
.6364
.6123
.5925
.6226
.6316
.6132
.5807
.5419
.5014
.4618
.4245
.3871
.3548
.3286
.3047
.2831
.2636
.2461
.2303
.2162
.2034
.1919
.1815
.1259E-02
.1254E-02
.1185E-02
.1076E-02
.9680E-03
.8834E-03
.8222E-03
.7797E-03
.7497E-03
.7221E-03
.7242E-03
.7377E-03
.7320E-03
.7208E-03
.7138E-03
.7006E-03
.6805E-03
.6551E-03
.6139E-03
.6087E-03
.6191E-03
.6317E-03
.6401E-03
.6426E-03
.6389E-03
.6301E-03
.6172E-03
.6014E-03
.5838E-03
.5649E-03
.5456E-03
.5297E-03
.5539E-03
.5611E-03
.5463E-03
.5201E-03
.4887E-03
.4556E-03
.4231E-03
.3921E-03
.3609E-03
.3336E-03
.3113E-03
.2908E-03
.2721E-03
.2552E-03
.2399E-03
.2260E-03
.2134E-03
.2020E-03
.1917E-03
.1823E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9703E-03
.1013E-02
.2188E-02
.2283E-02
.2376E-02
.2449E-02
.2500E-02
.2535E-02
.2558E-02
.2579E-02
.2573E-02
.2557E-02
.8770E-03
.4994E-03
.4938E-03
.4833E-03
.4673E-03
.4472E-03
.4147E-03
.4106E-03
.4188E-03
.4287E-03
.4354E-03
.4373E-03
.4344E-03
.4274E-03
.4173E-03
.4049E-03
.3911E-03
.3764E-03
.3615E-03
.3492E-03
.3679E-03
.3734E-03
.3620E-03
.3418E-03
.3177E-03
.2925E-03
.2680E-03
.2449E-03
.2219E-03
.2020E-03
.1859E-03
.1713E-03
.1581E-03
.1463E-03
.1356E-03
.1261E-03
.1176E-03
.1100E-03
.1031E-03
.9689E-04
.3214E-03
.3358E-03
.5021E-03
.5137E-03
.5250E-03
.5336E-03
.5397E-03
.5437E-03
.5464E-03
.5488E-03
.5481E-03
.5463E-03
.2641E-03
.2214E-03
.2200E-03
.2173E-03
.2132E-03
.2079E-03
.1992E-03
.1981E-03
.2003E-03
.2030E-03
.2048E-03
.2053E-03
.2045E-03
.2027E-03
.1999E-03
.1965E-03
.1927E-03
.1885E-03
.1842E-03
.1806E-03
.1860E-03
.1876E-03
.1843E-03
.1784E-03
.1710E-03
.1631E-03
.1551E-03
.1472E-03
.1390E-03
.1316E-03
.1254E-03
.1195E-03
.1140E-03
.1090E-03
.1042E-03
.9986E-04
.9581E-04
.9207E-04
.8861E-04
.8540E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3213E-03
.3357E-03
.5020E-03
.5137E-03
.5250E-03
.5336E-03
.5396E-03
.5436E-03
.5463E-03
.5487E-03
.5481E-03
.5462E-03
.2640E-03
.2213E-03
.2199E-03
.2172E-03
.2131E-03
.2079E-03
.1991E-03
.1980E-03
.2002E-03
.2029E-03
.2047E-03
.2052E-03
.2045E-03
.2026E-03
.1998E-03
.1964E-03
.1926E-03
.1884E-03
.1841E-03
.1805E-03
.1860E-03
.1876E-03
.1843E-03
.1783E-03
.1710E-03
.1630E-03
.1550E-03
.1471E-03
.1389E-03
.1315E-03
.1253E-03
.1195E-03
.1140E-03
.1089E-03
.1042E-03
.9978E-04
.9574E-04
.9200E-04
.8854E-04
.8533E-04
.7593E-07
.7596E-07
.7631E-07
.7633E-07
.7635E-07
.7637E-07
.7638E-07
.7639E-07
.7640E-07
.7640E-07
.7640E-07
.7640E-07
.7580E-07
.7571E-07
.7570E-07
.7570E-07
.7569E-07
.7568E-07
.7565E-07
.7565E-07
.7566E-07
.7566E-07
.7567E-07
.7567E-07
.7567E-07
.7566E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7564E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7561E-07
.7562E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7560E-07
.7559E-07
.7557E-07
.7555E-07
.7553E-07
.7551E-07
.7549E-07
.7547E-07
.7546E-07
.7544E-07
.7543E-07
.7541E-07
.7540E-07
.7539E-07
.7538E-07
.7537E-07
.7536E-07
178
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
0.0
4.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.7
0.9
0.0
0.0
0.0
1.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.2
0.0
0.0
0.5
2.6
4.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.10
1.11
0.93
0.89
0.85
0.81
0.78
0.76
0.74
0.70
0.70
0.69
0.69
0.67
0.67
0.75
0.67
0.67
0.65
0.63
0.69
0.75
0.63
0.65
0.63
0.72
0.68
0.69
0.70
0.73
0.76
0.81
0.85
0.72
0.74
0.26
0.24
0.23
0.48
0.42
0.63
0.64
0.76
0.86
0.90
0.74
0.83
0.50
0.13
0.03
0.00
0.00
0.1825
0.1904
0.1880
0.1856
0.1834
0.1812
0.1792
0.1772
0.1752
0.1734
0.1715
0.1697
0.1679
0.1661
0.1644
0.1634
0.1617
0.1599
0.1582
0.1566
0.1566
0.1570
0.1553
0.1536
0.1520
0.1532
0.1514
0.1494
0.1475
0.1456
0.1436
0.1415
0.1392
0.1379
0.1359
0.1352
0.1359
0.1421
0.1519
0.1508
0.1492
0.1475
0.1455
0.1432
0.1409
0.1389
0.1367
0.1354
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1538
0.1461
0.1391
0.1327
0.1268
0.1214
0.1163
0.1117
0.1074
0.1034
0.0997
0.0962
0.0930
0.0899
0.0870
0.0843
0.0818
0.0794
0.0771
0.0750
0.0729
0.0710
0.0691
0.0674
0.0657
0.0641
0.0625
0.0611
0.0566
0.0522
0.0532
0.0536
0.0536
0.0533
0.0528
0.0522
0.0515
0.0507
0.0499
0.0490
0.0482
0.0474
0.0465
0.0457
0.0449
0.0442
0.0434
0.0427
0.0419
0.0413
0.0406
0.0399
.1720
.1634
.1556
.1484
.1418
.1357
.1301
.1249
.1201
.1157
.1115
.1076
.1040
.1006
.9735E-01
.9433E-01
.9148E-01
.8879E-01
.8624E-01
.8383E-01
.8154E-01
.7937E-01
.7730E-01
.7533E-01
.7345E-01
.7166E-01
.6995E-01
.6831E-01
.6335E-01
.5836E-01
.5949E-01
.5997E-01
.5997E-01
.5965E-01
.5909E-01
.5838E-01
.5757E-01
.5669E-01
.5577E-01
.5483E-01
.5389E-01
.5296E-01
.5204E-01
.5113E-01
.5024E-01
.4938E-01
.4853E-01
.4771E-01
.4692E-01
.4614E-01
.4539E-01
.4466E-01
.1737E-03
.1659E-03
.1587E-03
.1520E-03
.1459E-03
.1403E-03
.1351E-03
.1302E-03
.1257E-03
.1215E-03
.1175E-03
.1138E-03
.1104E-03
.1071E-03
.1040E-03
.1011E-03
.9834E-04
.9573E-04
.9325E-04
.9090E-04
.8866E-04
.8653E-04
.8449E-04
.8255E-04
.8070E-04
.7892E-04
.7722E-04
.7559E-04
.7061E-04
.6559E-04
.6674E-04
.6722E-04
.6723E-04
.6690E-04
.6634E-04
.6562E-04
.6479E-04
.6390E-04
.6297E-04
.6201E-04
.6106E-04
.6010E-04
.5916E-04
.5823E-04
.5732E-04
.5643E-04
.5556E-04
.5471E-04
.5389E-04
.5308E-04
.5230E-04
.5154E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9128E-04
.8620E-04
.8158E-04
.7737E-04
.7352E-04
.6999E-04
.6674E-04
.6375E-04
.6098E-04
.5842E-04
.5603E-04
.5382E-04
.5175E-04
.4981E-04
.4800E-04
.4630E-04
.4470E-04
.4319E-04
.4177E-04
.4043E-04
.3916E-04
.3796E-04
.3682E-04
.3574E-04
.3471E-04
.3373E-04
.3280E-04
.3191E-04
.2922E-04
.2656E-04
.2717E-04
.2742E-04
.2742E-04
.2725E-04
.2695E-04
.2657E-04
.2614E-04
.2567E-04
.2519E-04
.2469E-04
.2420E-04
.2371E-04
.2322E-04
.2275E-04
.2229E-04
.2183E-04
.2140E-04
.2097E-04
.2056E-04
.2016E-04
.1977E-04
.1939E-04
.8243E-04
.7966E-04
.7708E-04
.7467E-04
.7243E-04
.7032E-04
.6834E-04
.6648E-04
.6473E-04
.6307E-04
.6151E-04
.6003E-04
.5862E-04
.5728E-04
.5601E-04
.5480E-04
.5364E-04
.5254E-04
.5148E-04
.5047E-04
.4950E-04
.4857E-04
.4767E-04
.4681E-04
.4599E-04
.4519E-04
.4442E-04
.4368E-04
.4139E-04
.3903E-04
.3958E-04
.3980E-04
.3980E-04
.3965E-04
.3938E-04
.3904E-04
.3865E-04
.3822E-04
.3778E-04
.3732E-04
.3686E-04
.3639E-04
.3593E-04
.3548E-04
.3503E-04
.3459E-04
.3416E-04
.3374E-04
.3333E-04
.3293E-04
.3253E-04
.3215E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8235E-04
.7958E-04
.7700E-04
.7460E-04
.7235E-04
.7024E-04
.6827E-04
.6641E-04
.6465E-04
.6300E-04
.6143E-04
.5995E-04
.5855E-04
.5721E-04
.5594E-04
.5472E-04
.5357E-04
.5246E-04
.5141E-04
.5039E-04
.4942E-04
.4849E-04
.4760E-04
.4674E-04
.4591E-04
.4511E-04
.4435E-04
.4361E-04
.4131E-04
.3896E-04
.3950E-04
.3973E-04
.3973E-04
.3957E-04
.3931E-04
.3897E-04
.3858E-04
.3815E-04
.3770E-04
.3725E-04
.3678E-04
.3632E-04
.3586E-04
.3540E-04
.3496E-04
.3452E-04
.3409E-04
.3367E-04
.3325E-04
.3285E-04
.3246E-04
.3207E-04
.7535E-07
.7534E-07
.7533E-07
.7532E-07
.7531E-07
.7530E-07
.7530E-07
.7529E-07
.7528E-07
.7528E-07
.7527E-07
.7527E-07
.7526E-07
.7525E-07
.7525E-07
.7524E-07
.7524E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7522E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7518E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7511E-07
179
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
183
184
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
29.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.11
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.84
5.31
6.18
6.47
6.12
3.58
0.49
0.11
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.2093
0.1954
0.1791
0.1621
0.1460
0.1366
0.1353
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0393
0.0387
0.0381
0.0375
0.0369
0.0364
0.0358
0.0353
0.0348
0.0343
0.0338
0.0334
0.0329
0.0325
0.0320
0.0316
0.0312
0.0308
0.0304
0.0300
0.0296
0.0293
0.0289
0.0285
0.0282
0.0279
0.0275
0.0272
0.0269
0.0266
0.0263
0.0260
0.0257
0.0254
0.0252
0.0249
0.0246
0.0244
0.0241
0.0238
0.0236
0.0234
0.0231
0.0229
0.0227
0.0224
0.0222
0.0220
0.0218
0.0216
0.0214
0.0212
.4394E-01
.4325E-01
.4258E-01
.4193E-01
.4129E-01
.4068E-01
.4008E-01
.3949E-01
.3893E-01
.3837E-01
.3783E-01
.3731E-01
.3680E-01
.3630E-01
.3581E-01
.3534E-01
.3487E-01
.3442E-01
.3398E-01
.3355E-01
.3313E-01
.3272E-01
.3232E-01
.3192E-01
.3154E-01
.3117E-01
.3080E-01
.3044E-01
.3009E-01
.2974E-01
.2941E-01
.2908E-01
.2875E-01
.2844E-01
.2813E-01
.2782E-01
.2753E-01
.2724E-01
.2695E-01
.2667E-01
.2639E-01
.2612E-01
.2586E-01
.2560E-01
.2534E-01
.2509E-01
.2485E-01
.2461E-01
.2437E-01
.2414E-01
.2391E-01
.2368E-01
.5081E-04
.5009E-04
.4940E-04
.4872E-04
.4806E-04
.4742E-04
.4679E-04
.4618E-04
.4559E-04
.4501E-04
.4444E-04
.4389E-04
.4336E-04
.4283E-04
.4232E-04
.4182E-04
.4133E-04
.4085E-04
.4038E-04
.3992E-04
.3948E-04
.3904E-04
.3861E-04
.3819E-04
.3778E-04
.3738E-04
.3699E-04
.3661E-04
.3623E-04
.3586E-04
.3550E-04
.3514E-04
.3479E-04
.3445E-04
.3412E-04
.3379E-04
.3347E-04
.3315E-04
.3284E-04
.3254E-04
.3224E-04
.3194E-04
.3166E-04
.3137E-04
.3109E-04
.3082E-04
.3055E-04
.3029E-04
.3003E-04
.2977E-04
.2952E-04
.2927E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1903E-04
.1868E-04
.1834E-04
.1801E-04
.1769E-04
.1738E-04
.1708E-04
.1679E-04
.1650E-04
.1623E-04
.1596E-04
.1570E-04
.1544E-04
.1520E-04
.1496E-04
.1472E-04
.1449E-04
.1427E-04
.1406E-04
.1385E-04
.1364E-04
.1344E-04
.1324E-04
.1305E-04
.1287E-04
.1269E-04
.1251E-04
.1234E-04
.1217E-04
.1200E-04
.1184E-04
.1168E-04
.1153E-04
.1138E-04
.1123E-04
.1109E-04
.1095E-04
.1081E-04
.1067E-04
.1054E-04
.1041E-04
.1029E-04
.1016E-04
.1004E-04
.9920E-05
.9804E-05
.9689E-05
.9577E-05
.9467E-05
.9359E-05
.9253E-05
.9149E-05
.3178E-04
.3141E-04
.3106E-04
.3071E-04
.3037E-04
.3004E-04
.2971E-04
.2940E-04
.2909E-04
.2878E-04
.2849E-04
.2820E-04
.2791E-04
.2763E-04
.2736E-04
.2709E-04
.2683E-04
.2658E-04
.2633E-04
.2608E-04
.2584E-04
.2560E-04
.2537E-04
.2514E-04
.2492E-04
.2470E-04
.2448E-04
.2427E-04
.2406E-04
.2386E-04
.2366E-04
.2346E-04
.2326E-04
.2307E-04
.2289E-04
.2270E-04
.2252E-04
.2234E-04
.2217E-04
.2200E-04
.2183E-04
.2166E-04
.2149E-04
.2133E-04
.2117E-04
.2102E-04
.2086E-04
.2071E-04
.2056E-04
.2041E-04
.2027E-04
.2013E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3170E-04
.3134E-04
.3098E-04
.3063E-04
.3030E-04
.2996E-04
.2964E-04
.2932E-04
.2901E-04
.2871E-04
.2841E-04
.2812E-04
.2784E-04
.2756E-04
.2729E-04
.2702E-04
.2676E-04
.2650E-04
.2625E-04
.2600E-04
.2576E-04
.2553E-04
.2529E-04
.2506E-04
.2484E-04
.2462E-04
.2441E-04
.2419E-04
.2399E-04
.2378E-04
.2358E-04
.2338E-04
.2319E-04
.2300E-04
.2281E-04
.2263E-04
.2245E-04
.2227E-04
.2209E-04
.2192E-04
.2175E-04
.2158E-04
.2142E-04
.2126E-04
.2110E-04
.2094E-04
.2079E-04
.2064E-04
.2049E-04
.2034E-04
.2019E-04
.2005E-04
.7511E-07
.7511E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
180
185
186
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.0
0.0
11.1
38.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.93
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.41
0.25
1.23
1.75
5.57
5.44
6.84
6.50
7.23
5.78
6.55
1.43
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1365
0.1359
0.1619
0.2543
0.2396
0.2253
0.2073
0.1902
0.1712
0.1560
0.1388
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0210
0.0208
0.0206
0.0204
0.0202
0.0200
0.0199
0.0197
0.0195
0.0193
0.0192
0.0190
0.0189
0.0187
0.0185
0.0184
0.0182
0.0181
0.0179
0.0178
0.0176
0.0175
0.0174
0.0172
0.0171
0.0170
0.0168
0.0167
0.0166
0.0164
0.0163
0.0162
0.0161
0.0160
0.0158
0.0157
0.0156
0.0155
0.0154
0.0153
0.0152
0.0151
0.0150
0.0149
0.0148
0.0147
0.0146
0.0145
0.0144
0.0143
0.0142
0.0141
.2346E-01
.2324E-01
.2303E-01
.2282E-01
.2262E-01
.2241E-01
.2221E-01
.2202E-01
.2182E-01
.2163E-01
.2145E-01
.2126E-01
.2108E-01
.2090E-01
.2073E-01
.2056E-01
.2039E-01
.2022E-01
.2005E-01
.1989E-01
.1973E-01
.1957E-01
.1942E-01
.1927E-01
.1911E-01
.1897E-01
.1882E-01
.1868E-01
.1853E-01
.1839E-01
.1825E-01
.1812E-01
.1798E-01
.1785E-01
.1772E-01
.1759E-01
.1746E-01
.1734E-01
.1721E-01
.1709E-01
.1697E-01
.1685E-01
.1673E-01
.1662E-01
.1650E-01
.1639E-01
.1628E-01
.1617E-01
.1606E-01
.1595E-01
.1584E-01
.1574E-01
.2903E-04
.2879E-04
.2856E-04
.2833E-04
.2810E-04
.2787E-04
.2765E-04
.2744E-04
.2722E-04
.2701E-04
.2680E-04
.2660E-04
.2640E-04
.2620E-04
.2601E-04
.2581E-04
.2562E-04
.2544E-04
.2525E-04
.2507E-04
.2489E-04
.2471E-04
.2454E-04
.2437E-04
.2420E-04
.2403E-04
.2387E-04
.2371E-04
.2355E-04
.2339E-04
.2323E-04
.2308E-04
.2292E-04
.2277E-04
.2263E-04
.2248E-04
.2234E-04
.2219E-04
.2205E-04
.2191E-04
.2178E-04
.2164E-04
.2151E-04
.2137E-04
.2124E-04
.2112E-04
.2099E-04
.2086E-04
.2074E-04
.2061E-04
.2049E-04
.2037E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9047E-05
.8947E-05
.8849E-05
.8753E-05
.8658E-05
.8565E-05
.8474E-05
.8384E-05
.8297E-05
.8210E-05
.8125E-05
.8042E-05
.7960E-05
.7879E-05
.7800E-05
.7722E-05
.7646E-05
.7571E-05
.7497E-05
.7424E-05
.7352E-05
.7282E-05
.7213E-05
.7144E-05
.7077E-05
.7011E-05
.6946E-05
.6882E-05
.6819E-05
.6757E-05
.6696E-05
.6636E-05
.6577E-05
.6518E-05
.6461E-05
.6404E-05
.6349E-05
.6294E-05
.6239E-05
.6186E-05
.6134E-05
.6082E-05
.6031E-05
.5980E-05
.5931E-05
.5882E-05
.5833E-05
.5786E-05
.5739E-05
.5692E-05
.5647E-05
.5602E-05
.1998E-04
.1984E-04
.1971E-04
.1957E-04
.1944E-04
.1931E-04
.1918E-04
.1905E-04
.1893E-04
.1880E-04
.1868E-04
.1856E-04
.1844E-04
.1832E-04
.1820E-04
.1809E-04
.1798E-04
.1787E-04
.1776E-04
.1765E-04
.1754E-04
.1743E-04
.1733E-04
.1722E-04
.1712E-04
.1702E-04
.1692E-04
.1682E-04
.1673E-04
.1663E-04
.1653E-04
.1644E-04
.1635E-04
.1626E-04
.1617E-04
.1608E-04
.1599E-04
.1590E-04
.1581E-04
.1573E-04
.1564E-04
.1556E-04
.1548E-04
.1539E-04
.1531E-04
.1523E-04
.1515E-04
.1508E-04
.1500E-04
.1492E-04
.1485E-04
.1477E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1991E-04
.1977E-04
.1963E-04
.1950E-04
.1936E-04
.1923E-04
.1910E-04
.1898E-04
.1885E-04
.1873E-04
.1860E-04
.1848E-04
.1836E-04
.1825E-04
.1813E-04
.1802E-04
.1790E-04
.1779E-04
.1768E-04
.1757E-04
.1746E-04
.1736E-04
.1725E-04
.1715E-04
.1705E-04
.1695E-04
.1685E-04
.1675E-04
.1665E-04
.1655E-04
.1646E-04
.1637E-04
.1627E-04
.1618E-04
.1609E-04
.1600E-04
.1591E-04
.1583E-04
.1574E-04
.1565E-04
.1557E-04
.1548E-04
.1540E-04
.1532E-04
.1524E-04
.1516E-04
.1508E-04
.1500E-04
.1492E-04
.1485E-04
.1477E-04
.1470E-04
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
181
237
238
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
287
288
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
11.0
1.5
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.47
0.72
1.34
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1627
0.1647
0.1612
0.0140
0.0139
0.0138
0.0137
0.0136
0.0135
0.0134
0.0134
0.0133
0.0132
0.0131
0.0130
0.0129
0.0129
0.0128
0.0127
0.0126
0.0126
0.0125
0.0124
0.0123
0.0123
0.0122
0.0121
0.0121
0.0120
0.0119
0.0118
0.0118
0.0117
0.0116
0.0116
0.0115
0.0115
0.0114
0.0113
0.0113
0.0112
0.0111
0.0111
0.0110
0.0110
0.0109
0.0108
0.0108
0.0107
0.0107
0.0106
0.0106
0.0105
0.0105
0.0104
.1564E-01
.1553E-01
.1543E-01
.1533E-01
.1523E-01
.1514E-01
.1504E-01
.1494E-01
.1485E-01
.1476E-01
.1466E-01
.1457E-01
.1448E-01
.1439E-01
.1431E-01
.1422E-01
.1413E-01
.1405E-01
.1396E-01
.1388E-01
.1380E-01
.1372E-01
.1364E-01
.1356E-01
.1348E-01
.1340E-01
.1332E-01
.1325E-01
.1317E-01
.1310E-01
.1302E-01
.1295E-01
.1288E-01
.1281E-01
.1274E-01
.1267E-01
.1260E-01
.1253E-01
.1246E-01
.1239E-01
.1233E-01
.1226E-01
.1220E-01
.1213E-01
.1207E-01
.1200E-01
.1194E-01
.1188E-01
.1182E-01
.1176E-01
.1170E-01
.1164E-01
.2025E-04
.2014E-04
.2002E-04
.1991E-04
.1979E-04
.1968E-04
.1957E-04
.1946E-04
.1935E-04
.1924E-04
.1914E-04
.1903E-04
.1893E-04
.1883E-04
.1872E-04
.1862E-04
.1852E-04
.1843E-04
.1833E-04
.1823E-04
.1814E-04
.1804E-04
.1795E-04
.1786E-04
.1776E-04
.1767E-04
.1758E-04
.1750E-04
.1741E-04
.1732E-04
.1723E-04
.1715E-04
.1706E-04
.1698E-04
.1690E-04
.1682E-04
.1674E-04
.1665E-04
.1658E-04
.1650E-04
.1642E-04
.1634E-04
.1626E-04
.1619E-04
.1611E-04
.1604E-04
.1596E-04
.1589E-04
.1582E-04
.1575E-04
.1568E-04
.1560E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5557E-05
.5513E-05
.5470E-05
.5427E-05
.5385E-05
.5343E-05
.5302E-05
.5262E-05
.5222E-05
.5182E-05
.5143E-05
.5105E-05
.5067E-05
.5029E-05
.4992E-05
.4956E-05
.4920E-05
.4884E-05
.4849E-05
.4814E-05
.4779E-05
.4745E-05
.4712E-05
.4679E-05
.4646E-05
.4613E-05
.4581E-05
.4550E-05
.4518E-05
.4488E-05
.4457E-05
.4427E-05
.4397E-05
.4367E-05
.4338E-05
.4309E-05
.4281E-05
.4253E-05
.4225E-05
.4197E-05
.4170E-05
.4143E-05
.4116E-05
.4090E-05
.4064E-05
.4038E-05
.4012E-05
.3987E-05
.3962E-05
.3937E-05
.3913E-05
.3889E-05
.1470E-04
.1462E-04
.1455E-04
.1448E-04
.1441E-04
.1434E-04
.1427E-04
.1420E-04
.1413E-04
.1406E-04
.1399E-04
.1393E-04
.1386E-04
.1380E-04
.1373E-04
.1367E-04
.1360E-04
.1354E-04
.1348E-04
.1342E-04
.1336E-04
.1330E-04
.1324E-04
.1318E-04
.1312E-04
.1306E-04
.1300E-04
.1295E-04
.1289E-04
.1283E-04
.1278E-04
.1272E-04
.1267E-04
.1261E-04
.1256E-04
.1251E-04
.1245E-04
.1240E-04
.1235E-04
.1230E-04
.1225E-04
.1220E-04
.1215E-04
.1210E-04
.1205E-04
.1200E-04
.1195E-04
.1190E-04
.1186E-04
.1181E-04
.1176E-04
.1172E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1462E-04
.1455E-04
.1448E-04
.1440E-04
.1433E-04
.1426E-04
.1419E-04
.1412E-04
.1405E-04
.1399E-04
.1392E-04
.1385E-04
.1379E-04
.1372E-04
.1366E-04
.1359E-04
.1353E-04
.1347E-04
.1340E-04
.1334E-04
.1328E-04
.1322E-04
.1316E-04
.1310E-04
.1304E-04
.1299E-04
.1293E-04
.1287E-04
.1281E-04
.1276E-04
.1270E-04
.1265E-04
.1259E-04
.1254E-04
.1249E-04
.1243E-04
.1238E-04
.1233E-04
.1228E-04
.1222E-04
.1217E-04
.1212E-04
.1207E-04
.1202E-04
.1197E-04
.1193E-04
.1188E-04
.1183E-04
.1178E-04
.1173E-04
.1169E-04
.1164E-04
.7486E-07
.7486E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7477E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7476E-07
.7475E-07
.7475E-07
182
289
290
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
336
337
338
339
340
0.0
0.3
5.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.7
1.5
11.1
27.5
0.0
0.0
0.0
3.2
11.5
7.0
1.1
0.0
0.6
1.0
0.0
0.0
0.0
1.7
0.0
0.0
6.1
0.0
0.0
8.4
13.8
11.0
0.2
0.9
34.7
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.27
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.73
1.39
0.78
0.76
1.07
1.09
0.99
0.85
1.17
1.45
1.22
1.00
1.15
1.00
1.00
0.47
0.05
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.35
0.38
0.55
0.71
0.86
0.92
1.00
0.91
0.79
0.70
0.69
0.76
0.76
0.84
0.86
0.96
0.77
0.88
0.94
0.69
0.77
0.88
0.89
0.78
0.76
0.65
0.70
0.74
0.67
0.1576
0.1563
0.1680
0.1652
0.1623
0.1597
0.1574
0.1543
0.1505
0.1473
0.1447
0.1417
0.1390
0.1364
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1359
0.1389
0.1666
0.2364
0.2342
0.2317
0.2291
0.2351
0.2633
0.2799
0.2810
0.2790
0.2785
0.2790
0.2767
0.2742
0.2721
0.2743
0.2718
0.2700
0.2840
0.2817
0.2794
0.2993
0.3333
0.3429
0.3309
0.3191
0.3374
0.0104
0.0103
0.0102
0.0102
0.0101
0.0101
0.0100
0.0100
0.0099
0.0099
0.0098
0.0098
0.0098
0.0097
0.0097
0.0096
0.0096
0.0095
0.0095
0.0094
0.0094
0.0093
0.0093
0.0093
0.0092
0.0092
0.0091
0.0091
0.0090
0.0090
0.0090
0.0089
0.0089
0.0088
0.0088
0.0088
0.0087
0.0087
0.0087
0.0086
0.0086
0.0085
0.0085
0.0085
0.0084
0.0084
0.0076
0.0072
0.0065
0.0057
0.0049
0.0055
.1158E-01
.1152E-01
.1146E-01
.1140E-01
.1134E-01
.1129E-01
.1123E-01
.1118E-01
.1112E-01
.1107E-01
.1101E-01
.1096E-01
.1091E-01
.1085E-01
.1080E-01
.1075E-01
.1070E-01
.1065E-01
.1060E-01
.1055E-01
.1050E-01
.1045E-01
.1040E-01
.1035E-01
.1030E-01
.1026E-01
.1021E-01
.1016E-01
.1012E-01
.1007E-01
.1003E-01
.9982E-02
.9937E-02
.9893E-02
.9849E-02
.9805E-02
.9762E-02
.9719E-02
.9677E-02
.9635E-02
.9593E-02
.9551E-02
.9510E-02
.9469E-02
.9429E-02
.9389E-02
.8536E-02
.8003E-02
.7280E-02
.6389E-02
.5515E-02
.6126E-02
.1553E-04
.1547E-04
.1540E-04
.1533E-04
.1526E-04
.1519E-04
.1513E-04
.1506E-04
.1500E-04
.1493E-04
.1487E-04
.1480E-04
.1474E-04
.1468E-04
.1462E-04
.1456E-04
.1449E-04
.1443E-04
.1437E-04
.1431E-04
.1426E-04
.1420E-04
.1414E-04
.1408E-04
.1402E-04
.1397E-04
.1391E-04
.1386E-04
.1380E-04
.1375E-04
.1369E-04
.1364E-04
.1358E-04
.1353E-04
.1348E-04
.1343E-04
.1337E-04
.1332E-04
.1327E-04
.1322E-04
.1317E-04
.1312E-04
.1307E-04
.1302E-04
.1297E-04
.1293E-04
.1189E-04
.1124E-04
.1035E-04
.9241E-05
.8136E-05
.8909E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3865E-05
.3841E-05
.3817E-05
.3794E-05
.3771E-05
.3748E-05
.3726E-05
.3704E-05
.3681E-05
.3660E-05
.3638E-05
.3617E-05
.3595E-05
.3574E-05
.3554E-05
.3533E-05
.3513E-05
.3493E-05
.3473E-05
.3453E-05
.3433E-05
.3414E-05
.3395E-05
.3375E-05
.3357E-05
.3338E-05
.3319E-05
.3301E-05
.3283E-05
.3265E-05
.3247E-05
.3230E-05
.3212E-05
.3195E-05
.3178E-05
.3160E-05
.3144E-05
.3127E-05
.3110E-05
.3094E-05
.3078E-05
.3062E-05
.3046E-05
.3030E-05
.3014E-05
.2999E-05
.2671E-05
.2470E-05
.2202E-05
.1880E-05
.1573E-05
.1786E-05
.1167E-04
.1162E-04
.1158E-04
.1153E-04
.1149E-04
.1145E-04
.1140E-04
.1136E-04
.1131E-04
.1127E-04
.1123E-04
.1119E-04
.1115E-04
.1110E-04
.1106E-04
.1102E-04
.1098E-04
.1094E-04
.1090E-04
.1086E-04
.1082E-04
.1078E-04
.1074E-04
.1071E-04
.1067E-04
.1063E-04
.1059E-04
.1056E-04
.1052E-04
.1048E-04
.1044E-04
.1041E-04
.1037E-04
.1034E-04
.1030E-04
.1027E-04
.1023E-04
.1020E-04
.1016E-04
.1013E-04
.1009E-04
.1006E-04
.1003E-04
.9993E-05
.9960E-05
.9927E-05
.9219E-05
.8770E-05
.8148E-05
.7361E-05
.6563E-05
.7123E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1160E-04
.1155E-04
.1150E-04
.1146E-04
.1141E-04
.1137E-04
.1133E-04
.1128E-04
.1124E-04
.1120E-04
.1115E-04
.1111E-04
.1107E-04
.1103E-04
.1099E-04
.1095E-04
.1091E-04
.1087E-04
.1083E-04
.1079E-04
.1075E-04
.1071E-04
.1067E-04
.1063E-04
.1059E-04
.1056E-04
.1052E-04
.1048E-04
.1044E-04
.1041E-04
.1037E-04
.1033E-04
.1030E-04
.1026E-04
.1023E-04
.1019E-04
.1016E-04
.1012E-04
.1009E-04
.1005E-04
.1002E-04
.9985E-05
.9951E-05
.9918E-05
.9885E-05
.9852E-05
.9145E-05
.8695E-05
.8073E-05
.7286E-05
.6488E-05
.7048E-05
.7475E-07
.7475E-07
.7475E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7474E-07
.7473E-07
.7473E-07
.7473E-07
.7473E-07
.7473E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7472E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7471E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7470E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7469E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7468E-07
.7467E-07
.7467E-07
.7467E-07
.7467E-07
.7467E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7466E-07
.7462E-07
.7458E-07
.7453E-07
.7446E-07
.7436E-07
.7443E-07
183
341
342
343
344
345
346
347
348
349
350
351
352
353
354
355
356
357
358
359
360
361
362
363
364
365
5.9
3.5
3.8
0.0
0.0
0.0
0.0
3.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.8
1.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
9.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.68
0.58
0.55
0.83
0.68
0.83
0.67
0.75
0.83
0.69
0.63
0.64
0.67
0.84
0.86
0.72
0.65
0.64
0.62
0.66
0.68
0.66
0.62
0.76
0.72
0.3428
0.3422
0.3377
0.3269
0.3177
0.3071
0.2984
0.3016
0.2956
0.2913
0.2877
0.2846
0.2812
0.2770
0.2734
0.2754
0.2776
0.2759
0.2739
0.2716
0.2694
0.2673
0.2892
0.2872
0.2852
0.0069
0.0079
0.0078
0.0085
0.0084
0.0062
0.0045
0.0033
0.0222
0.3822
0.9858
1.5348
1.8828
2.1177
2.2535
2.2710
2.2137
2.0814
1.9433
1.8423
1.7859
1.7248
1.6558
1.5778
1.4873
.7691E-02
.8818E-02
.8701E-02
.9498E-02
.9428E-02
.6894E-02
.5041E-02
.3686E-02
.2478E-01
.4275
1.103
1.717
2.106
2.368
2.520
2.540
2.476
2.328
2.173
2.060
1.997
1.929
1.852
1.765
1.663
.1086E-04
.1223E-04
.1209E-04
.1305E-04
.1297E-04
.9869E-05
.7531E-05
.5767E-05
.2899E-04
.3912E-03
.9263E-03
.1383E-02
.1664E-02
.1851E-02
.1958E-02
.1972E-02
.1927E-02
.1823E-02
.1713E-02
.1632E-02
.1587E-02
.1538E-02
.1482E-02
.1419E-02
.1345E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2354E-05
.2779E-05
.2734E-05
.3038E-05
.3012E-05
.2061E-05
.1411E-05
.9681E-06
.9030E-05
.2442E-03
.6659E-03
.1048E-02
.1289E-02
.1450E-02
.1475E-02
.1463E-02
.1503E-02
.1425E-02
.1503E-02
.1261E-02
.1222E-02
.1180E-02
.1132E-02
.1078E-02
.1015E-02
.8503E-05
.9456E-05
.9357E-05
.1001E-04
.9956E-05
.7808E-05
.6120E-05
.4799E-05
.1996E-04
.1470E-03
.2604E-03
.3354E-03
.3759E-03
.4011E-03
.4049E-03
.4031E-03
.4090E-03
.3974E-03
.4090E-03
.3714E-03
.3650E-03
.3580E-03
.3500E-03
.3407E-03
.3295E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8428E-05
.9381E-05
.9283E-05
.9935E-05
.9881E-05
.7734E-05
.6045E-05
.4724E-05
.1988E-04
.1469E-03
.2603E-03
.3353E-03
.3758E-03
.4011E-03
.4048E-03
.4030E-03
.4089E-03
.3973E-03
.4089E-03
.3713E-03
.3650E-03
.3580E-03
.3499E-03
.3406E-03
.3295E-03
.7456E-07
.7463E-07
.7462E-07
.7467E-07
.7466E-07
.7450E-07
.7430E-07
.7405E-07
.7497E-07
.7553E-07
.7579E-07
.7596E-07
.7605E-07
.7610E-07
.7611E-07
.7610E-07
.7612E-07
.7609E-07
.7612E-07
.7604E-07
.7602E-07
.7601E-07
.7599E-07
.7597E-07
.7595E-07
******************************************************************************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ (MM) ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
15
------------------------------------------------------------------------------ΙΑΝ/ΙΟΥ ΦΕΒ/ΑΥΓ ΜΑΡ/ΣΕΠ ΑΠΡ/ΟΚΤ ΜΑΙ/ΝΟΕ ΙΟΥ/∆ΕΚ
------- ------- ------- ------- ------- ------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
28.8
50.9
12.9
0.0
27.2
0.0
10.7
18.0
0.0
73.0
29.2
98.2
0.00
1.93
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.27
0.11
2.73
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
28.15
48.97
36.80
0.00
33.41
0.00
19.17
17.98
6.01
17.88
29.09
21.77
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
75.608
0.657
22.638
0.517
9.569
0.411
2.266
0.360
1.322
0.301
0.856
31.151
0.058
0.001
0.020
0.001
0.009
0.001
0.002
0.000
0.002
0.000
0.001
0.025
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
184
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.030
0.000
0.031
0.000
0.005
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
0.000
0.019
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.010
0.001
0.009
0.000
0.004
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
0.001
0.006
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.010
0.001
0.009
0.000
0.004
0.000
0.001
0.000
0.001
0.000
0.001
0.006
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
------------------------------------------------------------------------------ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
2.181
0.019
0.723
0.015
0.276
0.012
0.068
0.010
0.038
0.009
0.026
0.898
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
1.052
0.001
0.139
0.001
0.158
0.001
0.016
0.000
0.005
0.000
0.002
0.944
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΕΤΗΣΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
15
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΟΣΤΟ(%)
--------------------------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
348.90
34890.008
100.00
185
ΑΠΟΡΡΟΗ
5.041
504.129
1.44
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
259.241
25924.084
74.30
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
145.6561
14565.605
41.75
11.976
0.03
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.119760
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
3.5623
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.0879
8.790
0.03
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.032978
3.298
0.01
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.0001
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.0330
3.295
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000027
0.003
0.00
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.0000
-61.159
-6115.906
-17.53
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2651.981
265198.156
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2590.823
259082.250
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΕΤΗΣΙΑ ∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
0.0001
0.009
0.00
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
*******************************************************************************
186
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
#1:
#1:
#1:
#2:
#2:
#2:
#3:
#3:
#3:
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
******************************************************************************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
20
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ε
ΗΜΕΡΑ Α ∆
ΒΡΟΧΗ ΑΠΟΡΟΗ
Ε∆
ΖΩΝΗ Ε.
ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ
Ε Α
ΝΕΡΟ
#1
#1
#1
#2
#2
#2
#3
#3
#3
Ρ Φ
MM
MM
MM
CM/CM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
Α Ο
Σ Σ
----- - ----- ------- ------- -------- ---------------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.3
17.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.64
0.57
0.78
0.74
0.79
0.77
0.72
0.62
0.78
0.76
0.94
1.00
0.92
0.84
0.92
0.92
0.93
0.99
1.06
1.01
1.05
1.18
0.87
1.24
1.05
1.03
0.3085
0.3033
0.2990
0.2967
0.2921
0.2874
0.2828
0.2788
0.2859
0.3286
0.3222
0.3128
0.3037
0.2956
0.2891
0.2838
0.2786
0.2737
0.2689
0.2755
0.2721
0.2689
0.2666
0.2633
0.2606
0.2579
0.0001
0.0001
0.0001
0.0159
0.0260
0.0190
0.0189
0.0223
0.0434
0.0567
0.0679
0.0545
0.0398
0.0422
0.0739
0.0962
0.1105
0.1156
0.0904
0.0661
0.0484
0.0354
0.0259
0.0189
0.0138
0.0145
.1058E-03
.7729E-04
.5641E-04
.1773E-01
.2906E-01
.2125E-01
.2112E-01
.2491E-01
.4857E-01
.6340E-01
.7598E-01
.6091E-01
.4454E-01
.4720E-01
.8263E-01
.1076
.1236
.1293
.1011
.7397E-01
.5410E-01
.3956E-01
.2893E-01
.2116E-01
.1547E-01
.1620E-01
.5676E-06
.5129E-06
.4716E-06
.2246E-04
.3512E-04
.2658E-04
.2643E-04
.3052E-04
.5558E-04
.7065E-04
.8319E-04
.6815E-04
.5142E-04
.5411E-04
.8968E-04
.1138E-03
.1289E-03
.1343E-03
.1076E-03
.8118E-04
.6124E-04
.4624E-04
.3497E-04
.2647E-04
.2006E-04
.2079E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3378E-07
.2910E-07
.2571E-07
.6396E-05
.1167E-04
.8034E-05
.7974E-05
.9678E-05
.2141E-04
.2925E-04
.3609E-04
.2791E-04
.1933E-04
.2067E-04
.3974E-04
.5381E-04
.6295E-04
.6625E-04
.5012E-04
.3498E-04
.2429E-04
.1681E-04
.1161E-04
.7990E-05
.5484E-05
.5758E-05
.5338E-06
.4838E-06
.4459E-06
.1606E-04
.2344E-04
.1855E-04
.1846E-04
.2085E-04
.3417E-04
.4141E-04
.4710E-04
.4024E-04
.3209E-04
.3344E-04
.4994E-04
.6003E-04
.6598E-04
.6804E-04
.5750E-04
.4620E-04
.3695E-04
.2943E-04
.2336E-04
.1848E-04
.1457E-04
.1503E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4679E-06
.4187E-06
.3815E-06
.1599E-04
.2337E-04
.1847E-04
.1838E-04
.2077E-04
.3410E-04
.4133E-04
.4702E-04
.4016E-04
.3201E-04
.3336E-04
.4987E-04
.5995E-04
.6590E-04
.6797E-04
.5742E-04
.4613E-04
.3687E-04
.2935E-04
.2329E-04
.1841E-04
.1450E-04
.1496E-04
.6591E-07
.6508E-07
.6434E-07
.7489E-07
.7502E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7499E-07
.7513E-07
.7518E-07
.7521E-07
.7517E-07
.7511E-07
.7512E-07
.7522E-07
.7527E-07
.7529E-07
.7530E-07
.7526E-07
.7520E-07
.7515E-07
.7509E-07
.7502E-07
.7495E-07
.7485E-07
.7487E-07
187
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
0.0
0.0
0.0
9.8
0.0
2.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
56.8
0.0
0.0
0.7
29.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
5.2
0.0
45.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
15.8
6.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
18.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
7.97
0.00
0.00
0.00
1.03
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.13
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.94
1.01
1.21
1.04
0.95
0.91
1.00
1.09
1.19
1.25
1.46
1.39
1.32
0.94
1.14
1.15
1.10
0.97
1.23
1.04
1.20
1.45
1.53
1.75
1.63
2.00
1.25
1.86
1.88
1.46
1.62
1.22
1.90
1.97
1.30
1.57
2.10
1.91
1.88
1.51
1.48
1.96
1.68
2.13
2.30
2.05
2.77
1.75
3.01
2.74
2.63
2.68
0.2554
0.2527
0.2496
0.2726
0.2701
0.2753
0.2727
0.2697
0.2666
0.2632
0.2594
0.2557
0.2522
0.3782
0.3076
0.2985
0.2944
0.3453
0.3188
0.3091
0.3030
0.2943
0.2862
0.2785
0.2851
0.2774
0.3676
0.3277
0.3162
0.3033
0.2924
0.2848
0.2766
0.2686
0.3043
0.3165
0.3097
0.3046
0.2988
0.2896
0.2819
0.2735
0.2665
0.2584
0.2508
0.2445
0.2372
0.2815
0.2736
0.2664
0.2595
0.2524
0.0852
0.2359
0.4110
0.5733
0.7055
0.8031
0.8687
0.9056
0.9239
0.9269
0.9220
0.9080
0.8846
0.8405
0.7834
0.8624
0.9084
0.8695
0.7266
0.6737
0.4962
0.6068
1.3982
2.0282
2.3410
2.4960
2.5456
2.5400
2.5790
2.1180
2.2125
2.4449
2.7056
2.9628
3.1399
3.1894
3.1326
3.0064
2.8260
2.5873
2.5852
2.5778
2.4060
2.1667
1.9194
1.6922
1.5021
1.3060
1.1653
1.1055
1.1046
1.1316
.9528E-01
.2638
.4597
.6412
.7890
.8982
.9716
1.013
1.033
1.037
1.031
1.016
.9893
.9401
.8761
.9645
1.016
.9725
.8127
.7535
.5550
.6786
1.564
2.268
2.618
2.792
2.847
2.841
2.884
2.369
2.474
2.734
3.026
3.314
3.512
3.567
3.503
3.362
3.161
2.894
2.891
2.883
2.691
2.423
2.147
1.893
1.680
1.461
1.303
1.236
1.235
1.266
.1013E-03
.2549E-03
.4211E-03
.5687E-03
.6858E-03
.7709E-03
.8276E-03
.8593E-03
.8749E-03
.8775E-03
.8733E-03
.8613E-03
.8412E-03
.8033E-03
.7539E-03
.8221E-03
.8616E-03
.8282E-03
.7044E-03
.6578E-03
.4992E-03
.5970E-03
.1270E-02
.1780E-02
.2027E-02
.2148E-02
.2187E-02
.2182E-02
.2213E-02
.1852E-02
.1926E-02
.2108E-02
.2311E-02
.2509E-02
.2645E-02
.2683E-02
.2639E-02
.2543E-02
.2404E-02
.2219E-02
.2218E-02
.2212E-02
.2078E-02
.1890E-02
.1694E-02
.1511E-02
.1357E-02
.1196E-02
.1079E-02
.1029E-02
.1028E-02
.1051E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4640E-04
.1461E-03
.2665E-03
.3794E-03
.4715E-03
.5396E-03
.5854E-03
.6111E-03
.6239E-03
.6260E-03
.6226E-03
.6128E-03
.5965E-03
.5657E-03
.5259E-03
.5810E-03
.6131E-03
.5859E-03
.4863E-03
.4493E-03
.3257E-03
.4014E-03
.9525E-03
.1389E-02
.1416E-02
.1311E-02
.1278E-02
.1283E-02
.1257E-02
.1448E-02
.1513E-02
.1466E-02
.1174E-02
.1006E-02
.8927E-03
.8625E-03
.9002E-03
.9828E-03
.1102E-02
.1261E-02
.1262E-02
.1268E-02
.1384E-02
.1471E-02
.1302E-02
.1147E-02
.1018E-02
.8852E-03
.7913E-03
.7539E-03
.7575E-03
.7804E-03
.5487E-04
.1089E-03
.1546E-03
.1893E-03
.2143E-03
.2313E-03
.2422E-03
.2481E-03
.2510E-03
.2515E-03
.2507E-03
.2485E-03
.2448E-03
.2376E-03
.2280E-03
.2412E-03
.2486E-03
.2423E-03
.2181E-03
.2085E-03
.1735E-03
.1955E-03
.3180E-03
.3917E-03
.3959E-03
.3795E-03
.3743E-03
.3750E-03
.3709E-03
.4009E-03
.4106E-03
.3980E-03
.3571E-03
.3278E-03
.3068E-03
.3010E-03
.3082E-03
.3236E-03
.3448E-03
.3714E-03
.3717E-03
.3726E-03
.3910E-03
.4043E-03
.3781E-03
.3526E-03
.3300E-03
.3054E-03
.2869E-03
.2792E-03
.2800E-03
.2847E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5479E-04
.1088E-03
.1545E-03
.1893E-03
.2142E-03
.2312E-03
.2421E-03
.2481E-03
.2510E-03
.2514E-03
.2507E-03
.2484E-03
.2447E-03
.2375E-03
.2279E-03
.2411E-03
.2485E-03
.2422E-03
.2180E-03
.2084E-03
.1734E-03
.1955E-03
.3180E-03
.3916E-03
.3958E-03
.3795E-03
.3742E-03
.3749E-03
.3708E-03
.4008E-03
.4106E-03
.3979E-03
.3570E-03
.3278E-03
.3067E-03
.3009E-03
.3082E-03
.3236E-03
.3447E-03
.3713E-03
.3716E-03
.3725E-03
.3909E-03
.4042E-03
.3780E-03
.3525E-03
.3300E-03
.3053E-03
.2868E-03
.2792E-03
.2799E-03
.2846E-03
.7524E-07
.7543E-07
.7555E-07
.7563E-07
.7569E-07
.7573E-07
.7575E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7576E-07
.7574E-07
.7572E-07
.7575E-07
.7577E-07
.7575E-07
.7570E-07
.7568E-07
.7559E-07
.7565E-07
.7592E-07
.7608E-07
.7609E-07
.7605E-07
.7604E-07
.7604E-07
.7603E-07
.7610E-07
.7612E-07
.7609E-07
.7601E-07
.7594E-07
.7590E-07
.7588E-07
.7590E-07
.7593E-07
.7598E-07
.7604E-07
.7604E-07
.7604E-07
.7608E-07
.7611E-07
.7605E-07
.7600E-07
.7595E-07
.7589E-07
.7585E-07
.7584E-07
.7584E-07
.7585E-07
188
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
0.0
0.0
0.0
16.4
2.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.5
2.2
0.0
1.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
11.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3.06
3.19
3.00
1.15
1.94
2.14
2.20
1.83
2.31
2.49
3.50
2.67
3.15
3.44
3.31
2.16
1.66
1.41
1.27
1.16
1.08
1.02
0.96
0.94
0.91
0.90
0.88
0.88
0.85
0.81
0.87
0.82
0.80
0.79
0.75
0.82
0.95
0.94
0.90
1.10
1.03
1.05
1.01
1.13
1.15
1.17
1.34
1.42
1.38
1.31
1.14
1.09
0.2444
0.2360
0.2281
0.2682
0.2705
0.2648
0.2590
0.2542
0.2482
0.2415
0.2323
0.2253
0.2170
0.2079
0.1992
0.1935
0.1891
0.1854
0.1821
0.1790
0.1762
0.1735
0.1710
0.1685
0.1661
0.1638
0.1615
0.1591
0.1569
0.1548
0.1651
0.1630
0.1609
0.1588
0.1568
0.1547
0.1614
0.1645
0.1621
0.1632
0.1605
0.1577
0.1550
0.1521
0.1491
0.1460
0.1722
0.1685
0.1648
0.1614
0.1584
0.1555
1.1630
1.1861
1.1957
1.1916
1.1756
1.1502
1.1182
1.0817
1.0426
1.0025
0.9565
0.9252
0.8673
0.8101
0.7938
0.7908
0.7878
0.7798
0.7656
0.7460
0.7223
0.6959
0.6681
0.6397
0.6114
0.5839
0.5574
0.5503
0.5749
0.5692
0.5449
0.5115
0.4747
0.4377
0.4023
0.3694
0.3393
0.3112
0.2745
0.2571
0.2420
0.2276
0.2141
0.2017
0.1902
0.1796
0.1700
0.1611
0.1530
0.1455
0.1387
0.1324
1.301
1.327
1.337
1.333
1.315
1.286
1.251
1.210
1.166
1.121
1.070
1.035
.9700
.9060
.8878
.8844
.8811
.8721
.8562
.8343
.8078
.7783
.7472
.7154
.6838
.6530
.6234
.6155
.6430
.6366
.6094
.5721
.5309
.4895
.4499
.4131
.3795
.3481
.3070
.2876
.2706
.2545
.2395
.2256
.2127
.2009
.1901
.1802
.1711
.1627
.1551
.1481
.1077E-02
.1096E-02
.1104E-02
.1101E-02
.1088E-02
.1066E-02
.1039E-02
.1009E-02
.9758E-03
.9418E-03
.9027E-03
.8760E-03
.8264E-03
.7770E-03
.7629E-03
.7603E-03
.7577E-03
.7507E-03
.7384E-03
.7213E-03
.7006E-03
.6775E-03
.6530E-03
.6279E-03
.6028E-03
.5783E-03
.5545E-03
.5482E-03
.5703E-03
.5651E-03
.5433E-03
.5132E-03
.4798E-03
.4459E-03
.4132E-03
.3826E-03
.3544E-03
.3279E-03
.2928E-03
.2760E-03
.2613E-03
.2473E-03
.2341E-03
.2218E-03
.2103E-03
.1998E-03
.1901E-03
.1811E-03
.1729E-03
.1653E-03
.1582E-03
.1517E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8064E-03
.1778E-02
.2245E-02
.2245E-02
.2255E-02
.2271E-02
.2292E-02
.2317E-02
.2192E-02
.6786E-03
.6466E-03
.6248E-03
.5844E-03
.5445E-03
.5332E-03
.5311E-03
.5290E-03
.5234E-03
.5135E-03
.4998E-03
.4833E-03
.4649E-03
.4455E-03
.4257E-03
.4060E-03
.3868E-03
.3684E-03
.3634E-03
.3806E-03
.3766E-03
.3597E-03
.3364E-03
.3109E-03
.2852E-03
.2606E-03
.2379E-03
.2172E-03
.1978E-03
.1727E-03
.1608E-03
.1505E-03
.1407E-03
.1317E-03
.1233E-03
.1155E-03
.1085E-03
.1020E-03
.9611E-04
.9073E-04
.8581E-04
.8131E-04
.7718E-04
.2899E-03
.4868E-03
.5091E-03
.5091E-03
.5103E-03
.5123E-03
.5149E-03
.5179E-03
.4875E-03
.2632E-03
.2561E-03
.2512E-03
.2420E-03
.2325E-03
.2297E-03
.2292E-03
.2287E-03
.2273E-03
.2249E-03
.2215E-03
.2173E-03
.2126E-03
.2075E-03
.2022E-03
.1968E-03
.1914E-03
.1862E-03
.1847E-03
.1897E-03
.1885E-03
.1836E-03
.1767E-03
.1689E-03
.1607E-03
.1526E-03
.1447E-03
.1373E-03
.1300E-03
.1201E-03
.1152E-03
.1108E-03
.1065E-03
.1024E-03
.9850E-04
.9481E-04
.9133E-04
.8806E-04
.8500E-04
.8213E-04
.7944E-04
.7693E-04
.7457E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2899E-03
.4867E-03
.5090E-03
.5091E-03
.5102E-03
.5122E-03
.5148E-03
.5178E-03
.4874E-03
.2631E-03
.2560E-03
.2512E-03
.2419E-03
.2324E-03
.2297E-03
.2291E-03
.2286E-03
.2273E-03
.2248E-03
.2214E-03
.2172E-03
.2125E-03
.2074E-03
.2021E-03
.1967E-03
.1914E-03
.1861E-03
.1847E-03
.1896E-03
.1885E-03
.1836E-03
.1767E-03
.1688E-03
.1607E-03
.1525E-03
.1447E-03
.1372E-03
.1300E-03
.1200E-03
.1151E-03
.1107E-03
.1064E-03
.1023E-03
.9843E-04
.9473E-04
.9125E-04
.8798E-04
.8492E-04
.8205E-04
.7937E-04
.7685E-04
.7449E-04
.7586E-07
.7628E-07
.7632E-07
.7632E-07
.7632E-07
.7633E-07
.7633E-07
.7634E-07
.7628E-07
.7580E-07
.7579E-07
.7577E-07
.7575E-07
.7573E-07
.7573E-07
.7572E-07
.7572E-07
.7572E-07
.7571E-07
.7571E-07
.7570E-07
.7569E-07
.7567E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7564E-07
.7562E-07
.7562E-07
.7563E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7560E-07
.7558E-07
.7556E-07
.7554E-07
.7552E-07
.7550E-07
.7548E-07
.7546E-07
.7544E-07
.7543E-07
.7542E-07
.7541E-07
.7540E-07
.7538E-07
.7537E-07
.7536E-07
.7535E-07
.7535E-07
.7534E-07
.7533E-07
.7532E-07
189
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.7
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.57
1.58
1.62
1.65
1.31
0.05
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.40
0.89
1.22
1.67
0.47
0.10
0.03
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.54
1.23
1.34
0.1514
0.1472
0.1429
0.1386
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1466
0.1442
0.1410
0.1366
0.1354
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1433
0.1401
0.1366
0.1266
0.1212
0.1163
0.1117
0.1074
0.1034
0.0997
0.0962
0.0930
0.0899
0.0871
0.0844
0.0818
0.0794
0.0771
0.0750
0.0729
0.0710
0.0691
0.0674
0.0657
0.0641
0.0626
0.0611
0.0597
0.0584
0.0571
0.0558
0.0546
0.0535
0.0524
0.0514
0.0503
0.0494
0.0484
0.0475
0.0466
0.0458
0.0450
0.0442
0.0434
0.0426
0.0419
0.0412
0.0406
0.0399
0.0393
0.0386
0.0380
0.0375
0.0369
0.0363
.1416
.1356
.1300
.1249
.1201
.1157
.1115
.1076
.1040
.1006
.9738E-01
.9436E-01
.9151E-01
.8882E-01
.8627E-01
.8386E-01
.8157E-01
.7939E-01
.7732E-01
.7535E-01
.7347E-01
.7168E-01
.6997E-01
.6833E-01
.6676E-01
.6526E-01
.6382E-01
.6244E-01
.6112E-01
.5984E-01
.5862E-01
.5744E-01
.5630E-01
.5520E-01
.5415E-01
.5313E-01
.5215E-01
.5119E-01
.5028E-01
.4939E-01
.4853E-01
.4770E-01
.4689E-01
.4611E-01
.4535E-01
.4462E-01
.4391E-01
.4321E-01
.4254E-01
.4189E-01
.4126E-01
.4064E-01
.1457E-03
.1402E-03
.1350E-03
.1302E-03
.1257E-03
.1215E-03
.1175E-03
.1139E-03
.1104E-03
.1071E-03
.1040E-03
.1011E-03
.9837E-04
.9576E-04
.9328E-04
.9092E-04
.8869E-04
.8655E-04
.8452E-04
.8257E-04
.8072E-04
.7894E-04
.7724E-04
.7561E-04
.7405E-04
.7255E-04
.7110E-04
.6972E-04
.6838E-04
.6709E-04
.6585E-04
.6466E-04
.6351E-04
.6239E-04
.6132E-04
.6027E-04
.5927E-04
.5829E-04
.5735E-04
.5644E-04
.5555E-04
.5469E-04
.5386E-04
.5305E-04
.5227E-04
.5150E-04
.5077E-04
.5005E-04
.4936E-04
.4868E-04
.4802E-04
.4738E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.7339E-04
.6990E-04
.6669E-04
.6372E-04
.6096E-04
.5841E-04
.5604E-04
.5382E-04
.5176E-04
.4982E-04
.4801E-04
.4631E-04
.4471E-04
.4321E-04
.4179E-04
.4045E-04
.3918E-04
.3797E-04
.3683E-04
.3575E-04
.3472E-04
.3374E-04
.3281E-04
.3192E-04
.3107E-04
.3026E-04
.2949E-04
.2874E-04
.2803E-04
.2735E-04
.2670E-04
.2607E-04
.2547E-04
.2489E-04
.2433E-04
.2380E-04
.2328E-04
.2278E-04
.2230E-04
.2184E-04
.2139E-04
.2096E-04
.2054E-04
.2014E-04
.1975E-04
.1937E-04
.1901E-04
.1866E-04
.1832E-04
.1799E-04
.1767E-04
.1736E-04
.7235E-04
.7027E-04
.6831E-04
.6646E-04
.6472E-04
.6307E-04
.6151E-04
.6003E-04
.5863E-04
.5729E-04
.5602E-04
.5481E-04
.5365E-04
.5255E-04
.5149E-04
.5048E-04
.4951E-04
.4858E-04
.4768E-04
.4682E-04
.4600E-04
.4520E-04
.4443E-04
.4369E-04
.4297E-04
.4228E-04
.4162E-04
.4097E-04
.4035E-04
.3974E-04
.3916E-04
.3859E-04
.3804E-04
.3750E-04
.3698E-04
.3648E-04
.3599E-04
.3551E-04
.3505E-04
.3460E-04
.3416E-04
.3373E-04
.3332E-04
.3291E-04
.3251E-04
.3213E-04
.3176E-04
.3139E-04
.3104E-04
.3069E-04
.3035E-04
.3002E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.7228E-04
.7019E-04
.6823E-04
.6639E-04
.6464E-04
.6300E-04
.6144E-04
.5996E-04
.5855E-04
.5722E-04
.5595E-04
.5474E-04
.5358E-04
.5247E-04
.5142E-04
.5040E-04
.4943E-04
.4850E-04
.4761E-04
.4675E-04
.4592E-04
.4512E-04
.4436E-04
.4361E-04
.4290E-04
.4221E-04
.4154E-04
.4090E-04
.4027E-04
.3967E-04
.3908E-04
.3851E-04
.3796E-04
.3743E-04
.3691E-04
.3640E-04
.3591E-04
.3544E-04
.3497E-04
.3452E-04
.3408E-04
.3366E-04
.3324E-04
.3283E-04
.3244E-04
.3205E-04
.3168E-04
.3132E-04
.3096E-04
.3061E-04
.3027E-04
.2994E-04
.7531E-07
.7530E-07
.7530E-07
.7529E-07
.7528E-07
.7528E-07
.7527E-07
.7527E-07
.7526E-07
.7525E-07
.7525E-07
.7524E-07
.7524E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7522E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7509E-07
190
183
184
185
186
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.0
7.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.8
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.41
0.13
0.04
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.54
1.56
2.87
4.02
1.39
0.27
0.04
0.68
0.1355
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1415
0.1576
0.1501
0.1395
0.1358
0.1351
0.1350
0.1353
0.0358
0.0353
0.0348
0.0343
0.0338
0.0333
0.0329
0.0324
0.0320
0.0316
0.0312
0.0308
0.0304
0.0300
0.0296
0.0292
0.0289
0.0285
0.0282
0.0278
0.0275
0.0272
0.0269
0.0266
0.0263
0.0260
0.0257
0.0254
0.0251
0.0249
0.0246
0.0243
0.0241
0.0238
0.0236
0.0233
0.0231
0.0229
0.0226
0.0224
0.0222
0.0220
0.0218
0.0216
0.0214
0.0212
0.0210
0.0208
0.0206
0.0204
0.0202
0.0200
.4004E-01
.3946E-01
.3889E-01
.3834E-01
.3780E-01
.3727E-01
.3676E-01
.3626E-01
.3578E-01
.3531E-01
.3484E-01
.3439E-01
.3395E-01
.3352E-01
.3310E-01
.3269E-01
.3229E-01
.3190E-01
.3152E-01
.3114E-01
.3077E-01
.3042E-01
.3006E-01
.2972E-01
.2939E-01
.2906E-01
.2873E-01
.2842E-01
.2811E-01
.2780E-01
.2751E-01
.2722E-01
.2693E-01
.2665E-01
.2638E-01
.2611E-01
.2584E-01
.2558E-01
.2533E-01
.2508E-01
.2483E-01
.2459E-01
.2435E-01
.2412E-01
.2389E-01
.2367E-01
.2345E-01
.2323E-01
.2302E-01
.2281E-01
.2260E-01
.2240E-01
.4675E-04
.4614E-04
.4555E-04
.4497E-04
.4441E-04
.4386E-04
.4332E-04
.4280E-04
.4228E-04
.4178E-04
.4130E-04
.4082E-04
.4035E-04
.3989E-04
.3945E-04
.3901E-04
.3858E-04
.3817E-04
.3776E-04
.3736E-04
.3696E-04
.3658E-04
.3620E-04
.3584E-04
.3547E-04
.3512E-04
.3477E-04
.3443E-04
.3410E-04
.3377E-04
.3345E-04
.3313E-04
.3282E-04
.3252E-04
.3222E-04
.3193E-04
.3164E-04
.3135E-04
.3108E-04
.3080E-04
.3053E-04
.3027E-04
.3001E-04
.2976E-04
.2950E-04
.2926E-04
.2902E-04
.2878E-04
.2854E-04
.2831E-04
.2808E-04
.2786E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1706E-04
.1677E-04
.1648E-04
.1621E-04
.1594E-04
.1568E-04
.1543E-04
.1518E-04
.1494E-04
.1471E-04
.1448E-04
.1426E-04
.1404E-04
.1383E-04
.1363E-04
.1343E-04
.1323E-04
.1304E-04
.1286E-04
.1268E-04
.1250E-04
.1233E-04
.1216E-04
.1199E-04
.1183E-04
.1167E-04
.1152E-04
.1137E-04
.1122E-04
.1108E-04
.1094E-04
.1080E-04
.1067E-04
.1053E-04
.1040E-04
.1028E-04
.1015E-04
.1003E-04
.9913E-05
.9796E-05
.9682E-05
.9569E-05
.9459E-05
.9352E-05
.9246E-05
.9142E-05
.9040E-05
.8941E-05
.8843E-05
.8746E-05
.8652E-05
.8559E-05
.2969E-04
.2938E-04
.2907E-04
.2876E-04
.2847E-04
.2818E-04
.2789E-04
.2762E-04
.2734E-04
.2708E-04
.2682E-04
.2656E-04
.2631E-04
.2606E-04
.2582E-04
.2558E-04
.2535E-04
.2512E-04
.2490E-04
.2468E-04
.2447E-04
.2425E-04
.2405E-04
.2384E-04
.2364E-04
.2345E-04
.2325E-04
.2306E-04
.2287E-04
.2269E-04
.2251E-04
.2233E-04
.2216E-04
.2198E-04
.2181E-04
.2165E-04
.2148E-04
.2132E-04
.2116E-04
.2101E-04
.2085E-04
.2070E-04
.2055E-04
.2040E-04
.2026E-04
.2012E-04
.1997E-04
.1984E-04
.1970E-04
.1956E-04
.1943E-04
.1930E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2962E-04
.2930E-04
.2899E-04
.2869E-04
.2839E-04
.2810E-04
.2782E-04
.2754E-04
.2727E-04
.2700E-04
.2674E-04
.2648E-04
.2623E-04
.2599E-04
.2575E-04
.2551E-04
.2528E-04
.2505E-04
.2483E-04
.2461E-04
.2439E-04
.2418E-04
.2397E-04
.2377E-04
.2357E-04
.2337E-04
.2318E-04
.2299E-04
.2280E-04
.2262E-04
.2243E-04
.2226E-04
.2208E-04
.2191E-04
.2174E-04
.2157E-04
.2141E-04
.2125E-04
.2109E-04
.2093E-04
.2078E-04
.2063E-04
.2048E-04
.2033E-04
.2018E-04
.2004E-04
.1990E-04
.1976E-04
.1962E-04
.1949E-04
.1936E-04
.1922E-04
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7496E-07
.7496E-07
191
235
236
237
238
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
0.0
0.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
12.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
20.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.07
0.64
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.35
2.10
3.45
3.70
1.93
0.29
0.07
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.53
1.04
1.18
0.78
0.36
0.07
0.03
0.80
1.58
1.50
2.21
2.20
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1654
0.1599
0.1508
0.1411
0.1360
0.1353
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1441
0.1414
0.1383
0.1362
0.1353
0.1351
0.1350
0.1879
0.1838
0.1798
0.1740
0.1682
0.0198
0.0197
0.0195
0.0193
0.0192
0.0190
0.0188
0.0187
0.0185
0.0184
0.0182
0.0181
0.0179
0.0178
0.0176
0.0175
0.0174
0.0172
0.0171
0.0169
0.0168
0.0167
0.0166
0.0164
0.0163
0.0162
0.0161
0.0160
0.0158
0.0157
0.0156
0.0155
0.0154
0.0153
0.0152
0.0151
0.0150
0.0149
0.0147
0.0146
0.0145
0.0144
0.0144
0.0143
0.0142
0.0141
0.0140
0.0139
0.0138
0.0137
0.0136
0.0135
.2220E-01
.2200E-01
.2181E-01
.2162E-01
.2143E-01
.2125E-01
.2107E-01
.2089E-01
.2072E-01
.2054E-01
.2037E-01
.2021E-01
.2004E-01
.1988E-01
.1972E-01
.1956E-01
.1941E-01
.1926E-01
.1911E-01
.1896E-01
.1881E-01
.1867E-01
.1852E-01
.1838E-01
.1825E-01
.1811E-01
.1797E-01
.1784E-01
.1771E-01
.1758E-01
.1745E-01
.1733E-01
.1721E-01
.1708E-01
.1696E-01
.1684E-01
.1673E-01
.1661E-01
.1649E-01
.1638E-01
.1627E-01
.1616E-01
.1605E-01
.1594E-01
.1584E-01
.1573E-01
.1563E-01
.1552E-01
.1542E-01
.1532E-01
.1523E-01
.1513E-01
.2764E-04
.2742E-04
.2721E-04
.2700E-04
.2679E-04
.2659E-04
.2639E-04
.2619E-04
.2599E-04
.2580E-04
.2561E-04
.2542E-04
.2524E-04
.2506E-04
.2488E-04
.2470E-04
.2453E-04
.2436E-04
.2419E-04
.2402E-04
.2386E-04
.2369E-04
.2353E-04
.2338E-04
.2322E-04
.2307E-04
.2292E-04
.2277E-04
.2262E-04
.2247E-04
.2233E-04
.2218E-04
.2204E-04
.2190E-04
.2177E-04
.2163E-04
.2150E-04
.2137E-04
.2124E-04
.2111E-04
.2098E-04
.2085E-04
.2073E-04
.2061E-04
.2048E-04
.2036E-04
.2025E-04
.2013E-04
.2001E-04
.1990E-04
.1978E-04
.1967E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8468E-05
.8379E-05
.8291E-05
.8205E-05
.8120E-05
.8036E-05
.7955E-05
.7874E-05
.7795E-05
.7717E-05
.7641E-05
.7566E-05
.7492E-05
.7419E-05
.7348E-05
.7277E-05
.7208E-05
.7140E-05
.7073E-05
.7007E-05
.6942E-05
.6878E-05
.6815E-05
.6753E-05
.6692E-05
.6632E-05
.6573E-05
.6515E-05
.6457E-05
.6401E-05
.6345E-05
.6290E-05
.6236E-05
.6183E-05
.6130E-05
.6078E-05
.6027E-05
.5977E-05
.5927E-05
.5878E-05
.5830E-05
.5783E-05
.5736E-05
.5689E-05
.5644E-05
.5599E-05
.5554E-05
.5510E-05
.5466E-05
.5424E-05
.5382E-05
.5341E-05
.1917E-04
.1904E-04
.1892E-04
.1879E-04
.1867E-04
.1855E-04
.1843E-04
.1831E-04
.1820E-04
.1808E-04
.1797E-04
.1786E-04
.1775E-04
.1764E-04
.1753E-04
.1743E-04
.1732E-04
.1722E-04
.1712E-04
.1701E-04
.1692E-04
.1682E-04
.1672E-04
.1662E-04
.1653E-04
.1643E-04
.1634E-04
.1625E-04
.1616E-04
.1607E-04
.1598E-04
.1589E-04
.1581E-04
.1572E-04
.1564E-04
.1555E-04
.1547E-04
.1539E-04
.1531E-04
.1523E-04
.1515E-04
.1507E-04
.1499E-04
.1492E-04
.1484E-04
.1477E-04
.1469E-04
.1462E-04
.1454E-04
.1447E-04
.1440E-04
.1433E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1910E-04
.1897E-04
.1884E-04
.1872E-04
.1860E-04
.1847E-04
.1836E-04
.1824E-04
.1812E-04
.1801E-04
.1789E-04
.1778E-04
.1767E-04
.1756E-04
.1746E-04
.1735E-04
.1725E-04
.1714E-04
.1704E-04
.1694E-04
.1684E-04
.1674E-04
.1664E-04
.1655E-04
.1645E-04
.1636E-04
.1627E-04
.1618E-04
.1608E-04
.1600E-04
.1591E-04
.1582E-04
.1573E-04
.1565E-04
.1556E-04
.1548E-04
.1540E-04
.1531E-04
.1523E-04
.1515E-04
.1507E-04
.1500E-04
.1492E-04
.1484E-04
.1477E-04
.1469E-04
.1462E-04
.1454E-04
.1447E-04
.1440E-04
.1433E-04
.1426E-04
.7496E-07
.7496E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
192
287
288
289
290
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
336
337
338
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.2
0.0
0.0
0.0
0.0
7.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
21.5
0.0
0.0
0.0
0.0
26.9
1.5
10.7
13.6
12.0
2.6
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.0
1.1
2.6
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.15
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.76
1.61
1.32
1.75
1.67
1.90
1.28
1.34
1.07
0.50
0.40
0.98
0.80
0.92
1.20
1.20
1.06
1.05
0.26
0.04
0.01
0.00
0.00
0.00
0.58
0.70
0.90
0.89
0.69
0.71
1.00
0.84
0.69
0.76
1.13
1.12
1.03
0.89
1.05
1.15
0.98
0.99
0.94
0.72
0.85
0.84
0.83
0.72
0.75
0.77
0.98
0.88
0.1636
0.1594
0.1559
0.1513
0.1469
0.1419
0.1443
0.1407
0.1379
0.1366
0.1356
0.1522
0.1501
0.1477
0.1445
0.1414
0.1386
0.1358
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1900
0.1882
0.1858
0.1835
0.1817
0.2502
0.2515
0.2775
0.3114
0.3356
0.3258
0.3157
0.3066
0.2996
0.2922
0.2859
0.2804
0.2753
0.2706
0.2671
0.2638
0.2614
0.2593
0.2653
0.2662
0.2710
0.2684
0.2660
0.0134
0.0134
0.0133
0.0132
0.0131
0.0130
0.0129
0.0129
0.0128
0.0127
0.0126
0.0126
0.0125
0.0124
0.0123
0.0123
0.0122
0.0121
0.0120
0.0120
0.0119
0.0118
0.0118
0.0117
0.0116
0.0116
0.0115
0.0114
0.0114
0.0113
0.0113
0.0112
0.0111
0.0111
0.0110
0.0097
0.0100
0.0090
0.0074
0.0086
0.0097
0.0104
0.0109
0.0113
0.0115
0.0117
0.0111
0.0083
0.0061
0.0044
0.0032
0.0024
.1503E-01
.1494E-01
.1484E-01
.1475E-01
.1466E-01
.1457E-01
.1448E-01
.1439E-01
.1430E-01
.1421E-01
.1413E-01
.1404E-01
.1396E-01
.1388E-01
.1379E-01
.1371E-01
.1363E-01
.1355E-01
.1347E-01
.1340E-01
.1332E-01
.1324E-01
.1317E-01
.1309E-01
.1302E-01
.1295E-01
.1287E-01
.1280E-01
.1273E-01
.1266E-01
.1259E-01
.1252E-01
.1246E-01
.1239E-01
.1232E-01
.1086E-01
.1118E-01
.1004E-01
.8304E-02
.9633E-02
.1079E-01
.1162E-01
.1220E-01
.1260E-01
.1288E-01
.1306E-01
.1243E-01
.9288E-02
.6792E-02
.4966E-02
.3631E-02
.2655E-02
.1956E-04
.1945E-04
.1934E-04
.1924E-04
.1913E-04
.1903E-04
.1892E-04
.1882E-04
.1872E-04
.1862E-04
.1852E-04
.1842E-04
.1832E-04
.1823E-04
.1813E-04
.1804E-04
.1794E-04
.1785E-04
.1776E-04
.1767E-04
.1758E-04
.1749E-04
.1740E-04
.1732E-04
.1723E-04
.1714E-04
.1706E-04
.1698E-04
.1689E-04
.1681E-04
.1673E-04
.1665E-04
.1657E-04
.1649E-04
.1641E-04
.1468E-04
.1506E-04
.1370E-04
.1161E-04
.1322E-04
.1461E-04
.1558E-04
.1627E-04
.1674E-04
.1706E-04
.1727E-04
.1653E-04
.1280E-04
.9742E-05
.7435E-05
.5694E-05
.4381E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5300E-05
.5259E-05
.5219E-05
.5180E-05
.5141E-05
.5102E-05
.5064E-05
.5027E-05
.4990E-05
.4953E-05
.4917E-05
.4882E-05
.4846E-05
.4811E-05
.4777E-05
.4743E-05
.4709E-05
.4676E-05
.4644E-05
.4611E-05
.4579E-05
.4548E-05
.4516E-05
.4486E-05
.4455E-05
.4425E-05
.4395E-05
.4365E-05
.4336E-05
.4307E-05
.4279E-05
.4251E-05
.4223E-05
.4195E-05
.4168E-05
.3575E-05
.3704E-05
.3251E-05
.2583E-05
.3093E-05
.3550E-05
.3882E-05
.4118E-05
.4283E-05
.4396E-05
.4470E-05
.4210E-05
.2958E-05
.2024E-05
.1386E-05
.9509E-06
.6551E-06
.1426E-04
.1419E-04
.1412E-04
.1406E-04
.1399E-04
.1392E-04
.1386E-04
.1379E-04
.1373E-04
.1366E-04
.1360E-04
.1354E-04
.1348E-04
.1341E-04
.1335E-04
.1329E-04
.1323E-04
.1317E-04
.1311E-04
.1306E-04
.1300E-04
.1294E-04
.1289E-04
.1283E-04
.1277E-04
.1272E-04
.1266E-04
.1261E-04
.1256E-04
.1250E-04
.1245E-04
.1240E-04
.1235E-04
.1230E-04
.1224E-04
.1111E-04
.1136E-04
.1045E-04
.9025E-05
.1013E-04
.1106E-04
.1170E-04
.1215E-04
.1246E-04
.1267E-04
.1280E-04
.1232E-04
.9841E-05
.7718E-05
.6049E-05
.4743E-05
.3726E-05
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1419E-04
.1412E-04
.1405E-04
.1398E-04
.1391E-04
.1385E-04
.1378E-04
.1372E-04
.1365E-04
.1359E-04
.1353E-04
.1346E-04
.1340E-04
.1334E-04
.1328E-04
.1322E-04
.1316E-04
.1310E-04
.1304E-04
.1298E-04
.1292E-04
.1287E-04
.1281E-04
.1275E-04
.1270E-04
.1264E-04
.1259E-04
.1254E-04
.1248E-04
.1243E-04
.1238E-04
.1232E-04
.1227E-04
.1222E-04
.1217E-04
.1103E-04
.1128E-04
.1038E-04
.8950E-05
.1005E-04
.1098E-04
.1163E-04
.1208E-04
.1238E-04
.1259E-04
.1273E-04
.1225E-04
.9766E-05
.7643E-05
.5975E-05
.4669E-05
.3652E-05
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7483E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7481E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7480E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7479E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7478E-07
.7477E-07
.7472E-07
.7474E-07
.7469E-07
.7460E-07
.7467E-07
.7472E-07
.7475E-07
.7477E-07
.7478E-07
.7479E-07
.7480E-07
.7478E-07
.7466E-07
.7449E-07
.7429E-07
.7404E-07
.7372E-07
193
339
340
341
342
343
344
345
346
347
348
349
350
351
352
353
354
355
356
357
358
359
360
361
362
363
364
365
366
0.0
0.0
0.1
2.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
4.9
23.1
10.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
15.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.03
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.84
0.83
0.71
0.73
0.74
0.68
0.68
0.64
0.89
0.80
0.73
0.71
0.64
0.80
0.64
0.77
0.77
0.86
0.88
0.68
0.63
0.68
0.60
0.52
0.50
0.84
0.99
0.95
0.2632
0.2605
0.2586
0.2635
0.2615
0.2596
0.2575
0.2554
0.2527
0.2502
0.2612
0.3200
0.3427
0.3204
0.3146
0.3058
0.2976
0.2911
0.2858
0.2812
0.2774
0.3150
0.3122
0.3103
0.3076
0.2994
0.2922
0.2866
0.0017
0.0013
0.0009
0.0007
0.0005
0.0004
0.0003
0.0002
0.0001
0.0001
0.0122
0.0465
0.0798
0.0752
0.1224
0.1788
0.2537
0.4083
0.5049
0.5400
0.5399
0.5078
0.4349
0.3485
0.2594
0.1897
0.1550
0.2818
.1942E-02
.1420E-02
.1038E-02
.7588E-03
.5547E-03
.4055E-03
.2964E-03
.2166E-03
.1583E-03
.1156E-03
.1370E-01
.5197E-01
.8930E-01
.8406E-01
.1369
.2000
.2838
.4566
.5647
.6039
.6039
.5680
.4864
.3898
.2901
.2122
.1734
.3151
.3390E-05
.2642E-05
.2078E-05
.1653E-05
.1331E-05
.1089E-05
.9064E-06
.7685E-06
.6645E-06
.5860E-06
.1740E-04
.5898E-04
.9619E-04
.9112E-04
.1412E-03
.1989E-03
.2726E-03
.4186E-03
.5072E-03
.5389E-03
.5388E-03
.5098E-03
.4433E-03
.3630E-03
.2781E-03
.2098E-03
.1749E-03
.2993E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.4541E-06
.3175E-06
.2245E-06
.1611E-06
.1176E-06
.8778E-07
.6711E-07
.5270E-07
.4257E-07
.3539E-07
.4516E-05
.2313E-04
.4346E-04
.4056E-04
.7057E-04
.1079E-03
.1584E-03
.2647E-03
.3318E-03
.3562E-03
.3562E-03
.3339E-03
.2832E-03
.2234E-03
.1623E-03
.1152E-03
.9205E-04
.1773E-03
.2936E-05
.2325E-05
.1854E-05
.1492E-05
.1214E-05
.1001E-05
.8393E-06
.7158E-06
.6219E-06
.5506E-06
.1288E-04
.3585E-04
.5273E-04
.5056E-04
.7067E-04
.9103E-04
.1142E-03
.1540E-03
.1754E-03
.1826E-03
.1826E-03
.1760E-03
.1601E-03
.1396E-03
.1158E-03
.9463E-04
.8284E-04
.1220E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2862E-05
.2252E-05
.1781E-05
.1420E-05
.1143E-05
.9315E-06
.7703E-06
.6478E-06
.5548E-06
.4844E-06
.1281E-04
.3577E-04
.5266E-04
.5049E-04
.7059E-04
.9095E-04
.1141E-03
.1539E-03
.1753E-03
.1826E-03
.1826E-03
.1759E-03
.1600E-03
.1395E-03
.1158E-03
.9455E-04
.8276E-04
.1219E-03
.7333E-07
.7285E-07
.7227E-07
.7159E-07
.7081E-07
.6995E-07
.6901E-07
.6805E-07
.6708E-07
.6616E-07
.7480E-07
.7514E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7531E-07
.7537E-07
.7544E-07
.7554E-07
.7560E-07
.7562E-07
.7562E-07
.7560E-07
.7556E-07
.7551E-07
.7545E-07
.7538E-07
.7535E-07
.7546E-07
******************************************************************************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ (MM) ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
20
------------------------------------------------------------------------------ΙΑΝ/ΙΟΥ ΦΕΒ/ΑΥΓ ΜΑΡ/ΣΕΠ ΑΠΡ/ΟΚΤ ΜΑΙ/ΝΟΕ ΙΟΥ/∆ΕΚ
------- ------- ------- ------- ------- ------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
35.7
0.0
140.8
12.1
60.5
12.9
12.0
34.4
16.1
92.9
3.7
59.9
0.00
0.00
14.13
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.15
0.00
0.03
28.25
0.59
39.90
12.10
70.07
12.90
35.47
34.34
23.72
21.79
3.11
23.35
47.289
0.732
58.828
0.547
18.178
0.459
3.498
1.025
3.839
0.357
1.588
5.542
194
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.003
0.001
0.038
0.001
0.047
0.001
0.016
0.001
0.004
0.000
0.002
0.005
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.002
0.000
0.025
0.000
0.040
0.000
0.011
0.000
0.002
0.000
0.001
0.003
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.002
0.001
0.008
0.001
0.011
0.000
0.005
0.000
0.002
0.000
0.001
0.002
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.002
0.001
0.008
0.001
0.011
0.000
0.005
0.000
0.002
0.000
0.001
0.002
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
------------------------------------------------------------------------------ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.101
0.030
1.458
0.021
1.697
0.016
0.542
0.013
0.111
0.011
0.047
0.160
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.165
0.003
0.819
0.002
0.797
0.001
0.195
0.001
0.040
0.001
0.008
0.193
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΕΤΗΣΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
20
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΟΣΤΟ(%)
195
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
---------481.00
---------48099.988
--------100.00
14.309
1430.884
2.97
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
305.598
30559.824
63.53
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
141.8810
14188.103
29.50
11.882
0.02
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.118819
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
3.5052
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.0842
8.424
0.02
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.034574
3.457
0.01
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.0000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.0345
3.455
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000027
0.003
0.00
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.0000
19.093
1909.283
3.97
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2576.796
257679.641
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2595.889
259588.922
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΕΤΗΣΙΑ ∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
0.0001
0.013
0.00
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
*******************************************************************************
196
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
ΣΤΑΘΜΗ
ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ
∆ΙΑΡΡΟΗ
#1:
#1:
#1:
#2:
#2:
#2:
#3:
#3:
#3:
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
ΠΛΕΥΡΙΚΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9 (ΕΠΑΝΑΚΥΚΛΟΦΟΡΙΑ ΚΑΙ ΣΥΛΛΟΓΗ)
∆ΙΗΘΗΣΗ Η ∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
******************************************************************************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
25
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Ε
ΗΜΕΡΑ Α ∆
ΒΡΟΧΗ ΑΠΟΡΟΗ
Ε∆
ΖΩΝΗ Ε.
ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ ΣΤΑΘΜΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ ∆ΙΑΡΡΟΗ
Ε Α
ΝΕΡΟ
#1
#1
#1
#2
#2
#2
#3
#3
#3
Ρ Φ
MM
MM
MM
CM/CM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
CM
MM
MM
Α Ο
Σ Σ
----- - ----- ------- ------- -------- ---------------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.0
0.0
0.0
12.0
0.0
0.0
18.3
39.6
0.0
0.0
17.3
2.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
30.6
0.0
0.0
0.0
3.3
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5.54
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.54
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.71
0.76
0.83
0.81
0.78
0.68
0.77
0.75
0.66
0.67
0.75
0.81
0.77
0.73
0.74
0.94
0.82
0.86
0.85
0.98
1.10
1.22
0.96
0.95
0.83
1.03
1.09
1.16
0.90
1.16
0.2212
0.2192
0.2170
0.2465
0.2444
0.2426
0.2887
0.3489
0.3279
0.3198
0.3372
0.3269
0.3164
0.3084
0.3035
0.2956
0.2893
0.2840
0.2790
0.2742
0.2691
0.2644
0.2611
0.2586
0.3355
0.3234
0.3143
0.3059
0.3056
0.2980
0.0083
0.0083
0.0082
0.0082
0.0081
0.0081
0.0081
0.0080
0.0079
0.0066
0.0071
0.0068
0.0072
0.0079
0.0083
0.0065
0.0047
0.0035
0.0025
0.0019
0.0014
0.0010
0.0147
0.1815
0.4166
0.6423
0.8960
1.2495
1.3810
1.5529
.9267E-02
.9228E-02
.9190E-02
.9151E-02
.9113E-02
.9076E-02
.9038E-02
.9001E-02
.8798E-02
.7384E-02
.7909E-02
.7629E-02
.8003E-02
.8842E-02
.9234E-02
.7259E-02
.5308E-02
.3881E-02
.2838E-02
.2075E-02
.1517E-02
.1109E-02
.1643E-01
.2030
.4659
.7183
1.002
1.397
1.544
1.737
.1278E-04
.1273E-04
.1268E-04
.1264E-04
.1259E-04
.1255E-04
.1250E-04
.1246E-04
.1221E-04
.1048E-04
.1113E-04
.1078E-04
.1124E-04
.1226E-04
.1274E-04
.1032E-04
.7872E-05
.6024E-05
.4630E-05
.3578E-05
.2784E-05
.2185E-05
.1984E-04
.2006E-03
.4260E-03
.6301E-03
.8505E-03
.1149E-02
.1258E-02
.1398E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2951E-05
.2936E-05
.2921E-05
.2907E-05
.2892E-05
.2878E-05
.2863E-05
.2849E-05
.2771E-05
.2241E-05
.2435E-05
.2331E-05
.2470E-05
.2788E-05
.2939E-05
.2194E-05
.1502E-05
.1030E-05
.7088E-06
.4906E-06
.3423E-06
.2414E-06
.5404E-05
.1090E-03
.2702E-03
.4274E-03
.6040E-03
.8504E-03
.9417E-03
.1061E-02
.9827E-05
.9795E-05
.9763E-05
.9732E-05
.9700E-05
.9669E-05
.9638E-05
.9608E-05
.9439E-05
.8239E-05
.8690E-05
.8450E-05
.8770E-05
.9476E-05
.9799E-05
.8128E-05
.6371E-05
.4995E-05
.3921E-05
.3087E-05
.2442E-05
.1944E-05
.1444E-04
.9159E-04
.1558E-03
.2027E-03
.2465E-03
.2986E-03
.3160E-03
.3376E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.9752E-05
.9720E-05
.9688E-05
.9657E-05
.9626E-05
.9595E-05
.9564E-05
.9533E-05
.9364E-05
.8164E-05
.8615E-05
.8376E-05
.8695E-05
.9401E-05
.9725E-05
.8053E-05
.6296E-05
.4920E-05
.3847E-05
.3014E-05
.2369E-05
.1871E-05
.1436E-04
.9152E-04
.1557E-03
.2026E-03
.2464E-03
.2985E-03
.3160E-03
.3375E-03
.7465E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7465E-07
.7464E-07
.7464E-07
.7464E-07
.7463E-07
.7454E-07
.7458E-07
.7456E-07
.7458E-07
.7463E-07
.7465E-07
.7453E-07
.7434E-07
.7410E-07
.7379E-07
.7342E-07
.7296E-07
.7240E-07
.7485E-07
.7537E-07
.7555E-07
.7566E-07
.7576E-07
.7588E-07
.7592E-07
.7596E-07
197
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
3.8
0.0
4.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.2
0.0
4.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.5
5.7
0.0
0.0
14.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.5
15.1
0.0
14.3
0.4
0.0
8.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.89
1.07
0.84
1.18
0.98
1.23
1.37
1.06
1.36
0.98
1.10
1.08
1.21
1.35
1.18
1.17
1.00
1.27
1.34
1.53
1.13
1.22
1.17
1.40
1.86
1.96
2.17
2.55
2.37
1.31
1.86
2.04
1.13
1.12
1.75
1.29
1.84
2.17
2.33
2.34
2.10
2.27
2.44
2.03
2.24
2.13
2.30
2.51
1.97
2.06
2.22
3.09
0.3023
0.2971
0.3060
0.3007
0.2968
0.2920
0.2884
0.2849
0.2791
0.2882
0.2835
0.2789
0.2739
0.2689
0.2650
0.2620
0.2607
0.2723
0.2688
0.2647
0.3009
0.2977
0.2946
0.2909
0.2860
0.2807
0.2734
0.2645
0.2558
0.2548
0.2888
0.2835
0.3181
0.3139
0.3041
0.3205
0.3114
0.3010
0.2937
0.2852
0.2766
0.2675
0.2584
0.2509
0.2437
0.2377
0.2316
0.2250
0.2199
0.2145
0.2086
0.2005
1.5317
1.3594
1.1262
0.8866
0.8334
0.8316
0.9843
1.0588
1.0930
1.2701
1.3607
1.3756
1.4020
1.3696
1.3392
1.3010
1.1976
1.0799
0.9893
0.9340
0.9033
0.9039
0.9065
0.9088
0.9084
0.9029
0.8675
0.8403
0.8572
0.8835
0.9179
0.9683
0.9519
0.8723
0.7178
0.6428
0.6029
0.5701
0.5903
0.6515
0.5929
0.5713
0.5848
0.5827
0.5696
0.5412
0.5051
0.4356
0.3277
0.2396
0.1753
0.1282
1.713
1.520
1.260
.9916
.9321
.9301
1.101
1.184
1.222
1.421
1.522
1.538
1.568
1.532
1.498
1.455
1.339
1.208
1.106
1.045
1.010
1.011
1.014
1.016
1.016
1.010
.9702
.9398
.9587
.9881
1.027
1.083
1.065
.9756
.8028
.7189
.6743
.6376
.6602
.7286
.6631
.6389
.6541
.6517
.6371
.6052
.5649
.4872
.3665
.2680
.1960
.1434
.1381E-02
.1240E-02
.1046E-02
.8428E-03
.7972E-03
.7956E-03
.9263E-03
.9894E-03
.1018E-02
.1166E-02
.1241E-02
.1253E-02
.1275E-02
.1248E-02
.1223E-02
.1192E-02
.1106E-02
.1007E-02
.9306E-03
.8835E-03
.8573E-03
.8578E-03
.8601E-03
.8620E-03
.8616E-03
.8570E-03
.8265E-03
.8031E-03
.8177E-03
.8403E-03
.8698E-03
.9128E-03
.8988E-03
.8306E-03
.6966E-03
.6307E-03
.5952E-03
.5659E-03
.5839E-03
.6383E-03
.5863E-03
.5670E-03
.5791E-03
.5772E-03
.5655E-03
.5400E-03
.5074E-03
.4439E-03
.3433E-03
.2590E-03
.1953E-03
.1473E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1046E-02
.9267E-03
.7646E-03
.5978E-03
.5608E-03
.5595E-03
.6659E-03
.7178E-03
.7416E-03
.8648E-03
.9277E-03
.9380E-03
.9563E-03
.9339E-03
.9128E-03
.8862E-03
.8144E-03
.7325E-03
.6694E-03
.6309E-03
.6095E-03
.6099E-03
.6118E-03
.6133E-03
.6131E-03
.6093E-03
.5845E-03
.5656E-03
.5774E-03
.5957E-03
.6197E-03
.6548E-03
.6434E-03
.5878E-03
.4801E-03
.4279E-03
.4001E-03
.3772E-03
.3912E-03
.4339E-03
.3931E-03
.3781E-03
.3875E-03
.3860E-03
.3769E-03
.3571E-03
.3320E-03
.2837E-03
.2091E-03
.1489E-03
.1055E-03
.7440E-04
.3350E-03
.3132E-03
.2814E-03
.2451E-03
.2364E-03
.2361E-03
.2604E-03
.2716E-03
.2766E-03
.3014E-03
.3134E-03
.3153E-03
.3187E-03
.3146E-03
.3106E-03
.3055E-03
.2915E-03
.2747E-03
.2612E-03
.2526E-03
.2478E-03
.2478E-03
.2483E-03
.2486E-03
.2486E-03
.2477E-03
.2420E-03
.2375E-03
.2403E-03
.2446E-03
.2501E-03
.2580E-03
.2554E-03
.2428E-03
.2165E-03
.2028E-03
.1952E-03
.1887E-03
.1927E-03
.2044E-03
.1932E-03
.1890E-03
.1916E-03
.1912E-03
.1886E-03
.1829E-03
.1754E-03
.1602E-03
.1343E-03
.1101E-03
.8984E-04
.7295E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3350E-03
.3131E-03
.2813E-03
.2450E-03
.2363E-03
.2360E-03
.2603E-03
.2715E-03
.2765E-03
.3013E-03
.3133E-03
.3153E-03
.3187E-03
.3145E-03
.3105E-03
.3055E-03
.2914E-03
.2746E-03
.2611E-03
.2525E-03
.2477E-03
.2478E-03
.2482E-03
.2486E-03
.2485E-03
.2476E-03
.2419E-03
.2375E-03
.2402E-03
.2445E-03
.2500E-03
.2579E-03
.2553E-03
.2427E-03
.2164E-03
.2027E-03
.1951E-03
.1886E-03
.1926E-03
.2043E-03
.1931E-03
.1889E-03
.1915E-03
.1911E-03
.1885E-03
.1828E-03
.1753E-03
.1602E-03
.1342E-03
.1100E-03
.8976E-04
.7287E-04
.7596E-07
.7591E-07
.7584E-07
.7576E-07
.7574E-07
.7574E-07
.7579E-07
.7582E-07
.7583E-07
.7589E-07
.7591E-07
.7592E-07
.7592E-07
.7591E-07
.7591E-07
.7589E-07
.7586E-07
.7583E-07
.7580E-07
.7578E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7577E-07
.7575E-07
.7574E-07
.7575E-07
.7576E-07
.7577E-07
.7579E-07
.7578E-07
.7576E-07
.7570E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7563E-07
.7564E-07
.7567E-07
.7564E-07
.7563E-07
.7564E-07
.7564E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7560E-07
.7556E-07
.7549E-07
.7543E-07
.7537E-07
.7531E-07
198
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.1
0.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.1
2.9
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.0
0.0
3.5
0.0
0.0
0.2
0.2
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.12
1.63
1.39
1.22
1.11
1.03
0.96
0.97
1.00
0.83
0.79
0.75
0.75
0.72
0.77
0.82
0.67
0.67
0.64
0.66
0.65
0.59
0.74
0.61
0.76
0.65
0.61
0.76
0.73
0.63
0.71
0.75
0.76
0.80
0.76
0.84
0.82
0.92
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1949
0.1906
0.1869
0.1837
0.1808
0.1781
0.1756
0.1733
0.1720
0.1698
0.1677
0.1657
0.1638
0.1619
0.1601
0.1656
0.1638
0.1620
0.1601
0.1584
0.1567
0.1551
0.1558
0.1542
0.1614
0.1595
0.1579
0.1564
0.1550
0.1534
0.1515
0.1496
0.1476
0.1455
0.1435
0.1412
0.1391
0.1360
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1034
0.1207
0.1718
0.2429
0.3215
0.3982
0.4669
0.5244
0.5698
0.6034
0.6264
0.6076
0.6045
0.6286
0.6568
0.6785
0.6902
0.6920
0.6945
0.6788
0.6509
0.6253
0.6009
0.5774
0.5546
0.5377
0.5253
0.5407
0.5476
0.5317
0.5039
0.4708
0.4362
0.4023
0.3703
0.3408
0.3140
0.2898
0.2668
0.2166
0.2055
0.2021
0.1966
0.1898
0.1824
0.1748
0.1671
0.1597
0.1526
0.1458
0.1394
0.1334
.1157
.1350
.1921
.2716
.3596
.4453
.5222
.5865
.6372
.6748
.7006
.6795
.6760
.7030
.7345
.7588
.7719
.7739
.7767
.7592
.7280
.6993
.6721
.6458
.6203
.6013
.5875
.6047
.6124
.5946
.5635
.5265
.4878
.4499
.4142
.3812
.3512
.3241
.2984
.2422
.2298
.2261
.2199
.2123
.2040
.1955
.1869
.1786
.1706
.1631
.1559
.1492
.1215E-03
.1396E-03
.1918E-03
.2621E-03
.3375E-03
.4094E-03
.4726E-03
.5248E-03
.5656E-03
.5956E-03
.6161E-03
.5994E-03
.5966E-03
.6181E-03
.6430E-03
.6621E-03
.6725E-03
.6740E-03
.6762E-03
.6624E-03
.6378E-03
.6151E-03
.5935E-03
.5725E-03
.5520E-03
.5368E-03
.5256E-03
.5395E-03
.5457E-03
.5314E-03
.5063E-03
.4762E-03
.4445E-03
.4132E-03
.3835E-03
.3559E-03
.3305E-03
.3074E-03
.2853E-03
.2364E-03
.2255E-03
.2222E-03
.2167E-03
.2100E-03
.2026E-03
.1949E-03
.1872E-03
.1797E-03
.1724E-03
.1655E-03
.1590E-03
.1528E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5842E-04
.6952E-04
.1032E-03
.1511E-03
.2048E-03
.2578E-03
.3054E-03
.3454E-03
.3770E-03
.4004E-03
.4164E-03
.4033E-03
.4012E-03
.4180E-03
.4376E-03
.4527E-03
.4609E-03
.4621E-03
.4639E-03
.4530E-03
.4335E-03
.4157E-03
.3987E-03
.3823E-03
.3664E-03
.3546E-03
.3460E-03
.3567E-03
.3615E-03
.3505E-03
.3311E-03
.3081E-03
.2841E-03
.2606E-03
.2385E-03
.2182E-03
.1997E-03
.1831E-03
.1674E-03
.1333E-03
.1258E-03
.1236E-03
.1199E-03
.1153E-03
.1103E-03
.1052E-03
.1001E-03
.9519E-04
.9046E-04
.8599E-04
.8178E-04
.7785E-04
.6308E-04
.7004E-04
.8865E-04
.1110E-03
.1327E-03
.1516E-03
.1672E-03
.1794E-03
.1886E-03
.1952E-03
.1997E-03
.1961E-03
.1955E-03
.2001E-03
.2054E-03
.2094E-03
.2115E-03
.2119E-03
.2123E-03
.2095E-03
.2043E-03
.1995E-03
.1948E-03
.1902E-03
.1856E-03
.1822E-03
.1796E-03
.1828E-03
.1842E-03
.1809E-03
.1751E-03
.1680E-03
.1604E-03
.1526E-03
.1450E-03
.1377E-03
.1308E-03
.1243E-03
.1179E-03
.1032E-03
.9972E-04
.9865E-04
.9689E-04
.9470E-04
.9226E-04
.8969E-04
.8709E-04
.8451E-04
.8198E-04
.7954E-04
.7719E-04
.7495E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.6300E-04
.6996E-04
.8857E-04
.1110E-03
.1326E-03
.1515E-03
.1671E-03
.1794E-03
.1886E-03
.1952E-03
.1996E-03
.1960E-03
.1954E-03
.2000E-03
.2053E-03
.2093E-03
.2115E-03
.2118E-03
.2122E-03
.2094E-03
.2042E-03
.1994E-03
.1947E-03
.1901E-03
.1855E-03
.1821E-03
.1795E-03
.1827E-03
.1841E-03
.1809E-03
.1751E-03
.1680E-03
.1603E-03
.1525E-03
.1449E-03
.1376E-03
.1307E-03
.1242E-03
.1179E-03
.1031E-03
.9964E-04
.9858E-04
.9681E-04
.9462E-04
.9218E-04
.8962E-04
.8701E-04
.8443E-04
.8191E-04
.7947E-04
.7712E-04
.7487E-04
.7528E-07
.7530E-07
.7537E-07
.7543E-07
.7549E-07
.7554E-07
.7558E-07
.7561E-07
.7563E-07
.7565E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7565E-07
.7566E-07
.7567E-07
.7568E-07
.7568E-07
.7568E-07
.7569E-07
.7568E-07
.7567E-07
.7566E-07
.7564E-07
.7563E-07
.7562E-07
.7561E-07
.7561E-07
.7562E-07
.7562E-07
.7561E-07
.7560E-07
.7558E-07
.7556E-07
.7554E-07
.7552E-07
.7550E-07
.7549E-07
.7547E-07
.7545E-07
.7541E-07
.7540E-07
.7540E-07
.7539E-07
.7538E-07
.7538E-07
.7537E-07
.7536E-07
.7535E-07
.7534E-07
.7534E-07
.7533E-07
.7532E-07
199
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
183
184
185
186
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
2.9
0.0
0.0
18.7
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.27
0.44
0.67
0.78
0.81
1.06
1.07
1.07
1.28
1.36
1.28
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1419
0.1408
0.1390
0.1862
0.1840
0.1813
0.1785
0.1756
0.1723
0.1687
0.1653
0.1278
0.1225
0.1176
0.1130
0.1087
0.1047
0.1010
0.0974
0.0941
0.0910
0.0881
0.0854
0.0828
0.0803
0.0780
0.0758
0.0737
0.0717
0.0698
0.0680
0.0663
0.0647
0.0631
0.0617
0.0602
0.0589
0.0576
0.0563
0.0551
0.0539
0.0528
0.0518
0.0507
0.0497
0.0488
0.0479
0.0470
0.0461
0.0453
0.0445
0.0437
0.0429
0.0422
0.0415
0.0408
0.0401
0.0395
0.0389
0.0383
0.0377
0.0371
0.0365
.1429
.1370
.1315
.1264
.1216
.1171
.1129
.1090
.1053
.1018
.9855E-01
.9547E-01
.9256E-01
.8982E-01
.8722E-01
.8476E-01
.8243E-01
.8021E-01
.7810E-01
.7610E-01
.7419E-01
.7236E-01
.7062E-01
.6895E-01
.6736E-01
.6583E-01
.6437E-01
.6297E-01
.6162E-01
.6033E-01
.5908E-01
.5789E-01
.5673E-01
.5562E-01
.5455E-01
.5352E-01
.5252E-01
.5156E-01
.5063E-01
.4973E-01
.4886E-01
.4801E-01
.4720E-01
.4641E-01
.4564E-01
.4490E-01
.4418E-01
.4348E-01
.4280E-01
.4214E-01
.4150E-01
.4088E-01
.1470E-03
.1415E-03
.1364E-03
.1316E-03
.1271E-03
.1229E-03
.1189E-03
.1151E-03
.1116E-03
.1083E-03
.1052E-03
.1022E-03
.9939E-04
.9673E-04
.9421E-04
.9181E-04
.8953E-04
.8736E-04
.8529E-04
.8331E-04
.8142E-04
.7962E-04
.7789E-04
.7623E-04
.7464E-04
.7312E-04
.7165E-04
.7024E-04
.6889E-04
.6758E-04
.6633E-04
.6511E-04
.6395E-04
.6282E-04
.6173E-04
.6067E-04
.5965E-04
.5867E-04
.5771E-04
.5679E-04
.5589E-04
.5502E-04
.5418E-04
.5336E-04
.5257E-04
.5179E-04
.5105E-04
.5033E-04
.4962E-04
.4894E-04
.4827E-04
.4762E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.7417E-04
.7074E-04
.6756E-04
.6459E-04
.6182E-04
.5924E-04
.5684E-04
.5459E-04
.5249E-04
.5052E-04
.4867E-04
.4694E-04
.4530E-04
.4377E-04
.4232E-04
.4095E-04
.3965E-04
.3843E-04
.3726E-04
.3616E-04
.3511E-04
.3411E-04
.3316E-04
.3226E-04
.3139E-04
.3057E-04
.2978E-04
.2903E-04
.2830E-04
.2761E-04
.2695E-04
.2631E-04
.2570E-04
.2511E-04
.2454E-04
.2400E-04
.2348E-04
.2297E-04
.2249E-04
.2202E-04
.2156E-04
.2113E-04
.2070E-04
.2029E-04
.1990E-04
.1952E-04
.1915E-04
.1879E-04
.1845E-04
.1812E-04
.1779E-04
.1748E-04
.7281E-04
.7078E-04
.6884E-04
.6701E-04
.6526E-04
.6361E-04
.6204E-04
.6055E-04
.5913E-04
.5777E-04
.5649E-04
.5526E-04
.5408E-04
.5296E-04
.5189E-04
.5086E-04
.4988E-04
.4893E-04
.4802E-04
.4715E-04
.4631E-04
.4550E-04
.4472E-04
.4397E-04
.4325E-04
.4255E-04
.4187E-04
.4122E-04
.4059E-04
.3997E-04
.3938E-04
.3880E-04
.3825E-04
.3771E-04
.3718E-04
.3667E-04
.3618E-04
.3569E-04
.3523E-04
.3477E-04
.3433E-04
.3390E-04
.3348E-04
.3307E-04
.3267E-04
.3228E-04
.3190E-04
.3153E-04
.3117E-04
.3082E-04
.3048E-04
.3014E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.7273E-04
.7070E-04
.6877E-04
.6693E-04
.6519E-04
.6354E-04
.6196E-04
.6047E-04
.5905E-04
.5770E-04
.5641E-04
.5518E-04
.5401E-04
.5289E-04
.5181E-04
.5079E-04
.4980E-04
.4886E-04
.4795E-04
.4707E-04
.4624E-04
.4543E-04
.4465E-04
.4390E-04
.4317E-04
.4247E-04
.4180E-04
.4114E-04
.4051E-04
.3990E-04
.3930E-04
.3873E-04
.3817E-04
.3763E-04
.3711E-04
.3660E-04
.3610E-04
.3562E-04
.3515E-04
.3470E-04
.3425E-04
.3382E-04
.3340E-04
.3299E-04
.3259E-04
.3220E-04
.3182E-04
.3146E-04
.3110E-04
.3075E-04
.3040E-04
.3007E-04
.7531E-07
.7531E-07
.7530E-07
.7529E-07
.7529E-07
.7528E-07
.7527E-07
.7527E-07
.7526E-07
.7526E-07
.7525E-07
.7525E-07
.7524E-07
.7524E-07
.7523E-07
.7523E-07
.7522E-07
.7522E-07
.7521E-07
.7521E-07
.7520E-07
.7520E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7519E-07
.7518E-07
.7518E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7517E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7516E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7515E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7514E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7513E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7512E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7511E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
.7510E-07
200
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
238
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
14.1
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.68
1.82
1.83
1.87
2.05
1.75
0.45
0.08
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.04
2.52
3.87
5.48
1.09
0.07
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1609
0.1561
0.1513
0.1464
0.1410
0.1364
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1694
0.1627
0.1525
0.1381
0.1353
0.1351
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.0360
0.0355
0.0350
0.0345
0.0340
0.0335
0.0330
0.0326
0.0322
0.0317
0.0313
0.0309
0.0305
0.0301
0.0297
0.0294
0.0290
0.0287
0.0283
0.0280
0.0276
0.0273
0.0270
0.0267
0.0264
0.0261
0.0258
0.0255
0.0252
0.0250
0.0247
0.0244
0.0242
0.0239
0.0237
0.0234
0.0232
0.0230
0.0227
0.0225
0.0223
0.0221
0.0219
0.0216
0.0214
0.0212
0.0210
0.0208
0.0207
0.0205
0.0203
0.0201
.4027E-01
.3968E-01
.3911E-01
.3855E-01
.3800E-01
.3747E-01
.3696E-01
.3646E-01
.3596E-01
.3549E-01
.3502E-01
.3456E-01
.3412E-01
.3369E-01
.3326E-01
.3285E-01
.3244E-01
.3205E-01
.3166E-01
.3128E-01
.3091E-01
.3055E-01
.3020E-01
.2985E-01
.2951E-01
.2918E-01
.2886E-01
.2854E-01
.2823E-01
.2792E-01
.2762E-01
.2733E-01
.2704E-01
.2676E-01
.2648E-01
.2621E-01
.2594E-01
.2568E-01
.2543E-01
.2517E-01
.2493E-01
.2468E-01
.2444E-01
.2421E-01
.2398E-01
.2375E-01
.2353E-01
.2331E-01
.2310E-01
.2289E-01
.2268E-01
.2248E-01
.4699E-04
.4638E-04
.4578E-04
.4519E-04
.4462E-04
.4407E-04
.4353E-04
.4300E-04
.4248E-04
.4198E-04
.4148E-04
.4100E-04
.4053E-04
.4007E-04
.3962E-04
.3918E-04
.3875E-04
.3833E-04
.3791E-04
.3751E-04
.3712E-04
.3673E-04
.3635E-04
.3598E-04
.3561E-04
.3526E-04
.3491E-04
.3456E-04
.3423E-04
.3389E-04
.3357E-04
.3325E-04
.3294E-04
.3263E-04
.3233E-04
.3204E-04
.3175E-04
.3146E-04
.3118E-04
.3091E-04
.3064E-04
.3037E-04
.3011E-04
.2985E-04
.2960E-04
.2935E-04
.2911E-04
.2887E-04
.2863E-04
.2840E-04
.2817E-04
.2794E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1717E-04
.1688E-04
.1659E-04
.1631E-04
.1604E-04
.1578E-04
.1552E-04
.1527E-04
.1503E-04
.1480E-04
.1457E-04
.1434E-04
.1412E-04
.1391E-04
.1371E-04
.1350E-04
.1331E-04
.1311E-04
.1293E-04
.1274E-04
.1257E-04
.1239E-04
.1222E-04
.1206E-04
.1189E-04
.1173E-04
.1158E-04
.1143E-04
.1128E-04
.1113E-04
.1099E-04
.1085E-04
.1072E-04
.1058E-04
.1045E-04
.1033E-04
.1020E-04
.1008E-04
.9958E-05
.9841E-05
.9725E-05
.9612E-05
.9502E-05
.9393E-05
.9286E-05
.9182E-05
.9079E-05
.8979E-05
.8880E-05
.8783E-05
.8688E-05
.8595E-05
.2982E-04
.2950E-04
.2919E-04
.2888E-04
.2858E-04
.2829E-04
.2800E-04
.2772E-04
.2745E-04
.2718E-04
.2692E-04
.2666E-04
.2641E-04
.2616E-04
.2591E-04
.2568E-04
.2544E-04
.2521E-04
.2499E-04
.2477E-04
.2455E-04
.2434E-04
.2413E-04
.2392E-04
.2372E-04
.2352E-04
.2333E-04
.2313E-04
.2295E-04
.2276E-04
.2258E-04
.2240E-04
.2222E-04
.2205E-04
.2188E-04
.2171E-04
.2155E-04
.2138E-04
.2122E-04
.2107E-04
.2091E-04
.2076E-04
.2061E-04
.2046E-04
.2031E-04
.2017E-04
.2003E-04
.1989E-04
.1975E-04
.1962E-04
.1948E-04
.1935E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.2974E-04
.2942E-04
.2911E-04
.2881E-04
.2851E-04
.2821E-04
.2793E-04
.2765E-04
.2737E-04
.2710E-04
.2684E-04
.2658E-04
.2633E-04
.2608E-04
.2584E-04
.2560E-04
.2537E-04
.2514E-04
.2491E-04
.2469E-04
.2447E-04
.2426E-04
.2405E-04
.2385E-04
.2364E-04
.2345E-04
.2325E-04
.2306E-04
.2287E-04
.2269E-04
.2250E-04
.2232E-04
.2215E-04
.2198E-04
.2180E-04
.2164E-04
.2147E-04
.2131E-04
.2115E-04
.2099E-04
.2084E-04
.2068E-04
.2053E-04
.2039E-04
.2024E-04
.2010E-04
.1995E-04
.1981E-04
.1968E-04
.1954E-04
.1941E-04
.1928E-04
.7509E-07
.7509E-07
.7509E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7508E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7507E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7506E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7505E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7504E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7503E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7502E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7501E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7500E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7499E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7498E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7497E-07
.7496E-07
.7496E-07
201
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
287
288
289
290
0.0
3.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.8
0.0
0.0
0.2
23.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.7
24.9
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
0.00
0.49
1.20
1.15
0.42
0.17
0.05
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.34
0.05
0.09
0.22
0.52
1.61
2.10
1.60
1.50
1.39
1.55
2.00
0.1350
0.1429
0.1398
0.1367
0.1356
0.1352
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1350
0.1362
0.1361
0.1358
0.1358
0.1949
0.1907
0.1852
0.1810
0.1771
0.1779
0.2393
0.2340
0.0199
0.0197
0.0196
0.0194
0.0192
0.0191
0.0189
0.0187
0.0186
0.0184
0.0183
0.0181
0.0180
0.0178
0.0177
0.0175
0.0174
0.0173
0.0171
0.0170
0.0169
0.0167
0.0166
0.0165
0.0164
0.0162
0.0161
0.0160
0.0159
0.0158
0.0157
0.0155
0.0154
0.0153
0.0152
0.0151
0.0150
0.0149
0.0148
0.0147
0.0146
0.0145
0.0144
0.0143
0.0142
0.0141
0.0140
0.0139
0.0138
0.0137
0.0136
0.0136
.2228E-01
.2208E-01
.2189E-01
.2169E-01
.2151E-01
.2132E-01
.2114E-01
.2096E-01
.2078E-01
.2061E-01
.2044E-01
.2027E-01
.2011E-01
.1994E-01
.1978E-01
.1962E-01
.1947E-01
.1931E-01
.1916E-01
.1901E-01
.1887E-01
.1872E-01
.1858E-01
.1844E-01
.1830E-01
.1816E-01
.1803E-01
.1789E-01
.1776E-01
.1763E-01
.1750E-01
.1738E-01
.1725E-01
.1713E-01
.1701E-01
.1689E-01
.1677E-01
.1665E-01
.1654E-01
.1643E-01
.1631E-01
.1620E-01
.1609E-01
.1598E-01
.1588E-01
.1577E-01
.1567E-01
.1557E-01
.1546E-01
.1536E-01
.1526E-01
.1517E-01
.2772E-04
.2750E-04
.2729E-04
.2708E-04
.2687E-04
.2666E-04
.2646E-04
.2626E-04
.2607E-04
.2587E-04
.2568E-04
.2550E-04
.2531E-04
.2513E-04
.2495E-04
.2477E-04
.2460E-04
.2442E-04
.2425E-04
.2409E-04
.2392E-04
.2376E-04
.2360E-04
.2344E-04
.2328E-04
.2313E-04
.2297E-04
.2282E-04
.2267E-04
.2253E-04
.2238E-04
.2224E-04
.2210E-04
.2196E-04
.2182E-04
.2168E-04
.2155E-04
.2142E-04
.2129E-04
.2116E-04
.2103E-04
.2090E-04
.2078E-04
.2065E-04
.2053E-04
.2041E-04
.2029E-04
.2017E-04
.2006E-04
.1994E-04
.1983E-04
.1972E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8503E-05
.8413E-05
.8325E-05
.8238E-05
.8152E-05
.8068E-05
.7986E-05
.7905E-05
.7825E-05
.7747E-05
.7670E-05
.7595E-05
.7520E-05
.7447E-05
.7375E-05
.7304E-05
.7235E-05
.7166E-05
.7099E-05
.7032E-05
.6967E-05
.6903E-05
.6839E-05
.6777E-05
.6716E-05
.6655E-05
.6596E-05
.6537E-05
.6479E-05
.6422E-05
.6366E-05
.6311E-05
.6257E-05
.6203E-05
.6150E-05
.6098E-05
.6047E-05
.5996E-05
.5946E-05
.5897E-05
.5849E-05
.5801E-05
.5754E-05
.5707E-05
.5661E-05
.5616E-05
.5571E-05
.5527E-05
.5484E-05
.5441E-05
.5398E-05
.5357E-05
.1922E-04
.1909E-04
.1897E-04
.1884E-04
.1872E-04
.1860E-04
.1848E-04
.1836E-04
.1824E-04
.1813E-04
.1801E-04
.1790E-04
.1779E-04
.1768E-04
.1757E-04
.1747E-04
.1736E-04
.1726E-04
.1716E-04
.1705E-04
.1695E-04
.1685E-04
.1676E-04
.1666E-04
.1657E-04
.1647E-04
.1638E-04
.1629E-04
.1619E-04
.1610E-04
.1602E-04
.1593E-04
.1584E-04
.1576E-04
.1567E-04
.1559E-04
.1550E-04
.1542E-04
.1534E-04
.1526E-04
.1518E-04
.1510E-04
.1502E-04
.1495E-04
.1487E-04
.1479E-04
.1472E-04
.1465E-04
.1457E-04
.1450E-04
.1443E-04
.1436E-04
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1915E-04
.1902E-04
.1889E-04
.1877E-04
.1864E-04
.1852E-04
.1840E-04
.1828E-04
.1817E-04
.1805E-04
.1794E-04
.1783E-04
.1772E-04
.1761E-04
.1750E-04
.1739E-04
.1729E-04
.1718E-04
.1708E-04
.1698E-04
.1688E-04
.1678E-04
.1668E-04
.1659E-04
.1649E-04
.1640E-04
.1630E-04
.1621E-04
.1612E-04
.1603E-04
.1594E-04
.1585E-04
.1577E-04
.1568E-04
.1560E-04
.1551E-04
.1543E-04
.1535E-04
.1526E-04
.1518E-04
.1510E-04
.1503E-04
.1495E-04
.1487E-04
.1480E-04
.1472E-04
.1465E-04
.1457E-04
.1450E-04
.1443E-04
.1435E-04
.1428E-04
.7496E-07
.7496E-07
.7496E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7495E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7494E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7493E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7492E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7491E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7490E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7489E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7488E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7487E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7486E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
.7485E-07
202
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
336
337
338
339
340
341
342
30.9
17.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
14.4
4.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
8.6
6.6
6.8
10.0
31.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
17.6
1.3
1.26
0.03
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.82
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.96
1.79
1.82
1.11
2.19
1.86
1.74
1.64
1.38
1.51
1.28
1.43
1.73
0.88
1.45
1.43
1.41
1.32
0.79
0.83
1.27
1.16
1.20
1.17
1.14
1.06
0.90
1.12
1.25
0.86
0.94
0.94
0.80
0.88
0.90
0.96
0.87
1.12
0.94
0.77
0.93
0.90
0.76
0.74
0.84
0.72
0.82
0.73
0.61
0.58
0.73
0.70
0.3095
0.3487
0.3265
0.3165
0.3024
0.2909
0.2821
0.2745
0.2681
0.2617
0.2566
0.2517
0.2470
0.2446
0.2408
0.2371
0.2334
0.2299
0.2278
0.2256
0.2223
0.2193
0.2161
0.2130
0.2100
0.2451
0.2541
0.2511
0.2479
0.2455
0.2430
0.2406
0.2611
0.2761
0.2916
0.3154
0.3446
0.3252
0.3156
0.3076
0.2984
0.2915
0.2863
0.2814
0.2769
0.2728
0.2691
0.2661
0.2644
0.2628
0.3072
0.3088
0.0135
0.0134
0.0133
0.0132
0.0131
0.0128
0.0122
0.0123
0.0124
0.0125
0.0125
0.0125
0.0125
0.0117
0.0088
0.0064
0.0047
0.0034
0.0025
0.0018
0.0013
0.0010
0.0007
0.0005
0.0004
0.0003
0.0002
0.0001
0.0002
0.0097
0.0479
0.0658
0.1256
0.2134
0.3036
0.3796
0.4415
0.5106
0.5655
0.6314
0.6404
0.6193
0.5786
0.4551
0.3329
0.2434
0.1863
0.2579
0.4722
0.7073
0.9155
1.1063
.1507E-01
.1497E-01
.1488E-01
.1479E-01
.1469E-01
.1433E-01
.1364E-01
.1381E-01
.1391E-01
.1396E-01
.1398E-01
.1396E-01
.1393E-01
.1313E-01
.9809E-02
.7173E-02
.5245E-02
.3835E-02
.2804E-02
.2051E-02
.1499E-02
.1096E-02
.8014E-03
.5859E-03
.4283E-03
.3130E-03
.2288E-03
.1672E-03
.1888E-03
.1084E-01
.5352E-01
.7362E-01
.1405
.2387
.3395
.4245
.4937
.5710
.6325
.7062
.7163
.6926
.6471
.5090
.3723
.2723
.2084
.2884
.5281
.7911
1.024
1.237
.1960E-04
.1949E-04
.1938E-04
.1928E-04
.1917E-04
.1875E-04
.1795E-04
.1815E-04
.1827E-04
.1833E-04
.1834E-04
.1833E-04
.1829E-04
.1736E-04
.1343E-04
.1022E-04
.7792E-05
.5964E-05
.4584E-05
.3543E-05
.2758E-05
.2166E-05
.1719E-05
.1381E-05
.1127E-05
.9347E-06
.7899E-06
.6806E-06
.7148E-06
.1426E-04
.6057E-04
.8078E-04
.1446E-03
.2332E-03
.3205E-03
.3921E-03
.4494E-03
.5123E-03
.5618E-03
.6205E-03
.6285E-03
.6098E-03
.5735E-03
.4617E-03
.3482E-03
.2627E-03
.2065E-03
.2764E-03
.4769E-03
.6873E-03
.8676E-03
.1029E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.5315E-05
.5275E-05
.5235E-05
.5195E-05
.5156E-05
.5003E-05
.4713E-05
.4784E-05
.4826E-05
.4848E-05
.4854E-05
.4849E-05
.4836E-05
.4501E-05
.3161E-05
.2162E-05
.1480E-05
.1015E-05
.6989E-06
.4838E-06
.3377E-06
.2383E-06
.1705E-06
.1241E-06
.9223E-07
.7020E-07
.5486E-07
.4410E-07
.4739E-07
.3436E-05
.2395E-04
.3476E-04
.7265E-04
.1311E-03
.1925E-03
.2449E-03
.2878E-03
.3358E-03
.3740E-03
.4199E-03
.4262E-03
.4115E-03
.3831E-03
.2971E-03
.2126E-03
.1515E-03
.1129E-03
.1611E-03
.3087E-03
.4727E-03
.6179E-03
.7508E-03
.1429E-04
.1422E-04
.1415E-04
.1408E-04
.1401E-04
.1375E-04
.1324E-04
.1337E-04
.1344E-04
.1348E-04
.1349E-04
.1348E-04
.1346E-04
.1286E-04
.1027E-04
.8053E-05
.6312E-05
.4948E-05
.3885E-05
.3060E-05
.2420E-05
.1927E-05
.1548E-05
.1257E-05
.1034E-05
.8645E-06
.7350E-06
.6365E-06
.6674E-06
.1083E-04
.3662E-04
.4602E-04
.7191E-04
.1021E-03
.1280E-03
.1472E-03
.1616E-03
.1765E-03
.1878E-03
.2006E-03
.2023E-03
.1983E-03
.1904E-03
.1646E-03
.1356E-03
.1112E-03
.9353E-04
.1153E-03
.1682E-03
.2146E-03
.2497E-03
.2785E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.1421E-04
.1414E-04
.1408E-04
.1401E-04
.1394E-04
.1368E-04
.1316E-04
.1329E-04
.1337E-04
.1340E-04
.1341E-04
.1340E-04
.1338E-04
.1278E-04
.1019E-04
.7978E-05
.6237E-05
.4874E-05
.3812E-05
.2986E-05
.2347E-05
.1855E-05
.1476E-05
.1186E-05
.9644E-06
.7953E-06
.6668E-06
.5692E-06
.5998E-06
.1075E-04
.3654E-04
.4595E-04
.7184E-04
.1021E-03
.1279E-03
.1471E-03
.1615E-03
.1765E-03
.1877E-03
.2005E-03
.2023E-03
.1982E-03
.1903E-03
.1645E-03
.1355E-03
.1111E-03
.9346E-04
.1152E-03
.1682E-03
.2145E-03
.2496E-03
.2784E-03
.7485E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7484E-07
.7483E-07
.7481E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7482E-07
.7480E-07
.7468E-07
.7452E-07
.7433E-07
.7409E-07
.7378E-07
.7340E-07
.7294E-07
.7238E-07
.7172E-07
.7095E-07
.7010E-07
.6918E-07
.6822E-07
.6725E-07
.6758E-07
.7471E-07
.7515E-07
.7520E-07
.7531E-07
.7541E-07
.7548E-07
.7553E-07
.7556E-07
.7560E-07
.7563E-07
.7566E-07
.7566E-07
.7565E-07
.7563E-07
.7557E-07
.7550E-07
.7543E-07
.7538E-07
.7544E-07
.7558E-07
.7569E-07
.7577E-07
.7584E-07
203
343
344
345
346
347
348
349
350
351
352
353
354
355
356
357
358
359
360
361
362
363
364
365
0.0
0.0
0.0
0.0
4.6
17.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
11.9
31.0
5.0
0.0
0.0
0.0
10.5
16.9
12.0
19.6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2.32
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.03
0.00
0.39
0.87
0.77
0.72
0.61
0.55
0.56
0.68
0.62
0.63
0.59
0.51
0.59
0.65
0.58
0.53
0.52
0.54
0.68
0.73
0.64
0.63
0.62
0.70
0.3065
0.3045
0.3018
0.2958
0.3028
0.3447
0.3133
0.3096
0.3054
0.2984
0.2929
0.2883
0.2839
0.3114
0.3425
0.3399
0.3301
0.3183
0.3079
0.3269
0.3453
0.3461
0.3462
1.2606
1.3678
1.4266
1.4024
1.4411
1.4914
1.5349
1.5587
1.4752
1.1774
0.9876
0.9097
0.7918
0.6750
0.6247
0.7613
0.9599
0.7681
1.0961
1.7523
2.3044
2.7016
2.9394
1.410
1.530
1.596
1.568
1.612
1.668
1.717
1.743
1.650
1.317
1.105
1.017
.8856
.7549
.6987
.8515
1.074
.8590
1.226
1.960
2.577
3.022
3.287
.1158E-02
.1247E-02
.1295E-02
.1275E-02
.1307E-02
.1348E-02
.1384E-02
.1403E-02
.1335E-02
.1089E-02
.9291E-03
.8627E-03
.7611E-03
.6590E-03
.6146E-03
.7336E-03
.9056E-03
.7404E-03
.1019E-02
.1559E-02
.1998E-02
.2308E-02
.2491E-02
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.8581E-03
.9326E-03
.9734E-03
.9566E-03
.9834E-03
.1018E-02
.1048E-02
.1065E-02
.1007E-02
.8001E-03
.6682E-03
.6139E-03
.5317E-03
.4503E-03
.4152E-03
.5096E-03
.6489E-03
.5151E-03
.7426E-03
.1198E-02
.1441E-02
.1174E-02
.1019E-02
.3001E-03
.3143E-03
.3219E-03
.3188E-03
.3237E-03
.3301E-03
.3354E-03
.3383E-03
.3280E-03
.2886E-03
.2609E-03
.2488E-03
.2294E-03
.2088E-03
.1993E-03
.2239E-03
.2566E-03
.2253E-03
.2768E-03
.3611E-03
.3997E-03
.3571E-03
.3302E-03
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
.3000E-03
.3143E-03
.3218E-03
.3187E-03
.3237E-03
.3300E-03
.3353E-03
.3383E-03
.3279E-03
.2885E-03
.2608E-03
.2487E-03
.2293E-03
.2087E-03
.1993E-03
.2239E-03
.2566E-03
.2252E-03
.2767E-03
.3611E-03
.3997E-03
.3571E-03
.3302E-03
.7588E-07
.7591E-07
.7593E-07
.7592E-07
.7593E-07
.7595E-07
.7596E-07
.7597E-07
.7594E-07
.7586E-07
.7580E-07
.7577E-07
.7572E-07
.7568E-07
.7565E-07
.7571E-07
.7579E-07
.7572E-07
.7583E-07
.7601E-07
.7610E-07
.7601E-07
.7595E-07
******************************************************************************************************************************************
204
*******************************************************************************
ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ (MM) ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
25
------------------------------------------------------------------------------ΙΑΝ/ΙΟΥ ΦΕΒ/ΑΥΓ ΜΑΡ/ΣΕΠ ΑΠΡ/ΟΚΤ ΜΑΙ/ΝΟΕ ΙΟΥ/∆ΕΚ
------- ------- ------- ------- ------- ------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
127.0
14.1
31.0
3.5
39.8
0.0
8.4
98.9
0.0
82.2
21.6
147.7
6.08
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.31
0.00
2.82
0.00
2.73
26.95
31.68
38.13
3.26
56.97
0.24
22.15
34.30
0.40
30.79
4.02
20.23
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
8.952
1.100
33.318
0.771
17.864
0.571
18.511
0.471
4.669
6.286
1.770
39.849
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.008
0.001
0.028
0.001
0.016
0.001
0.016
0.001
0.005
0.006
0.002
0.033
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.005
0.000
0.020
0.000
0.011
0.000
0.011
0.000
0.002
0.004
0.001
0.022
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.002
0.001
0.008
0.001
0.005
0.001
0.006
0.000
0.002
0.002
0.001
0.008
ΣΥΛΛΟΓΗ ΠΛΕΥΡΙΚΗΣ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.002
0.001
0.008
0.001
0.005
0.001
0.006
0.000
0.002
0.002
0.001
0.008
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
------------------------------------------------------------------------------ΜΗΝΙΑΙΑ ΣΥΝΟΛΑ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.258
0.032
1.064
0.022
0.515
0.017
0.552
0.014
0.135
0.187
0.053
1.149
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
0.503
0.004
0.204
0.002
0.251
0.001
0.116
0.001
0.050
0.246
0.010
0.661
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΜΕΣΗ ΗΜΕΡΗΣΙΑ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ
ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΗΜΕΡΗΣΙΑ
ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΕΤΗΣΙΑ ΑΘΡΟΙΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΟ ΕΤΟΣ
25
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΟΣΤΟ(%)
--------------------------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
574.20
57420.008
100.00
ΑΠΟΡΡΟΗ
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
12.936
1293.641
2.25
269.120
26912.023
46.87
208
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
134.1311
13413.113
23.36
11.622
0.02
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.116216
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
3.3315
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.0774
7.744
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.036700
3.670
0.01
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.0000
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ
ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.0367
3.667
0.01
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000027
0.003
0.00
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.0000
157.898
15789.830
27.50
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2526.876
252687.641
ΝΕΡΟ ΣΤΟ Ε∆ΑΦΟΣ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
2684.775
268477.500
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗΝ ΕΝΑΡΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ
ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
0.000
0.000
0.00
-0.0002
-0.016
0.00
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
ΕΤΗΣΙΑ ∆ΙΑΚΥΜΑΝΣΗ
ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΕΣΟΣ ΟΡΟΣ ΜΗΝΙΑΙΑΩΝ ΤΙΜΩΝ (MM) ΓΙΑ ΤΑ ΕΤΗ
1 ΕΩΣ
25
-------------------------------------------------------------------------------
ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
---------ΣΥΝΟΛΑ
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
ΑΠΟΡΡΟΗ
------ΣΥΝΟΛΑ
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
ΙΑΝ/ΙΟΥ
-------
ΦΕΒ/ΑΥΓ
-------
ΜΑΡ/ΣΕΠ
-------
ΑΠΡ/ΟΚΤ
-------
ΜΑΙ/ΝΟΕ
-------
ΙΟΥ/∆ΕΚ
-------
71.96
14.65
44.14
5.20
34.08
12.81
24.05
55.62
18.82
54.87
9.81
77.49
40.01
22.01
28.40
6.68
15.82
19.32
16.19
40.44
13.65
38.72
12.83
49.33
1.589
0.413
0.716
0.000
0.024
0.334
0.042
2.263
0.000
0.826
0.009
2.345
2.359
1.126
2.855
0.000
0.077
0.940
0.182
4.977
0.000
2.175
0.032
4.437
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
---------------
209
TOTALS
27.367
12.801
38.273
7.018
52.101
11.397
37.737
28.855
25.516
23.050
10.608
20.149
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
2.056
17.859
1.922
12.367
14.981
16.739
13.802
17.740
18.927
7.306
12.409
2.982
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
-------------------------------------ΣΥΝΟΛΑ
32.1066 35.1239
0.7925
0.5948
20.0627
0.4596
6.8869
0.3836
2.1043
2.3613
1.1261
14.5764
14.1764
0.0869
5.3706
0.0666
0.9954
6.0328
0.3474
29.8087
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑ ΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
--------------------------------------------ΣΥΝΟΛΑ
0.0256
0.0285
0.0173
0.0010
0.0008
0.0006
0.0065
0.0005
0.0023
0.0022
0.0013
0.0114
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
27.9775
0.1948
0.0159
0.0001
0.0113
0.0001
0.0047
0.0001
0.0010
0.0051
0.0004
0.0219
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
-------------------------------------ΣΥΝΟΛΑ
0.0140
0.0241
0.0003
0.0002
0.0181
0.0002
0.0039
0.0001
0.0010
0.0013
0.0005
0.0052
0.0178
0.0000
0.0032
0.0000
0.0005
0.0036
0.0002
0.0091
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑ ΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
--------------------------------------------ΣΥΝΟΛΑ
0.0052
0.0077
0.0063
0.0007
0.0005
0.0004
0.0027
0.0004
0.0013
0.0009
0.0008
0.0021
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
0.0212
0.0002
21.0338
0.1256
0.0102
0.0001
0.0030
0.0001
0.0037
0.0001
0.0015
0.0001
0.0004
0.0015
0.0002
0.0028
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
-------------------------------------ΣΥΝΟΛΑ
0.0052
0.0077
0.0007
0.0005
0.0063
0.0004
0.0027
0.0004
0.0013
0.0009
0.0008
0.0021
0.0037
0.0001
0.0015
0.0001
0.0004
0.0015
0.0002
0.0028
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑ ΜΕΣΟΥ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
--------------------------------------------ΣΥΝΟΛΑ
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
0.0032
0.0001
0.0131
0.0001
0.0032
0.0001
0.0000
0.0000
0.0030
0.0001
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΟΙ ΟΡΟΙ ΤΩΝ ΜΕΣΩΝ ΜΗΝΙΑΙΩΝ ΤΙΜΩΝ ΓΙΑ ΤΙΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ (CM)
------------------------------------------------------------------------------ΜΕΣΕΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
--------------------------------------------------------------ΜΕΣΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ
0.9261
1.1127
0.5787
0.2053
0.0607
0.0229
0.0172
0.0137
0.0111
0.0704
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
0.0287
0.1798
0.0104
0.8598
ΜΕΣΕΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
--------------------------------------------------------------ΜΕΣΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
0.8070
0.0056
0.0000
0.0000
0.6675
0.0036
0.0000
0.0000
0.4089
0.0026
0.0000
0.0000
0.1601
0.0019
0.0336
0.4204
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
ΜΕΣΕΣ ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
210
--------------------------------------------------------------ΜΕΣΕΣ ΣΤΑΘΜΕΣ
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
*******************************************************************************
*******************************************************************************
ΜΕΣΑ ΕΤΗΣΙΑ ΣΥΝΟΛΑ & (ΤΥΠ. ΑΠΟΚΛΙΣΕΙΣ) ΓΙΑ ΤΑ ΕΤΗ
1 ΕΩΣ
25
------------------------------------------------------------------------------MM
ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ
ΠΟΣΤ(%)
-------------------------------------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
423.50
( 101.645)
42350.0
100.00
ΑΠΟΡΡΟΗ
8.562
(
8.4193)
856.19
2.022
( 46.5290)
29487.38
69.628
ΕΞΑΤΜΙΣΟ∆ΙΑΠΝΟΗ
294.874
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ
ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 2
116.57855 ( 55.31860)
11657.855
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 4
0.09793 (
0.04312)
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
2.894 (
1.369)
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ
ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 7
0.06886 (
0.03229)
6.886
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.02899 (
0.00946)
2.899
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.000 (
0.000)
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ ΑΠΟ
ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ 9
0.02896 (
0.00946)
2.896
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ
ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.00003 (
0.00000)
0.003
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000 (
0.000)
ΜΕΤΑΒΟΛΗ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟΥ ΝΕΡΟΥ
3.388
(
2.0460)
9.793
338.79
27.52740
0.02312
0.01626
0.00684
0.00684
0.00001
0.800
*******************************************************************************
211
******************************************************************************
ΗΜΕΡΗΣΙΕΣ ΤΙΜΕΣ ΑΙΧΜΗΣ ΓΙΑ ΤΑ ΕΤΗ
1 ΕΩΣ
25
-----------------------------------------------------------------------(ΜΜ)
(ΚΥΒ. ΜΕΤΡΑ)
--------------------ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΗ
86.60
8660.000
ΑΠΟΡΡΟΗ
19.913
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟ/ΣΗΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
2
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ
9.72361
4
0.66829
86.942
ΜΕΓΙΣΤΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
126.557
ΘΕΣΗ ΤΗΣ ΜΕΓΓΙΣΤΗΣ ΣΤΑΘΜΗΣ ΣΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
(ΑΠΟΣΤΑΣΗ ΑΠΟ ΤΗΝ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ)
2
2.7 ΜΕΤΡΑ
7
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ
8
0.00301
0.30091
0.000596
0.05964
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.001
ΜΕΓΙΣΤΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 8
0.051
ΘΕΣΗ ΤΗΣ ΜΕΓΓΙΣΤΗΣ ΣΤΑΘΜΗΣ ΣΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
(ΑΠΟΣΤΑΣΗ ΑΠΟ ΤΗΝ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ)
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟ/ΣΗΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
972.36121
0.006683
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 3
ΣΥΛΛΟΓΗ ΑΠΟ/ΣΗΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
1991.3450
7
0.0 ΜΕΤΡΑ
9
0.00060
0.05963
∆ΙΗΘΗΣΗ/∆ΙΑΡΡΟΗ ∆ΙΑΜΕΣΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 11
0.000000
0.00001
ΜΕΣΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
ΜΕΓΙΣΤΗ ΣΤΑΘΜΗ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΤΗΝ
ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΤΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ 10
0.000
ΘΕΣΗ ΤΗΣ ΜΕΓΓΙΣΤΗΣ ΣΤΑΘΜΗΣ ΣΤΟ ΣΤΡΩΜΑ
(ΑΠΟΣΤΑΣΗ ΑΠΟ ΤΗΝ ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΗ)
9
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ
0.0 ΜΕΤΡΑ
0.00
0.0000
ΜΕΓΙΣΤΟ ΝΕΡΟ ΣΤΟ ΡΙΖΙΚΟ Ε∆ΑΦΟΣ (ΟΓΚ/ΟΓΚ)
0.3797
ΕΛΛΑΧΙΣΤΟ ΝΕΡΟ ΣΤΟ ΡΙΖΙΚΟ Ε∆ΑΦΟΣ (ΟΓΚ/ΟΓΚ)
0.1350
*** Οι µέγγιστες σταθµες υπολογίστηκαν χρησιµοποιώντας τις εξισώσεις του McEnroe. ***
Αναφορά:
Maximum Saturated Depth over Landfill Liner
by Bruce M. McEnroe, University of Kansas
ASCE Journal of Environmental Engineering
Vol. 119, No. 2, March 1993, pp. 262-270.
******************************************************************************
212
******************************************************************************
ΤΕΛΙΚΟ ΑΠΟΘΗΚΕΥΜΕΝΟ ΝΕΡΟ ΣΤΗ ΛΗΞΗ ΤΟΥ ΕΤΟΥΣ
25
---------------------------------------------------------------------ΣΤΡΩΜΑ
(CM)
(ΟΓΚ/ΟΓΚ)
------------------1
38.0036
0.3800
2
6.6833
0.1337
3
0.0000
0.0000
4
22.6000
0.4520
5
166.4400
0.2920
6
6.5502
0.1310
7
0.0050
0.0100
8
0.0000
0.0000
9
1.6000
0.0320
10
0.0000
0.0000
11
25.6200
0.4270
ΧΙΟΝΟΝΕΡΟ
0.000
******************************************************************************
******************************************************************************
213
8.3 Παράρτηµα Γ: HELP Model Engineering Documentation
214
THE HYDROLOGIC EVALUATION OF LANDFILL
PERFORMANCE (HELP) MODEL
ENGINEERING DOCUMENTATION FOR VERSION 3
by
Paul R. Schroeder, Tamsen S. Dozier, Paul A. Zappi,
Bruce M. McEnroe, John W. Sjostrom and R. Lee Peyton
Environmental Laboratory
U.S. Army Corps of Engineers
Waterways Experiment Station
Vicksburg, MS 39180-6199
Interagency Agreement No. DW21931425
Project Officer
Robert E. Landreth
Waste Minimization, Destruction and Disposal Research Division
Risk Reduction Engineering Laboratory
Cincinnati, Ohio 45268
RISK REDUCTION ENGINEERING LABORATORY
OFFICE OF RESEARCH AND DEVELOPMENT
U.S. ENVIRONMENTAL PROTECTION AGENCY
CINCINNATI, OHIO 45268
DISCLAIMER
The information in this document has been funded wholly or in part by the United
States Environmental Protection Agency under Interagency Agreement No. DW21931425
to the U.S. Army Engineer Waterways Experiment Station (WES). It has been subjected
to WES peer and administrative review, and it has been approved for publication as an
EPA document. Mention of trade names or commercial products does not constitute
endorsement or recommendation for use.
ii
FOREWORD
Today’s rapidly developing and changing technologies and industrial products and
practices frequently carry with them the increased generation of materials that, if
improperly dealt with, can threaten both public health and the environment. Abandoned
waste sites and accidental releases of toxic and hazardous substances to the environment
also have important environmental and public health implications. The Risk Reduction
Engineering Laboratory assists in providing an authoritative and defensible engineering
basis for assessing and solving these problems. Its products support the policies,
programs and regulations of the Environmental Protection Agency, the permitting and
other responsibilities of State and local governments, and the needs of both large and
small businesses in handling their wastes responsibly and economically.
This report presents engineering documentation of the Hydrologic Evaluation of
Landfill Performance (HELP) model and its user interface. The HELP program is a
quasi-two-dimensional hydrologic model for conducting water balance analyses of
landfills, cover systems, and other solid waste containment facilities. The model accepts
weather, soil and design data and uses solution techniques that account for the effects of
surface storage, snowmelt, runoff, infiltration, evapotranspiration, vegetative growth, soil
moisture storage, lateral subsurface drainage, leachate recirculation, unsaturated vertical
drainage, and leakage through soil, geomembrane or composite liners. Landfill systems
including various combinations of vegetation, cover soils, waste cells, lateral drain layers,
low permeability barrier soils, and synthetic geomembrane liners may be modeled. The
model facilitates rapid estimation of the amounts of runoff, evapotranspiration, drainage,
leachate collection and liner leakage that may be expected to result from the operation of
a wide variety of landfill designs. The primary purpose of the model is to assist in the
comparison of design alternatives. The model is a tool for both designers and permit
writers.
E. Timothy Oppelt, Director
Risk Reduction Engineering Laboratory
iii
ABSTRACT
The Hydrologic Evaluation of Landfill Performance (HELP) computer program is a
quasi-two-dimensional hydrologic model of water movement across, into, through and out
of landfills. The model accepts weather, soil and design data and uses solution techniques
that account for the effects of surface storage, snowmelt, runoff, infiltration,
evapotranspiration, vegetative growth, soil moisture storage, lateral subsurface drainage,
leachate recirculation, unsaturated vertical drainage, and leakage through soil,
geomembrane or composite liners. Landfill systems including various combinations of
vegetation, cover soils, waste cells, lateral drain layers, low permeability barrier soils, and
synthetic geomembrane liners may be modeled. The program was developed to conduct
water balance analyses of landfills, cover systems, and solid waste disposal and
containment facilities. As such, the model facilitates rapid estimation of the amounts of
runoff, evapotranspiration, drainage, leachate collection, and liner leakage that may be
expected to result from the operation of a wide variety of landfill designs. The primary
purpose of the model is to assist in the comparison of design alternatives as judged by
their water balances. The model, applicable to open, partially closed, and fully closed
sites, is a tool for both designers and permit writers.
This report documents the solution methods and process descriptions used in
Version 3 of the HELP model. Program documentation including program options,
system and operating requirements, file structures, program structure and variable
descriptions are provided in a separate report. Section 1 provides basic program
identification. Section 2 provides a narrative description of the simulation model.
Section 3 presents data generation algorithms and default values used in Version 3.
Section 4 describes the method of solution and hydrologic process algorithms. Section
5 lists the assumptions and limitations of the HELP model.
The user interface or input facility is written in the Quick Basic environment of
Microsoft Basic Professional Development System Version 7.1 and runs under DOS 2.1
or higher on IBM-PC and compatible computers. The HELP program uses an interactive
and a user-friendly input facility designed to provide the user with as much assistance as
possible in preparing data to run the model. The program provides weather and soil data
file management, default data sources, interactive layer editing, on-line help, and data
verification and accepts weather data from the most commonly used sources with several
different formats.
HELP Version 3 represents a significant advancement over the input techniques of
Version 2. Users of the HELP model should find HELP Version 3 easy to use and
should be able to use it for many purposes, such as preparing and editing landfill profiles
and weather data. Version 3 facilitates use of metric units, international applications, and
designs with geosynthetic materials.
iv
This report should be cited as follows:
Schroeder, P. R., Dozier, T.S., Zappi, P. A., McEnroe, B. M., Sjostrom, J.
W., and Peyton, R. L. (1994). "The Hydrologic Evaluation of Landfill
Performance (HELP) Model: Engineering Documentation for Version 3,"
EPA/600/R-94/168b, September 1994, U.S. Environmental Protection
Agency Office of Research and Development, Washington, DC.
This report was submitted in partial fulfillment of Interagency Agreement Number
DW21931425 between the U.S. Environmental Protection Agency and the U.S. Army
Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS. This report covers a period
from November 1988 to August 1994 and work was completed as of August 1994.
v
CONTENTS
Page
DISCLAIMER . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
ii
FOREWORD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
iii
ABSTRACT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
iv
FIGURES
.............................................
viii
TABLES
.............................................
ix
ACKNOWLEDGMENTS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
x
1.
PROGRAM IDENTIFICATION . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
1
2.
NARRATIVE DESCRIPTION . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
3
3.
DATA GENERATION AND DEFAULT VALUES
9
3.1
3.2
3.3
..............
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
9
9
12
12
13
3.6
3.7
Overview . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Synthetic Weather Generation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Moisture Retention and Hydraulic Conductivity Parameters
3.3.1 Moisture Retention Parameters . . . . . . . . . . . . . . .
3.3.2 Unsaturated Hydraulic Conductivity . . . . . . . . . . .
3.3.3 Saturated Hydraulic Conductivity for
Vegetated Materials . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Evaporation Coefficient . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Default Soil and Waste Characteristics . . . . . . . . . . . . . . .
3.5.1 Default Soil Characteristics . . . . . . . . . . . . . . . . .
3.5.2 Default Waste Characteristics . . . . . . . . . . . . . . . .
3.5.3 Default Geosynthetic Material Characteristics . . . . .
Soil Moisture Initialization . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Default Leaf Area Indices and Evaporative Zone Depths . .
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
15
16
17
17
21
25
25
26
4.
METHOD OF SOLUTION . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
29
4.1
4.2
Overview . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Runoff . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.2.1 Adjustment of Curve Number for Soil Moisture
4.2.2 Computation of Default Curve Numbers . . . . .
4.2.3 Adjustment of Curve Number for Surface Slope
4.2.4 Adjustment of Curve Number for Frozen Soil .
4.2.5 Summary of Daily Runoff Computation . . . . . .
Prediction of Frozen Soil Conditions . . . . . . . . . . . . .
29
30
34
36
37
39
39
40
3.4
3.5
4.3
vi
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
4.4
4.17
4.18
4.19
4.20
4.21
Snow Accumulation and Melt . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.4.1 Nonrain Snowmelt . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.4.2 Rain-on-Snow Melt Condition . . . . . . . . . . . .
4.4.3 Snowmelt Summary . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Interception . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Potential Evapotranspiration . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Surface Evaporation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.7.1 No Snow Cover . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.7.2 Snow Cover Present . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.7.3 Remaining Evaporative Demand . . . . . . . . . . .
Infiltration . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Soil Water Evaporation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Plant Transpiration . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Evapotranspiration . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Vegetative Growth . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Subsurface Water Routing . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Vertical Drainage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Soil Liner Percolation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Geomembrane Liner Leakage . . . . . . . . . . . . . . . . . .
4.16.1 Vapor Diffusion Through Intact Geomembranes
4.16.2 Leakage Through Holes in Geomembranes . . .
Geomembrane and Soil Liner Design Cases . . . . . . . .
Lateral Drainage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Lateral Drainage Recirculation . . . . . . . . . . . . . . . . .
Subsurface Inflow . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Linkage of Subsurface Flow Processes . . . . . . . . . . . .
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
41
42
43
45
47
48
51
51
52
54
55
55
59
60
62
68
71
73
74
75
76
93
98
103
104
104
5.
ASSUMPTIONS AND LIMITATIONS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
106
5.1
5.2
Methods of Solution . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Limits of Application . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
106
109
REFERENCES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
111
4.5
4.6
4.7
4.8
4.9
4.10
4.11
4.12
4.13
4.14
4.15
4.16
vii
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
FIGURES
No.
Page
1 Schematic Profile View of a Typical Hazardous Waste Landfill . . . . . . . .
6
2 Relation Among Moisture Retention Parameters
and Soil Texture Class . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
13
3 Geographic Distribution of Maximum Leaf Area Index . . . . . . . . . . . . . .
26
4 Geographic Distribution of Minimum Evaporative Depth . . . . . . . . . . . . .
27
5 Geographic Distribution of Maximum Evaporative Depth . . . . . . . . . . . . .
27
6 Relation Between Runoff, Precipitation, and Retention . . . . . . . . . . . . . . .
31
7 SCS Rainfall-Runoff Relation Normalized
on Retention Parameter S . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
33
8 Relation Between SCS Curve Number and Default
Soil Texture Number for Various Levels of Vegetation . . . . . . . . . . . .
37
9 Leakage with Interfacial Flow Below Flawed Geomembrane . . . . . . . . . .
84
10 Leakage with Interfacial Flow Above Flawed Geomembrane . . . . . . . . . .
84
11 Geomembrane Liner Design Case 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
94
12 Geomembrane Liner Design Case 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
95
13 Geomembrane Liner Design Case 3 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
95
14 Geomembrane Liner Design Case 4 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
96
15 Geomembrane Liner Design Case 5 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
98
16 Geomembrane Liner Design Case 6 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
99
17 Lateral Drainage Definition Sketch . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
100
viii
TABLES
No.
Page
1 Default Low Density Soil Characteristics . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
19
2 Moderate and High Density Default Soils . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
21
3 Default Soil Texture Abbreviations . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
22
4 Default Waste Characteristics . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
23
5 Saturated Hydraulic Conductivity of Wastes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
24
6 Default Geosynthetic Material Characteristics . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
25
7 Constants for Use in Equation 32 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
38
8 Geomembrane Diffusivity Properties . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
77
9 Needle-Punched, Non-Woven Geotextile Properties . . . . . . . . . . . . . . . . .
79
ix
ACKNOWLEDGMENTS
The support of the project by the Waste Minimization, Destruction and Disposal
Research Division, Risk Reduction Engineering Laboratory, U.S. Environmental
Protection Agency, Cincinnati, OH and the Headquarters, U.S. Army Corps of Engineers,
Washington, DC, through Interagency Agreement No. DW21931425 is appreciated. In
particular, the authors wish to thank the U.S. EPA Project Officer,
Mr. Robert Landreth, for his long standing support.
This document was prepared at the U.S. Army Corps of Engineers Waterways
Experiment Station. The final versions of this document and the HELP program were
prepared by Dr. Paul R. Schroeder. Dr. Paul R. Schroeder directed the development of
the HELP model and assembled the simulation code. Ms. Tamsen S. Dozier revised,
tested and documented the evapotranspiration, snowmelt and frozen soil processes.
Mr. Paul A. Zappi revised, assembled and documented the geomembrane leakage
processes and the default soil descriptions. Dr. Bruce M. McEnroe revised, tested and
documented the lateral drainage process for Version 2, which was finalized in this
version. Mr. John W. Sjostrom assembled, tested and documented the synthetic weather
generator and the vegetative growth process for Version 2, which was finalized in this
version. Dr. R. Lee Peyton developed, revised, tested and documented the slope and soil
moisture effects on runoff and curve number. Dr. Paul R. Schroeder developed, tested
and documented the remaining processes and the output. Ms. Cheryl Lloyd assisted in
the final preparation of the report. The figures used in the report were prepared by
Messrs. Christopher Chao, Jimmy Farrell, and Shawn Boelman.
The documentation report and simulation model were reviewed by Dr. Jim Ascough,
USDA-ARS-NPA, and Dr. Ragui F. Wilson-Fahmy, Geosynthetic Research Institute,
Drexel University. This report has not been subjected to the EPA review and, therefore,
the contents do not necessarily reflect the views of the Agency, and no official
endorsement should be inferred.
x
SECTION 1
PROGRAM IDENTIFICATION
PROGRAM TITLE: Hydrologic Evaluation of Landfill Performance (HELP) Model
WRITERS: Paul R. Schroeder, Tamsen S. Dozier, John W. Sjostrom and Bruce M. McEnroe
ORGANIZATION: U.S. Army Corps of Engineers, Waterways Experiment Station (WES)
DATE: September 1994
UPDATE: None
Version No.: 3.00
SOURCE LANGUAGE: The simulation code is written in ANSI FORTRAN 77 using RyanMcFarland Fortran Version 2.44 with assembly language and Spindrift Library extensions
for Ryan-McFarland Fortran to perform system calls, and screen operations. The user
interface is written in BASIC using Microsoft Basic Professional Development System
Version 7.1. Several of the user interface support routines are written in ANSI
FORTRAN 77 using Ryan-McFarland Fortran Version 2.44, including the synthetic
weather generator and the ASCII data import utilities.
HARDWARE: The model was written to run on IBM-compatible personal computers under the
DOS environment. The program requires an IBM-compatible 8088, 80286, 80386 or
80486-based CPU (preferably 80386 or 80486) with an 8087, 80287, 80387 or 80486
math co-processor. The computer system must have a monitor (preferably color EGA or
better), a 3.5- or 5.25-inch floppy disk drive (preferably 3.5-inch double-sided, highdensity), a hard disk drive with 6 MB of available storage, and 400k bytes or more of
available low level RAM. A printer is needed if a hard copy is desired.
AVAILABILITY: The source code and executable code for IBM-compatible personal
computers are available from the National Technical Information Service (NTIS). Limited
distribution immediately following the initial distribution will be available from the
USEPA Risk Reduction Engineering Laboratory, the USEPA Center for Environmental
Research Information and the USAE Waterways Experiment Station.
1
ABSTRACT: The Hydrologic Evaluation of Landfill Performance (HELP) computer program
is a quasi-two-dimensional hydrologic model of water movement across, into, through and
out of landfills. The model accepts weather, soil and design data and uses solution
techniques that account for surface storage, snowmelt, runoff, infiltration, vegetative
growth, evapotranspiration, soil moisture storage, lateral subsurface drainage, leachate
recirculation, unsaturated vertical drainage, and leakage through soil, geomembrane or
composite liners. Landfill systems including combinations of vegetation, cover soils,
waste cells, lateral drain layers, barrier soils, and synthetic geomembrane liners may be
modeled. The program was developed to conduct water balance analyses of landfills,
cover systems, and solid waste disposal facilities. As such, the model facilitates rapid
estimation of the amounts of runoff, evapotranspiration, drainage, leachate collection, and
liner leakage that may be expected to result from the operation of a wide variety of
landfill designs. The primary purpose of the model is to assist in the comparison of
design alternatives as judged by their water balances. The model, applicable to open,
partially closed, and fully closed sites, is a tool for both designers and permit writers.
The HELP model uses many process descriptions that were previously developed,
reported in the literature, and used in other hydrologic models. The optional synthetic
weather generator is the WGEN model of the U.S. Department of Agriculture (USDA)
Agricultural Research Service (ARS) (Richardson and Wright, 1984). Runoff modeling
is based on the USDA Soil Conservation Service (SCS) curve number method presented
in Section 4 of the National Engineering Handbook (USDA, SCS, 1985). Potential
evapotranspiration is modeled by a modified Penman method (Penman, 1963).
Evaporation from soil is modeled in the manner developed by Ritchie (1972) and used
in various ARS models including the Simulator for Water Resources in Rural Basins
(SWRRB) (Arnold et al., 1989) and the Chemicals, Runoff, and Erosion from Agricultural
Management System (CREAMS) (Knisel, 1980). Plant transpiration is computed by the
Ritchie’s (1972) method used in SWRRB and CREAMS. The vegetative growth model
was extracted from the SWRRB model. Evaporation of interception, snow and surface
water is based on an energy balance. Interception is modeled by the method proposed
by Horton (1919). Snowmelt modeling is based on the SNOW-17 routine of the National
Weather Service River Forecast System (NWSRFS) Snow Accumulation and Ablation
Model (Anderson, 1973). The frozen soil submodel is based on a routine used in the
CREAMS model (Knisel et al., 1985). Vertical drainage is modeled by Darcy’s (1856)
law using the Campbell (1974) equation for unsaturated hydraulic conductivity based on
the Brooks-Corey (1964) relationship. Saturated lateral drainage is modeled by an
analytical approximation to the steady-state solution of the Boussinesq equation
employing the Dupuit-Forchheimer (Forchheimer, 1930) assumptions. Leakage through
geomembranes is modeled by a series of equations based on the compilations by Giroud
et al. (1989, 1992). The processes are linked together in a sequential order starting at the
surface with a surface water balance; then evapotranspiration from the soil profile; and
finally drainage and water routing, starting at the surface with infiltration and then
proceeding downward through the landfill profile to the bottom. The solution procedure
is applied repetitively for each day as it simulates the water routing throughout the
simulation period.
2
SECTION 2
NARRATIVE DESCRIPTION
The HELP program, Versions 1, 2 and 3, was developed by the U.S. Army Engineer
Waterways Experiment Station (WES), Vicksburg, MS, for the U.S. Environmental
Protection Agency (EPA), Risk Reduction Engineering Laboratory, Cincinnati, OH, in
response to needs in the Resource Conservation and Recovery Act (RCRA) and the
Comprehensive Environmental Response, Compensation and Liability Act (CERCLA,
better known as Superfund) as identified by the EPA Office of Solid Waste, Washington,
DC. The primary purpose of the model is to assist in the comparison of landfill design
alternatives as judged by their water balances.
The Hydrologic Evaluation of Landfill Performance (HELP) model was developed
to help hazardous waste landfill designers and regulators evaluate the hydrologic
performance of proposed landfill designs. The model accepts weather, soil and design
data and uses solution techniques that account for the effects of surface storage,
snowmelt, runoff, infiltration, evapotranspiration, vegetative growth, soil moisture storage,
lateral subsurface drainage, leachate recirculation, unsaturated vertical drainage, and
leakage through soil, geomembrane or composite liners. Landfill systems including
various combinations of vegetation, cover soils, waste cells, lateral drain layers, low
permeability barrier soils, and synthetic geomembrane liners may be modeled. Results
are expressed as daily, monthly, annual and long-term average water budgets.
The HELP model is a quasi-two-dimensional, deterministic, water-routing model for
determining water balances. The model was adapted from the HSSWDS (Hydrologic
Simulation Model for Estimating Percolation at Solid Waste Disposal Sites) model of the
U.S. Environmental Protection Agency (Perrier and Gibson, 1980; Schroeder and Gibson,
1982), and various models of the U.S. Agricultural Research Service (ARS), including the
CREAMS (Chemical Runoff and Erosion from Agricultural Management Systems) model
(Knisel, 1980), the SWRRB (Simulator for Water Resources in Rural Basins) model
(Arnold et al., 1989), the SNOW-17 routine of the National Weather Service River
Forecast System (NWSRFS) Snow Accumulation and Ablation Model (Anderson, 1973),
and the WGEN synthetic weather generator (Richardson and Wright, 1984).
HELP Version 1 (Schroeder et al., 1984a and 1984b) represented a major advance
beyond the HSSWDS program (Perrier and Gibson, 1980; Schroeder and Gibson, 1982),
which was also developed at WES. The HSSWDS model simulated only the cover
system, did not model lateral flow through drainage layers, and handled vertical drainage
only in a rudimentary manner. The infiltration, percolation and evapotranspiration
routines were almost identical to those used in the Chemicals, Runoff, and Erosion from
Agricultural Management Systems (CREAMS) model, which was developed by Knisel
(1980) for the U.S. Department of Agriculture (USDA). The runoff and infiltration
routines relied heavily on the Hydrology Section of the National Engineering Handbook
3
(USDA, Soil Conservation Service, 1985). Version 1 of the HELP model incorporated
a lateral subsurface drainage model and improved unsaturated drainage and liner leakage
models into the HSSWDS model. In addition, the HELP model provided simulation of
the entire landfill including leachate collection and liner systems.
Version 1 of the HELP program was tested extensively using both field and
laboratory data. HELP Version 1 simulation results were compared to field data for
20 landfill cells from seven sites (Schroeder and Peyton, 1987a). The lateral drainage
component of HELP Version 1 was tested against experimental results from two large-scale physical models of landfill liner/drain systems (Schroeder and Peyton, 1987b). The
results of these tests provided motivation for some of the improvements incorporated into
HELP Version 2.
Version 2 (Schroeder et al., 1988a and 1988b) presented a great enhancement of the
capabilities of the HELP model. The WGEN synthetic weather generator developed by
the USDA Agricultural Research Service (ARS) (Richardson and Wright, 1984) was
added to the model to yield daily values of precipitation, temperature and solar radiation.
This replaced the use of normal mean monthly temperature and solar radiation values and
improved the modeling of snow and evapotranspiration. Also, a vegetative growth model
from the Simulator for Water Resources in Rural Basins (SWRRB) model developed by
the ARS (Arnold et al., 1989) was merged into the HELP model to calculate daily leaf
area indices. Modeling of unsaturated hydraulic conductivity and flow and lateral
drainage computations were improved. Default soil data were improved, and the model
permitted use of more layers and initialization of soil moisture content.
In Version 3, the HELP model has been greatly enhanced beyond Version 2. The
number of layers that can be modeled has been increased. The default soil/material
texture list has been expanded to contain additional waste materials, geomembranes,
geosynthetic drainage nets and compacted soils. The model also permits the use of a
user-built library of soil textures. Computations of leachate recirculation and groundwater
drainage into the landfill have been added. Moreover, HELP Version 3 accounts for
leakage through geomembranes due to manufacturing defects (pinholes) and installation
defects (punctures, tears and seaming flaws) and by vapor diffusion through the liner
based on the equations compiled by Giroud et al. (1989, 1992). The estimation of runoff
from the surface of the landfill has been improved to account for large landfill surface
slopes and slope lengths. The snowmelt model has been replaced with an energy-based
model; the Priestly-Taylor potential evapotranspiration model has been replaced with a
Penman method, incorporating wind and humidity effects as well as long wave radiation
losses (heat loss at night). A frozen soil model has been added to improve infiltration and
runoff predictions in cold regions. The unsaturated vertical drainage model has also been
improved to aid in storage computations. Input and editing have been further simplified
with interactive, full-screen, menu-driven input techniques.
The HELP model requires daily climatologic data, soil characteristics, and design
specifications to perform the analysis. Daily rainfall data may be input by the user,
4
generated stochastically, or taken from the model’s historical data base. The model
contains parameters for generating synthetic precipitation for 139 U.S. cities. The
historical data base contains five years of daily precipitation data for 102 U.S. cities.
Daily temperature and solar radiation data are generated stochastically or may be input
by the user. Necessary soil data include porosity, field capacity, wilting point, saturated
hydraulic conductivity, and Soil Conservation Service (SCS) runoff curve number for
antecedent moisture condition II. The model contains default soil characteristics for 42
material types for use when measurements or site-specific estimates are not available.
Design specifications include such things as the slope and maximum drainage distance
for lateral drainage layers, layer thicknesses, leachate recirculation procedure, surface
cover characteristics and information on any geomembranes.
Figure 1 is a definition sketch for a somewhat typical closed hazardous waste landfill
profile. The top portion of the profile (layers 1 through 4) is the cap or cover. The
bottom portion of the landfill is a double liner system (layers 6 through 11), in this case
composed of a geomembrane liner and a composite liner. Immediately above the bottom
composite liner is a leakage detection drainage layer to collect leakage from the primary
liner, in this case, a geomembrane. Above the primary liner are a geosynthetic drainage
net and a sand layer that serve as drainage layers for leachate collection. The drain layers
composed of sand are typically at least 1-ft thick and have suitably spaced perforated or
open joint drain pipe embedded below the surface of the liner. The leachate collection
drainage layer serves to collect any leachate that may percolate through the waste layers.
In this case where the liner is solely a geomembrane, a drainage net may be used to
rapidly drain leachate from the liner, avoiding a significant buildup of head and limiting
leakage. The liners are sloped to prevent ponding by encouraging leachate to flow toward
the drains. The net effects are that very little leachate should leak through the primary
liner and virtually no migration of leachate through the bottom composite liner to the
natural formations below. Taken as a whole, the drainage layers, geomembrane liners,
and barrier soil liners may be referred to as the leachate collection and removal system
(drain/liner system) and more specifically a double liner system.
Figure 1 shows eleven layers--four in the cover or cap, one as the waste layers, three
in the primary leachate collection and removal system (drain/liner system) and three in
the secondary leachate collection and removal system (leakage detection). These eleven
layers comprise three subprofiles or modeling units. A subprofile consists of all layers
between (and including) the landfill surface and the bottom of the top liner system,
between the bottom of one liner system and the bottom of the next lower liner system,
or between the bottom of the lowest liner system and the bottom of the lowest soil layer
modeled. In the sketch, the top subprofile contains the cover layers, the middle subprofile
contains the waste, drain and liner system for leachate collection, and the bottom
subprofile contains the drain and liner system for leakage detection. Six subprofiles in
a single landfill profile may be simulated by the model.
5
Figure 1. Schematic Profile View of a Typical Hazardous Waste Landfill
6
The layers in the landfill are typed by the hydraulic function that they perform. Four
types are of layers are available: vertical percolation layers, lateral drainage layers,
barrier soil liners and geomembrane liners. These layer types are illustrated in Figure 1.
The topsoil and waste layers are generally vertical percolation layers. Sand layers above
liners are typically lateral drainage layers; compacted clay layers are typically barrier soil
liners. Geomembranes are typed as geomembrane liners. Composite liners are modeled
as two layers. Geotextiles are not considered as layers unless they perform a unique
hydraulic function.
Flow in a vertical percolation layer (e.g., layers 1 and 5 in Figure 1) is either
downward due to gravity drainage or extracted by evapotranspiration. Unsaturated
vertical drainage is assumed to occur by gravity drainage whenever the soil moisture is
greater than the field capacity (greater than the wilting point for soils in the evaporative
zone) or when the soil suction of the layer below the vertical percolation layer is greater
than the soil suction in the vertical percolation layer. The rate of gravity drainage
(percolation) in a vertical percolation layer is assumed to be a function of the soil
moisture storage and largely independent of conditions in adjacent layers. The rate can
be restricted when the layer below is saturated and drains slower than the vertical
percolation layer. Layers, whose primary hydraulic function is to provide storage of
moisture and detention of drainage, should normally be designated as vertical percolation
layers. Waste layers and layers designed to support vegetation should be designated as
vertical percolation layers, unless the layers provide lateral drainage to collection systems.
Lateral drainage layers (e.g., layers 2, 6, 7 and 9 in Figure 1) are layers that promote
lateral drainage to collection systems at or below the surface of liner systems. Vertical
drainage in a lateral drainage layer is modeled in the same manner as for a vertical
percolation layer, but saturated lateral drainage is allowed. The saturated hydraulic
conductivity of a lateral drainage layer generally should be greater than 1 x 10-3 cm/sec
for significant lateral drainage to occur. A lateral drainage layer may be underlain by
only a liner or another lateral drainage layer. The slope of the bottom of the layer may
vary from 0 to 40 percent.
Barrier soil liners (e.g., layers 4 and 11 in Figure 1) are intended to restrict vertical
flow. These layers should have hydraulic conductivities substantially lower than those
of the other types of layers, typically below 1 x 10-6 cm/sec. The program allows only
downward flow in barrier soil liners. Thus, any water moving into a liner will eventually
percolate through it. The leakage (percolation) rate depends upon the depth of
water-saturated soil (head) above the base of the layer, the thickness of the liner and the
saturated hydraulic conductivity of the barrier soil.
Leakage occurs whenever the
moisture content of the layer above the liner is greater than the field capacity of the layer.
The program assumes that barrier soil liner is permanently saturated and that its properties
do not change with time.
Geomembrane liners (e.g., layers 3, 8 and 10 in Figure 1) are layers of nearly
7
impermeable material that restricts significant leakage to small areas around defects.
Leakage (percolation) is computed to be the result from three sources: vapor diffusion,
manufacturing flaws (pinholes) and installation defects (punctures, cracks, tears and bad
seams). Leakage by vapor diffusion is computed to occur across the entire area of the
liner as a function of the head on the surface of the liner, the thickness of the
geomembrane and its vapor diffusivity. Leakage through pinholes and installation defects
is computed in two steps. First, the area of soil or material contributing to leakage is
computed as a function of head on the liner, size of hole and the saturated hydraulic
conductivity of the soils or materials adjacent to the geomembrane liner. Second, the rate
of leakage in the wetted area is computed as a function of the head, thickness of soil and
membrane and the saturated hydraulic conductivity of the soils or materials adjacent to
the geomembrane liner.
8
SECTION 3
DATA GENERATION AND DEFAULT VALUES
3.1 OVERVIEW
The HELP model requires general climate data for computing potential
evapotranspiration; daily climatologic data; soil characteristics; and design specifications
to perform the analysis. The required general climate data include growing season,
average annual wind speed, average quarterly relative humidities, normal mean monthly
temperatures, maximum leaf area index, evaporative zone depth and latitude. Default
values for these parameters were compiled or developed from the "Climates of the States"
(Ruffner, 1985) and "Climatic Atlas of the United States" (National Oceanic and
Atmospheric Administration, 1974) for 183 U.S. cities. Daily climatologic (weather) data
requirements include precipitation, mean temperature and total global solar radiation.
Daily rainfall data may be input by the user, generated stochastically, or taken from the
model’s historical data base. The model contains parameters for generating synthetic precipitation for 139 U.S. cities. The historical data base contains five years of daily
precipitation data for 102 U.S. cities. Daily temperature and solar radiation data are
generated stochastically or may be input by the user.
Necessary soil data include porosity, field capacity, wilting point, saturated hydraulic
conductivity, initial moisture storage, and Soil Conservation Service (SCS) runoff curve
number for antecedent moisture condition II. The model contains default soil
characteristics for 42 material types for use when measurements or site-specific estimates
are not available. The porosity, field capacity, wilting point and saturated hydraulic
conductivity are used to estimate the soil water evaporation coefficient and Brooks-Corey
soil moisture retention parameters. Design specifications include such items as the slope
and maximum drainage distance for lateral drainage layers; layer thicknesses; layer
description; area; leachate recirculation procedure; subsurface inflows; surface
characteristics; and geomembrane characteristics.
3.2 SYNTHETIC WEATHER GENERATION
The HELP program incorporates a routine for generating daily values of precipitation,
mean temperature, and solar radiation. This routine was developed by the USDA
Agricultural Research Service (Richardson and Wright, 1984) based on a procedure
described by Richardson (1981). The HELP user has the option of generating synthetic
daily precipitation data rather than using default or user-specified historical data.
Similarly, the HELP user has the option of generating synthetic daily mean temperature
and solar radiation data rather than using user-specified historical data. The generating
routine is designed to preserve the dependence in time, the correlation between variables
and the seasonal characteristics in actual weather data at the specified location.
9
Coefficients for weather generation are available for up to 183
cities in the United States.
Daily precipitation is generated using a Markov chain-two parameter gamma
distribution model. A first-order Markov chain model is used to generate the occurrence
of wet or dry days. In this model, the probability of rain on a given day is conditioned
on the wet or dry status of the previous day. A wet day is defined as a day with 0.01
inch of rain or more. The model requires two transition probabilities: Pi(W/W), the
probability of a wet day on day i given a wet day on day i-1; and Pi(W/D), the probability
of a wet day on day i given a dry day on day i-1.
When a wet day occurs, the two-parameter gamma distribution function, which
describes the distribution of daily rainfall amounts, is used to generate the precipitation
amount. The density function of the two-parameter gamma distribution is given by
(1)
where
f(p)
p
= density function
= the probability
α and β = distribution parameters
Γ
= the gamma function of α
e
= the base of natural logarithms
The values of P(W/W), P(W/D), α and β vary continuously during the year for most
locations. The precipitation generating routine uses monthly values of the four
parameters. The HELP program contains these monthly values for 139 locations in the
United States. These values were computed by the Agricultural Research Service from
20 years (1951-1970) of daily precipitation data for each location.
Daily values of maximum temperature, minimum temperature and solar radiation are
generated using the equation
(2)
where
ti(j)
= daily value of maximum temperature (j=1), minimum
temperature (j=2), or solar radiation (j=3)
10
mi(j)
= mean value on day i
ci(j)
= coefficient of variation on day i
χi(j)
= stochastically generated residual element for day i
The seasonal change in the means and coefficients of variation is described by the
harmonic equation
(3)
where
ui
= value of mi(j) or ci(j) on day i
u
= mean value of ui
C
= amplitude of the harmonic
T
= position of the harmonic in days
The Agricultural Research Service computed values of these parameters for the three
variables on wet and dry days from 20 years of weather data at 31 locations. The HELP
model contains values of these parameters for 184 cities. These values were taken from
contour maps prepared by Richardson and Wright (1984).
The residual elements for Equation 2 are generated using a procedure that preserves
important serial correlations and cross-correlations. The generating equation is
(4)
where
χi(j)
= 3 x 1 matrix for day i whose elements are residuals of maximum
temperature (j=1), minimum temperature (J=2), and solar
radiation (J=3)
εi(j)
= 3 x 1 matrix of independent random components for item j
A and B = 3 x 3 matrices whose elements are defined such that the new
sequences have the desired serial correlation and
cross-correlation coefficients
Richardson (1981) computed values of the relevant correlation coefficients from 20
years of weather data at 31 locations. The seasonal and spatial variation in these
11
correlation coefficients were found to be negligible. The elements of the A and B matrices are therefore treated as constants.
3.3 MOISTURE RETENTION AND HYDRAULIC CONDUCTIVITY PARAMETERS
The HELP program requires values for the total porosity, field capacity, wilting point,
and saturated hydraulic conductivity of each layer that is not a liner. Saturated hydraulic
conductivity is required for all liners. Values for these parameters can be specified by
the user or selected from a list of default values provided in the HELP program. The
values are used to compute moisture storage, unsaturated vertical drainage, head on liners
and soil water evaporation.
3.3.1 Moisture Retention Parameters
Relative moisture retention or storage used in the HELP model differs from the water
contents typically used by engineers. The soil water storage or content used in the HELP
model is on a per volume basis (θ), volume of water (Vw) per total (bulk--soil, water and
air) soil volume (Vt = Vs + Vw + Va), which is characteristic of practice in agronomy and
soil physics. Engineers more commonly express moisture content on a per mass basis
(w), mass of water (Mw) per mass of soil (Ms). The two can be related to each other by
knowing the dry bulk density (ρdb) and water density (ρw), the dry bulk specific gravity
(Γdb) of the soil (ratio of dry bulk density to water density), (θ = w Γdb), or the wet bulk
density (ρwb), wet bulk specific gravity (Γwb) of the soil (ratio of wet bulk density to water
density), (θ = [w Γwb] / [1 + w]).
Total porosity is an effective value, defined as the volumetric water content (volume
of water per total volume) when the pores contributing to change in moisture storage are
at saturation. Total porosity can be used to describe the volume of active pore space
present in soil or waste layers. Field capacity is the volumetric water content at a soil
water suction of 0.33 bars or remaining after a prolonged period of gravity drainage
without additional water supply. Wilting point is the volumetric water content at a
suction of 15 bars or the lowest volumetric water content that can be achieved by plant
transpiration (See Section 4.11). These moisture retention parameters are used to define
moisture storage and relative unsaturated hydraulic conductivity.
The HELP program requires that the wilting point be greater than zero but less than
the field capacity. The field capacity must be greater than the wilting point and less than
the porosity. Total porosity must be greater than the field capacity but less than 1. The
general relation among moisture retention parameters and soil texture class is shown in
Figure 2.
The HELP user can specify the initial volumetric water contents of all non-liner
layers. Soil liners are assumed to remain saturated at all times. If initial water contents
12
Figure 2. Relation Among Moisture Retention Parameters and Soil Texture Class
are not specified, the program assumes values near the steady-state values (allowing no
long-term change in moisture storage) and runs a year of simulation to initialize the
moisture contents closer to steady state. The soil water contents at the end of this year
are substituted as the initial values for the simulation period. The program then runs the
complete simulation, starting again from the beginning of the first year of data. The
results of the volumetric water content initialization period are not reported in the output.
3.3.2 Unsaturated Hydraulic Conductivity
Darcy’s constant of proportionality governing flow through porous media is known
quantitatively as hydraulic conductivity or coefficient of permeability and qualitatively as
permeability. Hydraulic conductivity is a function of media properties, such as particle
size, void ratio, composition, fabric, degree of saturation, and the kinematic viscosity of
the fluid moving through the media. The HELP program uses the saturated and
unsaturated hydraulic conductivities of soil and waste layers to compute vertical drainage,
lateral drainage and soil liner percolation. The vapor diffusivity for geomembranes is
specified as a saturated hydraulic conductivity to compute leakage through geomembranes
by vapor diffusion.
13
Saturated Hydraulic Conductivity
Saturated hydraulic conductivity is used to describe flow through porous media where
the void spaces are filled with a wetting fluid (e.g., water). The saturated hydraulic
conductivity of each layer is specified in the input. Equations for estimating the hydraulic
conductivity for soils and other materials are presented in Appendix A of the HELP
Program Version 3 User’s Guide.
Unsaturated Hydraulic Conductivity
Unsaturated hydraulic conductivity is used to describe flow through a layer when the
void spaces are filled with both wetting and non-wetting fluid (e.g., water and air). The
HELP program computes the unsaturated hydraulic conductivity of each soil and waste
layer using the following equation, reported by Campbell (1974):
(5)
where
Ku
= unsaturated hydraulic conductivity, cm/sec
Ks
= saturated hydraulic conductivity, cm/sec
θ
= actual volumetric water content, vol/vol
θr
= residual volumetric water content, vol/vol
φ
= total porosity, vol/vol
λ
= pore-size distribution index, dimensionless
Residual volumetric water content is the amount of water remaining in a layer under
infinite capillary suction. The HELP program uses the following regression equation,
developed using mean soil texture values from Rawls et al. (1982), to calculate the
residual volumetric water content:
(6)
where
WP
= volumetric wilting point, vol/vol
14
The residual volumetric water content and pore-size distribution index are constants in the
Brooks-Corey equation relating volumetric water content to matrix potential (capillary
pressure and adsorptive forces) (Brooks and Corey, 1964):
(7)
where
ψ
= capillary pressure, bars
ψb
= bubbling pressure, bars
Bubbling pressure is a function of the maximum pore size forming a continuous network
of flow channels within the medium (Brooks and Corey, 1964). Brakensiek et al. (1981)
reported that Equation 7 provided a reasonably accurate representation of water retention
and matrix potential relationships for tensions greater than 50 cm or 0.05 bars
(unsaturated conditions).
The HELP program solves Equation 7 for two different capillary pressures
simultaneously to determine the bubbling pressure and pore-size distribution index of
volumetric moisture content for use in Equation 7. The total porosity is known from the
input data. The capillary pressure-volumetric moisture content relationship is known at
two points from the input of field capacity and wilting point. Therefore, the field
capacity is inserted in Equation 7 as the volumetric moisture content and 0.33 bar is
inserted as the capillary pressure to yield one equation. Similarly, the wilting point and
15 bar are inserted in Equation 7 to yield a second equation. Having two equations and
two unknowns (bubbling pressure and pore-size distribution index), the two equations are
solved simultaneously to yield the unknowns. This process is repeated for each layer to
obtain the parameters for computing moisture retention and unsaturated drainage.
3.3.3 Saturated Hydraulic Conductivity for Vegetated Materials
The HELP program adjusts the saturated hydraulic conductivities of soils and waste
layers in the top half of the evaporative zone whenever those soil characteristics were
selected from the default list of soil textures. This adjustment, developed for the model
from changes in runoff characteristics and minimum infiltration rates as function of
vegetation, is made to account for channeling due to root penetration. These adjustments
for vegetation are not made for user-specified soil characteristics; they are made only for
default soil textures, which assumed that the soil layer is unvegetated and free of
continuous root channels that provide preferential drainage paths. The HELP program
calculates the vegetated saturated hydraulic conductivity as follows:
15
(8)
where
(Ks)v
= saturated hydraulic conductivity of vegetated material in
top half of evaporative zone, cm/sec
LAI
= leaf area index, dimensionless (described in Section 4.11)
(Ks)uv
= saturated hydraulic conductivity of unvegetated material
in top half of evaporative zone, cm/sec
3.4 EVAPORATION COEFFICIENT
The evaporation coefficient indicates the ease with which water can be drawn upward
through the soil or waste layer by evaporation. Using laboratory soil data Ritchie (1972)
indicated that the evaporation coefficient (in mm/day0.5) can be related to the unsaturated
hydraulic conductivity at 0.1 bar capillary pressure (calculated using Equations 5 and 7).
The HELP program uses the following form of Ritchie’s equation to compute the
evaporation coefficient:
(9)
where
CON
= evaporation coefficient, mm/day0.5
(Ku)0.1 bar = unsaturated hydraulic conductivity at 0.1 bar
capillary pressure, cm/sec
The HELP program imposes upper and lower limits on the evaporation coefficient so
as not to yield a capillary flux outside of the range for soils reported by Knisel (1980).
If the calculated value of the evaporation coefficient is less than 3.30, then it is set equal
to 3.30, and if the evaporation coefficient is greater than 5.50, then it is set equal to 5.50.
The user cannot enter the evaporation coefficient independently.
Since Equation 9 was developed for soil materials, the HELP program imposes
16
additional checks on the evaporation coefficient based on the relative field capacity and
saturated hydraulic conductivity of each soil and waste layer. Relative field capacity is
calculated using the following equation:
(10)
where
FCrel
FC
= relative field capacity, dimensionless
= field capacity, vol/vol
If the relative field capacity is less than 0.20 (typical of sand), then the evaporation
coefficient is set equal to 3.30. Additionally, if the saturated hydraulic conductivity is
less than 5 x 10-6 cm/sec (the range of compacted clay), the evaporation coefficient is set
equal to 3.30.
3.5 DEFAULT SOIL AND WASTE CHARACTERISTICS
The total density of soil and waste layers can be defined as the mass of solid and
water particles per unit volume of the media. The total density of these layers is
dependent on the density of the solid particles, the volume of pore space, and the amount
of water in each layer. As previously discussed, total porosity can be used to describe
the volume of pore space in a soil or waste layer. Therefore, total porosity can be used
to indicate the density of soil and waste layers.
The density of soil and waste layers can be increased by compaction, static loading,
and/or dewatering of soil and waste layers. Compaction increases density through the
application of mechanical energy. Static loading increases density by the application of
of the weight of additional soil, barrier, or waste layers. Dewatering increases density by
removing pore water and/or reducing the pore pressures in the layer. Dewatering can be
accomplished by installing horizontal and/or vertical drains, trenches, water wells, and/or
the application of electrical currents. The HELP program provides default values for the
total porosity, field capacity, wilting point, and saturated hydraulic conductivity of
numerous soil and waste materials as well as geosynthetic materials.
3.5.1 Default Soil Characteristics
Information on default soil moisture retention values for low, moderate, and highdensity soil layers is provided in the following sections. High-density soil layers are also
described as soil liners. Application of the default soil properties should be limited to
17
planning level studies and are not intended to replace design level laboratory and field
testing programs.
Low-Density Soil Layers
Rawls et al. (1982) reported mean values for total porosity, residual volumetric water
content, bubbling pressure, and pore-size distribution index, for the major US Department
of Agriculture (USDA) soil texture classes. These values were compiled from 1,323 soils
with about 5,350 horizons (or layers) from 32 states. The geometric mean of the
bubbling pressure and pore-size distribution index and the arithmetic mean of total
porosity and residual volumetric water content for each soil texture class were substituted
into Equation 7 to calculate the field capacity (volumetric water content at a capillary
pressure of 1/3 bar) and wilting point (volumetric water content at a capillary pressure of
15 bars) of each soil texture class. Rawls et al. (1982) also reported saturated hydraulic
conductivity values for each major USDA uncompacted soil texture class. These values
were derived from the results of numerous experiments and compared with similar data
sets. Default characteristics for the coarse and fine sands (Co and F) were developed by
interpolating between Rawls’ data.
Freeze and Cherry (1979) reported that typical unconsolidated clay total porosities
range from 0.40 to 0.70. Rawls’ sandy clay, silty clay, and clay had total porosities of
0.43, 0.48, and 0.47, respectively. Therefore, Rawls’ loam and clay soils data are
considered to represent conditions typical of minimal densification efforts or low-density
soils. Default characteristics for Rawls et al. (1982) low-density soil layers
are summarized in Table 1. The USDA soil textures reported in Table 1 were converted
to Unified Soil Classification System (USCS) soil textures using a soil classification
triangle provided in McAneny et al. (1985). Applicable USDA and USCS soil texture
abbreviations are provided in Table 3.
Moderate-Density Soil Layers
Rawls et al. (1982) presented the following form of Brutsaert’s (1967) saturated
hydraulic conductivity equation:
(11)
where
Ks
= saturated hydraulic conductivity, cm/sec
18
TABLE 1. DEFAULT LOW DENSITY SOIL CHARACTERISTICS
Soil Texture Class
Field
Capacity
vol/vol
Wilting
Point
vol/vol
Saturated
Hydraulic
Conductivity
cm/sec
HELP
USDA
USCS
Total
Porosity
vol/vol
1
CoS
SP
0.417
0.045
0.018
1.0x10-2
2
S
SW
0.437
0.062
0.024
5.8x10-3
3
FS
SW
0.457
0.083
0.033
3.1x10-3
4
LS
SM
0.437
0.105
0.047
1.7x10-3
5
LFS
SM
0.457
0.131
0.058
1.0x10-3
6
SL
SM
0.453
0.190
0.085
7.2x10-4
7
FSL
SM
0.473
0.222
0.104
5.2x10-4
8
L
ML
0.463
0.232
0.116
3.7x10-4
9
SiL
ML
0.501
0.284
0.135
1.9x10-4
10
SCL
SC
0.398
0.244
0.136
1.2x10-4
11
CL
CL
0.464
0.310
0.187
6.4x10-5
12
SiCL
CL
0.471
0.342
0.210
4.2x10-5
13
SC
SC
0.430
0.321
0.221
3.3x10-5
14
SiC
CH
0.479
0.371
0.251
2.5x10-5
15
C
CH
0.475
0.378
0.251
2.5x10-5
21
G
GP
0.397
0.032
0.013
3.0x10-1
a
= constant representing the effects of various
fluid constants and gravity, 21 cm3/sec
φ
= total porosity, vol/vol
θr
= residual volumetric water content, vol/vol
ψb
= bubbling pressure, cm
λ
= pore-size distribution index, dimensionless
A more detailed explanation of Equation 11 can be found in Appendix A of the HELP
program Version 3 User’s Guide and the cited references.
19
Since densification is known to decrease the saturated hydraulic conductivity of a soil
layer, the total porosity, residual volumetric water content, bubbling pressure, and poresize distribution index data reported in Rawls et al. (1982) were adjusted by a fraction of
a standard deviation and substituted into Equation 11 to reflect this decrease.
Examination of Equation 11 and various adjustments to Rawls’ reported data indicated
that a reasonable representation of moderate-density soil conditions can be obtained by
a 0.5 standard deviation decrease in the total porosity and pore-size distribution index and
a 0.5 standard deviation increase in the bubbling pressure and residual saturation of
Rawls’ compressible soils (e.g. loams and clays). These adjustments were substituted into
Equations 7 and 11 to determine the total porosity, field capacity, wilting point, and
hydraulic conductivity of these soils. The values obtained from these adjustments are
thought to represent moderate-density soil conditions typical of compaction by vehicle
traffic, static loading by the addition of soil or waste layers, etc. Default characteristics
for moderate-density, compressible loams and clays are summarized in Table 2. The
USDA soil textures reported in Table 2 were converted to Unified Soil Classification
System (USCS) soil textures using information provided in McAneny et al. (1985).
Applicable USDA and USCS soil texture abbreviations are provided in Table 3.
High-Density Soil Layers
Similar to moderate-density soil layers, densification produces a high-density, low
saturated hydraulic conductivity soil layer or soil liner. Due to the geochemical and low
saturated hydraulic conductivity properties of clay, soil liners are typically constructed of
compacted clay. Elsbury et al. (1990) indicated that the hydraulic conductivity of clay
liners can be impacted by the soil workability, gradation, and swell potential; overburden
stress on the liner; liner thickness; liner foundation stability; liner desiccation and/or
freeze and thawing; and degree of compaction. Compaction should destroy large soil
clods and provide interlayer bonding. The process can be impacted by the lift thickness;
soil water content, dry density, and degree of saturation; size of soil clods; soil
preparation; compactor type and weight; number of compaction passes and coverage; and
construction quality assurance. The HELP program provides default characteristics for
clay soil liners with a saturated hydraulic conductivity of 1x10-7 and 1x10-9 cm/sec.
Similar to the procedure used to obtain the default moderate-density clay soil
properties, Rawls et al.’s (1982) reported total porosity, pore-size distribution index,
bubbling pressure, and residual saturation for clay soil layers were adjusted to determine
the field capacity and wilting point of the 1x10-7 cm/sec clay liner. A hydraulic
conductivity of 6.8x10-8 cm/sec was obtained by substituting a 1 standard deviation
decrease in Rawls’ reported total porosity and pore-size distribution index and a 1
standard deviation increase in Rawls’ reported bubbling pressure and residual saturation
into Equation 11. These adjustments were substituted into Equation 7 to obtain a field
capacity and wilting point representative of the 1x10-7 cm/sec soil liner.
20
TABLE 2. MODERATE AND HIGH DENSITY DEFAULT SOILS
Soil Texture Class
Field
Capacity
vol/vol
Wilting
Point
vol/vol
Saturated
Hydraulic
Conductivity
cm/sec
HELP
USDA
USCS
Total
Porosity
vol/vol
22
L
(Moderate)
ML
0.419
0.307
0.180
1.9x10-5
23
SiL
(Moderate)
ML
0.461
0.360
0.203
9.0x10-6
24
SCL
(Moderate)
SC
0.365
0.305
0.202
2.7x10-6
25
CL
(Moderate)
CL
0.437
0.373
0.266
3.6x10-6
26
SiCL
(Moderate)
CL
0.445
0.393
0.277
1.9x10-6
27
SC
(Moderate)
SC
0.400
0.366
0.288
7.8x10-7
28
SiC
(Moderate)
CH
0.452
0.411
0.311
1.2x10-6
29
C
(Moderate)
CH
0.451
0.419
0.332
6.8x10-7
16
Liner Soil
(High)
0.427
0.418
0.367
1.0x10-7
17
Bentonite
(High)
0.750
0.747
0.400
3.0x10-9
3.5.2 Default Waste Characteristics
Table 4 provides a summary of default moisture retention values for various waste
layers. Municipal waste properties provided in Tchobanoglous et al. (1977) and Equations
6 and 7 were used to determine the total porosity, field capacity, and wilting point of a
well compacted municipal waste. The field capacity and wilting point were calculated
using Tchobanoglous et al.’s high and low water content values, respectively. Oweis et
al. (1990) provided information on the in-situ saturated hydraulic conductivity of
municipal waste. Zeiss and Major (1993) described the moisture flow through
21
TABLE 3. DEFAULT SOIL TEXTURE ABBREVIATIONS
US Department of Agriculture
Definition
G
Gravel
S
Sand
Si
Silt
C
Clay
L
Loam (sand, silt, clay, and humus mixture)
Co
Coarse
F
Fine
Unified Soil Classification System
Definition
G
Gravel
S
Sand
M
Silt
C
Clay
P
Poorly Graded
W
Well Graded
H
High Plasticity or Compressibility
L
Low Plasticity or Compressibility
municipal waste and the effective moisture retention of municipal waste, providing
information on waste with dead zones and channeling. In addition, Toth et al. (1988)
provided information on compacted coal-burning electric plant ash, Poran and Ahtchi-Ali
(1989) provided information on compacted municipal solid waste ash, and Das et al.
(1983) provided information on fine copper slag.
The total porosities of the ash and slag wastes were determined using a phase
relationship at maximum dry density. The field capacities and wilting points of the ash
and slag wastes were calculated using the following empirical equations reported by
Brakensiek et al. (1984):
22
TABLE 4. DEFAULT WASTE CHARACTERISTICS
Waste Identification
Field
Capacity
vol/vol
Wilting
Point
vol/vol
Saturated
Hydraulic
Conductivity
cm/sec
HELP
Waste Material
Total
Porosity
vol/vol
18
Municipal Waste
0.671
0.292
0.077
1.0x10-3
19
Municipal Waste with
Channeling
0.168
0.073
0.019
1.0x10-3
30
High-Density Electric
Plant Coal Fly Ash*
0.541
0.187
0.047
5.0x10-5
31
High-Density Electric
Plant Coal Bottom Ash*
0.578
0.076
0.025
4.1x10-3
32
High-Density Municipal
Solid Waste Incinerator
Fly Ash**
0.450
0.116
0.049
1.0x10-2
33
High-Density Fine
Copper Slag**
0.375
0.055
0.020
4.1x10-2
*
All values, except saturated hydraulic conductivity, are at maximum dry density.
Saturated hydraulic conductivity was determined in-situ.
**
All values are at maximum dry density.
determined by laboratory methods.
Saturated hydraulic conductivity was
(12)
(13)
where 0.05 mm < Sand Particles < 2 mm and Clay Particles < 0.002 mm (McAneny et
al. 1985). These equations were developed for natural soils having a sand content
between 5 and 70 percent and a clay content between 5 and 60 percent. While the
particle size distribution of some of the ash and slag wastes fell outside this
range, the effects of this variation on water retention were thought to be minimal. The
applicability of these equations to waste materials has not been verified.
23
The saturated hydraulic conductivities of the ash and slag wastes were taken directly
from the references. The saturated hydraulic conductivities of the coal burning electric
plant ashes at maximum dry density were determined in-situ and the maximum dry
density municipal solid waste incinerator ash and fine copper slag values were determined
by laboratory methods. The saturated hydraulic conductivities of various other waste
materials are provided in Table 5. Similar to default soils, the HELP program uses
Equation 8 to adjust the saturated hydraulic conductivities of the default wastes in the top
half of the evaporative zone to account for root penetration.
A more detailed explanation of the calculation procedure used for the ash and slag
wastes can be found in Appendix A of the HELP program Version 3 User’s Guide. Like
the soil properties, the default waste properties were determined using empirical equations
developed from soil data. Therefore, these values should not be used in place of a
detailed laboratory and field testing program.
TABLE 5. SATURATED HYDRAULIC CONDUCTIVITY OF WASTES
*
Waste Material
Saturated
Hydraulic
Conductivity
cm/sec*
Reference
Stabilized Incinerator Fly
Ash
8.8x10-5
Poran and Ahtchi-Ali (1989)
High-Density Pulverized
Fly Ash
2.5x10-5
Swain (1979)
Solidified Waste
4.0x10-2
Rushbrook et al. (1989)
Electroplating Sludge
1.6x10-5
Bartos and Palermo (1977)
Nickel/Cadmium Battery
Sludge
3.5x10-6
"
Inorganic Pigment Sludge
5.0x10-6
"
Brine Sludge - Chlorine
Production
8.2x10-5
"
Calcium Fluoride Sludge
3.2x10-5
"
High Ash Papermill Sludge
1.4x10-6
Perry and Schultz (1977)
- Determined by laboratory methods.
24
3.5.3 Default Geosynthetic Material Characteristics
Table 6 provides a summary of default properties for various geosynthetic materials.
The values were extracted from Geotechnical Fabrics Report--1992 Specifiers Guide
(Industrial Fabrics Association International, 1991) and Giroud and Bonaparte (1985).
3.6 SOIL MOISTURE INITIALIZATION
The soil moisture of the layers may be initialized by the user or the program. If
initialized by the program, the soil moisture is initialized near steady-state using a three
step procedure. The first step sets the soil moisture of all liners to porosity or saturation
and the moisture of all other layers to field capacity.
In the second step the program computes a soil moisture for each layer below the top
liner system. These soil moistures are computed to yield an unsaturated hydraulic
conductivity equal to 85% of the lowest effective saturated hydraulic conductivity of all
TABLE 6. DEFAULT GEOSYNTHETIC MATERIAL CHARACTERISTICS
HELP
Geosynthetic Material
Saturated
Hydraulic
Conductivity
cm/sec
20
Drainage Net (0.5 cm)
1.0x10+1
34
Drainage Net (0.6 cm)
3.3x10+1
35
High Density Polyethylene (HDPE) Membrane
2.0x10-13
36
Low Density Polyethylene (LDPE) Membrane
4.0x10-13
37
Polyvinyl Chloride (PVC) Membrane
2.0x10-11
38
Butyl Rubber Membrane
1.0x10-12
39
Chlorinated Polyethylene (CPE) Membrane
4.0x10-12
40
Hypalon or Chlorosulfonated Polyethylene (CSPE)
Membrane
3.0x10-12
41
Ethylene-Propylene Diene Monomer (EPDM)
Membrane
2.0x10-12
42
Neoprene Membrane
3.0x10-12
Geosynthetic Material Description
25
liner systems above the layer, including consideration for geomembrane liners. If the
unsaturated hydraulic conductivity is greater than 5 x 10-7 cm/sec or if the computed soil
moisture is less than field capacity, the soil moisture is set to equal the field capacity.
In all other cases, the computed soil moistures are used.
The third step in the initialization consists of running the model for one year of
simulation using the first year of climatological data and the initial soil moistures selected
in step 2. At the end of the year of initialization, the soil moistures existing at that point
are reported as the initial soil moistures. The simulation is then started using the first
year of climatological data again.
3.7 DEFAULT LEAF AREA INDICES AND EVAPORATIVE ZONE DEPTHS
Recommended default values for leaf area index and evaporative depth are given in
the program. Figures 3, 4 and 5 show the geographic distribution of the default values
for minimum and maximum evaporative depth and maximum leaf area index. The
evaporative zone depths are based on rainfall, temperature and humidity data for the
climatic regions. The estimates for minimum depths are based loosely on literature values
(Saxton et al., 1971) and unsaturated flow model results for bare loamy soils (Thompson
and Tyler, 1984; Fleenor, 1993), while the maximum depths are for loamy soils with a
very good stand of grass, assuming rooting depths will vary regionally with
Figure 3. Geographic Distribution of Maximum Leaf Area Index
26
Figure 4. Geographic Distribution of Minimum Evaporative Depth
Figure 5. Geographic Distribution of Maximum Evaporative Depth
27
plant species and climate. The zones and values for the maximum leaf area index are
based on recommendations in the documentation for the Simulator for Water Resources
in Rural Basins (SWRRB) model (Arnold et al., 1989), considering both rainfall and
temperature.
28
SECTION 4
METHOD OF SOLUTION
4.1 OVERVIEW
The HELP program simulates daily water movement into, through and out of a
landfill. In general, the hydrologic processes modeled by the program can be divided into
two categories: surface processes and subsurface processes. The surface processes
modeled are snowmelt, interception of rainfall by vegetation, surface runoff, and
evaporation of water, interception and snow from the surface. The subsurface processes
modeled are evaporation of water from the soil, plant transpiration, vertical unsaturated
drainage, geomembrane liner leakage, barrier soil liner percolation and lateral saturated
drainage. Vegetative growth and frozen soil models are also included in the program to
aid modeling of the water routing processes.
Daily infiltration into the landfill is determined indirectly from a surface-water
balance. Each day, infiltration is assumed to equal the sum of rainfall and snowmelt,
minus the sum of runoff, surface storage and surface evaporation. No liquid water is held
in surface storage from one day to the next, except in the snow cover. The daily
surface-water accounting proceeds as follows. Snowfall and rainfall are added to the
surface snow storage, if present, and then snowmelt plus excess storage of rainfall is
computed. The total outflow from the snow cover is then treated as rainfall in the
absence of a snow cover for the purpose of computing runoff. A rainfall-runoff
relationship is used to determine the runoff. Surface evaporation is then computed.
Surface evaporation is not allowed to exceed the sum of surface snow storage and
intercepted rainfall. Interception is computed only for rainfall, not for outflow from the
snow cover. The snowmelt and rainfall that does not run off or evaporate is assumed to
infiltrate into the landfill. Computed infiltration in excess of the storage and drainage
capacity of the soil is routed back to the surface and is added to the runoff or held as
surface storage.
The first subsurface processes considered are evaporation from the soil and plant
transpiration from the evaporative zone of the upper subprofile. These are computed on
a daily basis. The evapotranspiration demand is distributed among the seven modeling
segments in the evaporative zone.
The other subsurface processes are modeled one subprofile at a time, from top to
bottom, using a design dependent time step, varying from 30 minutes to 6 hours.
Unsaturated vertical drainage is computed for each modeling segment starting at the top
of the subprofile, proceeding downward to the liner system or bottom of the subprofile.
The program performs a water balance on each segment to determine the water storage
and drainage for each segment, accounting for infiltration or drainage from above,
subsurface inflow, leachate recirculation, moisture content and material characteristics.
29
If the subprofile contains a liner, water-routing or drainage from the segment directly
above the liner is computed as leakage or percolation through the liner, and lateral
drainage to the collection system, if present. The sum of the lateral drainage and
leakage/percolation is first estimated to compute the moisture storage and head on the
liner. Using the head, the leakage and lateral drainage is computed and compared to their
initial guesses. If the sum of these two outflows is not sufficiently close to the initial
estimate, new estimates are generated and the procedure is repeated until acceptable
convergence is achieved. The moisture storage in liner systems is assumed to be
constant; therefore, any drainage into a liner results in an equal drainage out of the liner.
If the subprofile does not contain a liner, the lateral drainage is zero and the vertical
drainage from the bottom subprofile is computed in the same manner as the upper
modeling segments.
4.2 RUNOFF
The rainfall-runoff process is modeled using the SCS curve-number method, as
presented in Section 4 of the National Engineering Handbook (USDA, SCS, 1985). This
procedure was selected for four reasons: (1) it is widely accepted, (2) it is
computationally efficient, (3) the required input is generally available and (4) it can
conveniently handle a variety of soil types, land uses and management practices.
The SCS procedure was developed from rainfall-runoff data for large storms on small
watersheds. The development is as follows (USDA, SCS, 1985). Runoff was plotted as
a function of rainfall on arithmetic graph paper having equal scales, yielding a curve that
becomes asymptotic to a straight line with a 1:1 slope at high rainfall as shown in Figure
6. The equation of the straight-line portion of the runoff curve, assuming no lag between
the times when rainfall and runoff begin, is
(14)
where
Q
= actual runoff, inches
P’
= maximum potential runoff (actual rainfall after runoff starts or
actual rainfall when initial abstraction does not occur), inches
S’
= maximum potential retention after runoff starts, inches
The following empirical equation was found to describe the relationship among
precipitation, runoff and retention (the difference between the rainfall and runoff) at any
point on the runoff curve:
30
(15)
where
F
= actual retention after runoff starts, inches
= P’ - Q
Substituting for F,
(16)
If initial abstraction is considered, the runoff curve is translated to the right, as shown
in Figure 6, by the amount of precipitation that occurs before runoff begins. This amount
of precipitation is termed the initial abstraction, Ia. To adjust Equation 16 for initial
abstraction, this amount is subtracted from the precipitation,
Figure 6. Relation Between Runoff, Precipitation, and Retention
31
(17)
Equation 16 becomes
(18)
where
P
= actual rainfall, inches
Ia
= initial abstraction, inches
Figure 6 shows that the two retention parameters, S’ and S, are equal:
(19)
Rainfall and runoff data from a large number of small experimental watersheds
indicate that, as a reasonable approximation (USDA, SCS, 1985),
(20)
Substituting Equations 19 and 20 into Equation 18 and solving for Q,
(21)
Performing polynomial division on Equation 21 and dividing both sides of the
equation by S,
(22)
Equation 22 is the normalized rainfall-runoff relationship for any S and is plotted in
Figure 7.
32
Figure 7. SCS Rainfall-Runoff Relation Normalized on Retention Parameter S
The retention parameter, S, is transformed into a so-called runoff curve number, CN,
to make interpolating, averaging and weighting operations more nearly linear. The
relationship between CN and S is
(23)
(24)
The HELP program computes the runoff, Qi on day i, from Equation 21 based on the
net rainfall, Pi, on this day. The net rainfall is zero when the mean temperature is less
than or equal to 32 °F; is equal to the precipitation when the mean temperature is above
32 °F and no snow cover is present; or is equal to the outflow from the snow cover when
33
a snow cover is present and the mean temperature is above 32 °F:
(25)
where
Pi
= net rainfall and snowmelt available for runoff on day i, inches
Ri
= rainfall on day i, inches
Oi
= outflow from snow cover subject to runoff on day i, inches
EMELTi = evaporation of snowmelt on day i, inches
SNOi-1
= water equivalence of snow cover at end of day i-1, inches
4.2.1 Adjustment of Curve Number for Soil Moisture
The value of the retention parameter, S, for a given soil is assumed to vary with soil
moisture as follows:
(26)
where
Smx
= maximum value of S, inches
SM
= soil water storage in the vegetative or evaporative zone, inches
UL
= soil water storage at saturation, inches
FC
= soil water storage at field capacity (the water remaining following
gravity drainage in the absence of other losses), inches
WP
= soil water storage at wilting point (the lowest naturally occurring
soil water storage), inches.
Smx is the retention parameter, S, for a dry condition. It is assumed that the soil water
content midway between field capacity and wilting point is characteristic of being dry.
Since soil water is not distributed uniformly through the soil profile, and since the
soil moisture near the surface influences infiltration more strongly than soil moisture
34
located elsewhere, the retention parameter is depth-weighted. The soil profile of the
vegetative or evaporative zone depth is divided into seven segments. The thickness of
the top segment is set at one thirty-sixth of the thickness of the vegetative or evaporative
depth. The thickness of the second segment is set at five thirty-sixths of the thickness
of the vegetative or evaporative zone depth. The thickness of each of the bottom five
segments is set at one-sixth of the thickness of the vegetative or evaporative zone depth.
The user-specified evaporative depth is the maximum depth from which moisture can be
removed by evapotranspiration. This depth cannot exceed the depth to the top of the
uppermost barrier soil layer. The depth-weighted retention parameter is computed using
the following equation (Knisel, 1980):
(27)
(28)
where
Wj
= weighting factor for segment j
SMj
= soil water storage in segment j, inches
ULj
= storage at saturation in segment j, inches
FCj
= storage at field capacity in segment j, inches
WPj
= storage at wilting point in segment j, inches
The weighting factors decrease with the depth of the segment in accordance with the
following equation from the CREAMS model (Knisel, 1980):
(29)
where
Dj
= depth to bottom of segment j, inches
35
EZD
= vegetative or evaporative zone depth, inches
For the assumed segment thicknesses, this equation gives weighting factors of 0.111,
0.397, 0.254, 0.127, 0.063, 0.032 and 0.016 for segments 1 through 7. The top segment
is the highest weighted in a relative sense since its thickness is 1/36 of the evaporative
zone depth while the thickness of the second segment is 5/36 and the others are 1/6.
The runoff curve number required as input to the HELP program is that
corresponding to antecedent moisture condition II (AMC-II) in the SCS method. AMC-II
represents an average soil-moisture condition. The corresponding curve number is
denoted CNII. The HELP user can either input a value of CNII directly; input a curve
number and have the program adjust it for surface slope conditions; or have the program
compute a value based on the vegetative cover type, the default soil type and surface
slope conditions.
The value of the maximum moisture retention parameter, Smx, is assumed to equal the
value of S for a dry condition, antecedent moisture condition I (AMC-I) in the SCS
method (USDA, SCS, 1985). It is assumed that the soil moisture content for this dry
condition (a condition where the rainfall in the last five days totaled less than 0.5 inches
without vegetation and 1.4 inches with vegetation) is midway between field capacity and
wilting point. Smx is related to the curve number for AMC-I, CNI, as follows:
(30)
CNI is related to CNII by the following polynomial (Knisel, 1980):
(31)
4.2.2 Computation of Default Curve Numbers
When the user requests the program to generate and use a default curve number, the
program first computes the AMC-II curve number for the specified soil type and
vegetation for a mild slope using the following equation:
(32)
where
36
CNIIo
= AMC-II curve number for mild slope (unadjusted for slope)
CO
= regression constant for a given level of vegetation
C1
= regression constant for a given level of vegetation
C2
= regression constant for a given level of vegetation
IR
= infiltration correlation parameter for given soil type
The relationship between CNIIo, the vegetative cover and default soil texture is shown
graphically in Figure 8. Table 7 gives values of C0, C1 and C2 for the five types of
vegetative cover built into the HELP program.
4.2.3 Adjustment of Curve Number for Surface Slope
A regression equation was developed to adjust the AMC-II curve number for surface
slope conditions. The regression was developed based on kinematic wave theory where
TABLE 7. CONSTANTS FOR USE IN EQUATION 32
Figure 8. Relation between SCS Curve Number and Default Soil Texture
Number for Various Levels of Vegetation
37
Vegetative Cover
C0
C1
C2
Bare Ground
96.77
-20.80
-54.94
Poor Grass
93.51
-24.85
-71.92
Fair Grass
90.09
-23.73
-158.4
Good Grass
86.72
-43.38
-151.2
Excellent Grass
83.83
-26.91
-229.4
the travel time of runoff from the top of a slope to the bottom of the slope is computed
as follows:
(33)
where
trun
= runoff travel time (time of concentration), minutes
i
= steady-state rainfall intensity (rate), inches/hour
I
= steady-state infiltration rate, inches/hour
L
= slope length, feet
S
= surface slope, dimensionless
n
= Manning’s roughness coefficient, dimensionless
A decrease in travel time results in less infiltration because less time is available for
infiltration to occur.
Using the KINEROS kinematic runoff and erosion model (Woolhiser, Smith, and
Goodrich, 1990), hundreds of runoff estimates were generated using different
combinations of soil texture class, level of vegetation, slope, slope length, and rainfall
depth, duration and temporal distribution. Using these estimates, the curve number that
would yield the estimated runoff was calculated from the rainfall depth and the runoff
estimate. These curve numbers were regressed with the slope length, surface slope and
the curve number that would be generated for the soil texture and level of vegetation
placed at a mild slope. The four soil textures used included loamy sand, sandy loam,
loam, and clayey loam as specified by saturated hydraulic conductivity, capillary drive,
porosity, and maximum relative saturation. Two levels of vegetation were described--a
38
good stand of grass (bluegrass sod) and a poor stand of grass (clipped range). Slopes of
0.04, 0.10, 0.20, 0.35, and 0.50 ft/ft and slope lengths of 50, 100, 250, and 500 ft were
used. Rainfalls of 1.1 inches, 1-hour duration and 2nd quartile Huff distribution and of
3.8 inches, 6-hour duration and balanced distribution were modeled.
The resulting regression equation used for adjusting the AMC-II curve number
computed for default soils and vegetation placed at mild slopes, CNIIo, is:
(34)
where
L*
= standardized dimensionless length, (L/500 ft)
S*
= standardized dimensionless slope, (S/0.04)
This same equation is used to adjust user-specified AMC-II curve numbers for surface
slope conditions by substituting the user value for CNIIo in Equation 34.
4.2.4 Adjustment of Curve Number for Frozen Soil
When the HELP program predicts frozen conditions to exist, the value of CNII is
increased, resulting in a higher calculated runoff. Knisel et al. (1985) found that this type
of curve number adjustment in the CREAMS model resulted in improved predictions of
annual runoff for several test watersheds. If the CNII for unfrozen soil is less than or
equal to 80, the CNII for frozen soil conditions is set at 95. When the unfrozen soil CNII
is greater than 80, the CNII is reset to be 98 on days when the program has determined
the soil to be frozen. This adjustment results in an increase in CNI and consequently a
decrease in Smx and S’ (Equations 19, 26, and 30).
From Equations 19 and 21, it is apparent that as S’ approaches zero, Q approaches
P. In other words, as S’ decreases, the calculated runoff becomes closer to being equal
to the net rainfall which is most often, when frozen soil conditions exist, predominantly
snowmelt. This will result in a decrease in infiltration under frozen soil conditions, which
has been observed in numerous studies.
4.2.5 Summary of Daily Runoff Computation
The HELP model determines daily runoff by the following procedure:
1) Given CNII from input or calculated by Equations 32 or 34, CNI and Smx are
computed once using Equations 31 and 30, respectively.
39
2) S is computed daily using Equations 27 and 28.
3) The daily runoff resulting from the daily rainfall and snowmelt is computed using
Equation 21.
4.3 PREDICTION OF FROZEN SOIL CONDITIONS
In cold regions, the effects of frozen soil on runoff and infiltration rates are
significant. Because of the necessary complexity and the particular data requirements of
any approach to estimating soil temperatures, the inclusion of a theoretically-based frozen
soil model in the HELP program is prohibitive for the purposes of the program.
However, for some regions, it is desirable to have some method for predicting the
occurrence of frozen soil and the resulting increase in runoff.
Knisel et al. (1985) proposed a rather simple procedure for predicting the existence
of frozen soils in the CREAMS model. A modification of that approach has been
incorporated into HELP. In the HELP modification, the soil is assumed to enter a frozen
state when the average temperature of the previous 30 days first drops below 32 °F.
During the time in which the soil is considered to be frozen, the infiltration capacity of
the soil is reduced by increasing the calculated runoff. As explained earlier, this is done
by increasing the curve number. In addition, other processes are affected such as soil
evaporation, vertical drainage in the evaporative zone and groundmelt of snow.
The point in which the soil is no longer considered to be frozen is determined by
calculating the length of time required to thaw frozen soil; that is, the number of days in
which the soil is to remain frozen after the daily mean air temperature first rises above
freezing. The thaw period in days, DFS, is a constant for a particular set of climatic data.
The thaw period increases with latitude and decreases with solar radiation in the winter
at the site and is determined using the following relation.
(35)
where
RS(Dec)
= estimate of the normal total solar radiation in December (June in
the southern hemisphere) at the selected location, langleys
DFS
= estimate of the number of days with mean temperatures above
freezing in excess of days with mean temperatures below freezing
required to thaw a frozen soil after a thaw is started
RS(Dec) is computed using the maximum daily potential solar radiation for the site in
December, RSo(Dec), (June in southern hemisphere) (Richardson and Wright, 1984) and the
mean daily solar radiation for December (June in southern hemisphere) from the first year
40
of the user’s input data file, RS(1st Dec). This estimate is used to provide consistency
throughout the simulation and to limit the importance of the first year of solar radiation
data. RS(Dec) is computed as follows:
(36)
where
(37)
where
RSo(Dec) = average daily potential solar radiation at site in December (June in
the southern hemisphere), langleys
DD
J
= 1 + 0.0335 sin [0.0172 (J + 88.2)]
= Julian date, 350 for northern hemisphere and 167 for southern
hemisphere
XT
= arccos [(-tan
LAT ) (tan SD)]
LAT
= latitude of site, radians
SD
= 0.4102 sin [0.0172 (J - 80.25)]
In addition, a counter in the program keeps track of the number of days of below
freezing (one is subtracted for each day down to a minimum of zero) or above freezing
temperatures (one is added for each day up until a maximum of DFS is reached, at which
point the soil becomes unfrozen) since the soil became frozen. When the soil freezes for
the first time during the season, the counter is set to 0. When a thaw is completed, the
counter is reset to (DFS + 2)/3, but not less than 3 unless greater than DFS. When the
counter returns to 0, the soil is refrozen if the average temperature of the previous thirty
days is below freezing. As such, the value of the counter also limits the occurrence of
a refreeze after a thaw (i.e. the soil is prevented from refreezing immediately following
a thaw when the previous 30-day average temperature may not yet have increased to
above freezing) (Dozier, 1992).
4.4 SNOW ACCUMULATION AND MELT
Studies have shown that the temperature at which precipitation is equally likely to be
rain or snow is in the range of 32 to 36 °F. A delineation temperature of 32 °F is used
in the HELP model, that is, when the daily mean temperature is below this value, the
program stores precipitation on the surface as snow. Snowmelt is computed using a
procedure patterned after portions of the SNOW-17 routine of the National Weather
41
Service River Forecast System (NWSRFS) Snow Accumulation and Ablation Model
(Anderson, 1973). Using this approach, the melt process is divided into that which occurs
during nonrain periods and that occurring during rainfall. Rain-on-snow melt is computed
using an energy balance approach. To compute the nonrain melt, air temperature is used
as an index to energy exchange across the snow-air interface. This is similar to the
degree-day method of the Soil Conservation Service (used in Version 2), which uses air
temperature as an index to snow cover outflow. The SNOW-17 model uses SI units in
all calculations; therefore, the results are converted to English units for compatibility with
other HELP routines.
4.4.1 Nonrain Snowmelt
The nonrain snowmelt equation of the SNOW-17 model is computed using the
following equation (Knisel, 1980):
(38)
where
Mi
MFi
Tci
= surface melt discharged from the snow cover on day i, inches
= melt factor for day i, millimeters per °C
= mean air temperature on day i, °C
MBASE = base temperature below which no melt is produced, 0 °C
∆Si
= change in storage of liquid water in the snow cover on day i,
millimeters
Fmi
= portion of the surface melt refrozen during day i, millimeters
In the absence of rain,
(39)
where
Oi
= outflow from snow cover on day i available for evaporation,
runoff, and infiltration, inches
Unlike in version 2, the melt factor, MF, is not constant but varies seasonally due,
in large part, to the seasonal variation in solar radiation. In most areas, the variation in
the melt factor can be represented by a sine function and is expressed as:
42
(40)
where
MFMAX = the maximum melt factor, millimeters per day per °C.
MFMIN = the minimum melt factor, millimeters per day per °C.
ni
= number of days since March 21 in northern hemisphere, or
since September 21 in southern hemisphere
The maximum melt factor used in Version 3 is 5.2 mm/day-°C and is assumed to
occur on June 21 in the northern hemisphere and on December 21 in the southern
hemisphere. The minimum melt factor occurs on the reverse of the dates, and its value
is 2.0 mm/day-°C. These melt factors are for open areas (Anderson, 1973). At latitudes
greater than 50 degrees, the seasonal variation of the melt factor becomes less sinusoidal.
Research has shown that at latitudes near 60 degrees the melt factor actually stays at its
minimum value for most of the snow season. Therefore, for sites at latitudes above 50
degrees, an adjustment is made to MFi to represent this gradually "flattening out" of the
melt factor during the prolonged winter (Dozier, 1992).
4.4.2 Rain-on-Snow Melt Condition
The rain-on-snow equation is an energy balance equation that makes use of the
following assumptions:
1) solar (short-wave) radiation is neglected due to assumed overcast conditions.
2) the incoming long-wave radiation is equal to blackbody radiation at the
temperature of the bottom of the cloud cover (assumed to be the mean air
temperature).
3) a relative humidity of 90% is assumed.
The daily outflow from a snow cover available for runoff, infiltration and evaporation
during a rain-on-snow occurrence may be calculated as the sum of the melt by based on
air temperature, latent heat energy transfer based on vapor pressure differences, sensible
heat transfer based on air temperature, and advected heat transfer from the mass of rain,
less the surface melt that is refrozen by the cold snow cover or stored in the snow cover
as a liquid. Taking these assumptions into account and assuming typical values for
barometric pressure and wind function, the four energy transfer components and outflow
from the snow cover are computed as follows:
43
(41)
where
Oi
= outflow from snow cover on day i available for evaporation, runoff,
and infiltration, inches
Qni
= net long-wave radiation transfer on day i, langleys
Qei
= latent heat energy transfer based on vapor pressure differences,
langleys
Qhi
= latent heat energy transfer based on temperature differences,
langleys
Qmi
= advected heat transfer from the mass of rain, langleys
Lf
= latent heat of fusion for water, 7.97 langleys/millimeters
Fmi
= quantity of melt refrozen in snow cover on day i, millimeters
∆Sf
= change in liquid storage in snow cover on day i, millimeters
25.4
= conversion from millimeters to inches
and
(42)
(43)
(44)
(45)
(46)
(47)
where
Tci
= mean air temperature on day i, °C
44
Ts
= snow temperature, 0°C
Ls
= latent heat of sublimation for snow, 67.7 langleys/millimeters
ea
= vapor pressure of the atmosphere on day i, millibars (Linsley et al.,
1982)
es
= vapor pressure of the snow cover on day i, 6.11 millibars
f(u)
= wind function, dimensionless
u
= wind speed, in kilometers/hour (average annual wind speed used in
model)
γ
= psychometric constant, 0.68 millibars/°C
c
= specific heat of water, 0.1 langleys/millimeter-°C
ROSi
RH
= rain on snow cover during day i, millimeters
= relative humidity, 0.9
In addition to the surface melt due to heat exchange at the snow-air interface, a small
amount of daily heat exchange occurs at the snow-soil interface. The soil heat exchange
is not considered directly because the model does not include a soil temperature model.
Therefore, this exchange is considered indirectly by the use of a constant daily
groundmelt when the ground is not predicted to be frozen. This daily groundmelt, GMi,
for typical landfills with biological activity is estimated to be:
(48)
All groundmelt is assumed to infiltrate and is not subject to runoff or evaporation prior
to infiltration. The groundmelt on day i may be limited by the quantity of snow available
(SNOi-1 plus snowfall on day i).
4.4.3 Snowmelt Summary
The SNOW-17 routine differs from the degree-day method in that it accounts for
refreezing of melt water due to any heat deficit of the cover and also for the retention and
transmission of liquid water in and through the cover. The liquid water in excess of that
held within the snow cover becomes outflow or runoff from the snow cover. When
rain-on-snow occurs, the quantity of rain is added to the surface melt, from which
refreeze and retention in the snow cover may also occur. A positive value for ∆S in
Equations 38 and 41 indicates the amount of liquid water in storage within the snow
45
cover has increased. For further explanation concerning the calculation of ∆S and Fm and
the attenuation of excess liquid water, the user is referred to the SNOW-17 documentation
(Anderson, 1973).
Naturally the amount of snowmelt is limited by the quantity of snow which is present.
The order in which the HELP program determines the amount of snowmelt and remaining
snow cover is as follows:
1. The amount of snow available for ablation (surface melt or evaporation) on day i,
AVLSNOi, is determined, recognizing that surface melt occurs only at mean daily
air temperatures above freezing and that groundmelt occurs only when the soil is
not frozen:
(49)
where
SNOi-1
= water storage in the snow cover at the end of day i-1, inches
PREi
= precipitation on day i, inches
2. The surface melt is calculated using Equations 38 or 41, but is limited to the
quantity of available snow:
(50)
3. The quantity of snow remaining after considering all the types of melt is what is
available for evaporation (See Surface Evaporation section).
4. The amount of water present in the snow cover at the end of day i, SNOi, is
summed as follows:
46
(51)
where
ESNOi = evaporation of snow in excess of surface melt, Oi, on day i, inches
4.5 INTERCEPTION
Initially during a rainfall event, nearly all rainfall striking foliage is intercepted.
However, the fraction of the rainfall intercepted decreases rapidly as the storage capacity
of the foliage is reached. The limiting interception storage is approached only after
considerable rainfall has reached the ground surface. This process is approximated by the
equation:
(52)
where
INTi
= interception of rainfall by vegetation on day i, inches
INTmaxi = interception storage capacity of the vegetation on day i, inches
Ri
= rainfall on day i (not including rainfall on snow), inches
Although INTmax depends upon vegetation type, growth stage, and wind speed, the data
of Horton (1919) and others indicate that 0.05 inches is a reasonable estimate of INTmax
for a good stand of most types of non-woody vegetation. The HELP program relates
INTmax to the above ground biomass of the vegetation, CV. This empirical relationship
is:
(53)
where CVi is the above ground biomass on day i in kilograms per hectare.
47
4.6 POTENTIAL EVAPOTRANSPIRATION
The method used in the HELP program for computing evapotranspiration was
patterned after the approach recommended by Ritchie (1972). This method uses the concept of potential evapotranspiration as the basis for prediction of the surface and soil
water evaporation and the plant transpiration components. The term "potential
evapotranspiration" refers to the maximum quantity of evaporation rate that the
atmosphere may extract from a plot in a day. A modified Penman (1963) equation is
used to calculate the energy available for evapotranspiration.
(54)
where
LEi
= energy available on day i for potential evapotranspiration in the
absence of a snow cover, langleys
PENRi = radiative component of the Penman equation on day i, langleys
PENAi = aerodynamic component of the Penman equation on day i, langleys
The first term of Equation 54 represents that portion of the available evaporative
energy due to the radiation exchange between the sun and the earth. The second term
expresses the influence of humidity and wind on LE. These two components are
evaluated as follows:
(55)
(56)
where
Rni
= net radiation received by the surface on day i, langleys
∆i
= slope of the saturation vapor pressure curve at mean air temperature
on day i, millibars per °C
γ
= constant of the wet and dry bulb psychrometer equation, assumed to
be constant at 0.68 millibars per °C
48
u
= wind speed at a height of 2 meters, in kilometers/hour (average
annual wind speed used in model)
eoi
= saturation vapor pressure at mean air temperature on day i,
millibars (computed using Equation 47, where RH = 1)
eai
= mean vapor pressure of the atmosphere on day i, millibars
(computed using Equation 47, where RH is the quarterly average
dimensionless relative humidity on day i from the input data or on
days with precipitation, RH = 1)
The value of ∆i is computed using an equation presented by Jensen (1973):
(57)
where
Tci
= mean air temperature on day i, °C
The net solar radiation received by the earth’s surface, Rni, is the difference between
the total incoming and total outgoing radiation and is estimated as follows (Hillel, 1982;
Jensen, 1973):
(58)
where
Rsi
= incoming global (direct and sky) solar radiation on day i, langleys
α
= albedo (reflectivity coefficient of the surface toward short-wave
radiation, α = 0.23 when there is no snow present; α = 0.6 when
a snow cover storing more than 5 mm of water exists)
Rbi
= the long-wave radiation flux from soil on day i, langleys
Rbi decreases with increasing humidity and cloud cover and is calculated using the
following equations (Jensen, 1973):
(59)
where
49
Rboi
= the maximum outgoing long-wave radiation (assuming a clear day)
for day i
Rsoi
= the maximum potential global solar radiation for day i
ai and bi = coefficients which are dependent upon the humidity on day i
(for RHi < 50%, ai = 1.2, bi = 0.2;
for 50% < RHi < 75%, ai = 1.1, bi = 0.1; and
for RHi > 75%, ai = 1.0, bi = 0.0)
The outgoing long-wave radiation (heat loss) on a clear day, Rbo, is estimated as
follows:
(60)
The potential solar radiation for a given day, Rso, is calculated using a set of equations
from the WGEN model (Richardson and Wright, 1984).
(61)
where
LAT
= latitude of the location, radians
DDi
= 1 + {0.0335 sin [0.0172 (Ji + 88.2)]}
SDi
= 0.4102 sin [0.0172 (Ji - 80.25)]
Hi
= arc cosine [(- tan
Ji
= the Julian date for day i in northern hemisphere and the Julian date
minus 182.5 in the southern hemisphere (negative latitudes)
LAT ) (tan SDi)]
The potential evapotranspiration is determined by dividing the available energy, LE,
by the latent heat of vaporization, Lv (or the latent heat of fusion, Lf, depending on the
state of the evaporated water). The latent heat of vaporization is a function of the water
temperature. In the HELP model, unless the evaporated water is snow or snowmelt, the
mean daily temperature is used to estimate the water temperature and potential
evapotranspiration is computed as:
where
Eoi
= potential evapotranspiration on day i, in inches
50
(62)
(63)
Lv
= latent heat of vaporization (for evaporating water) or latent heat of
fusion (for evaporating snow), langleys per millimeters
Ts
= snow temperature, °C
25.4
= conversion from millimeters to inches
4.7 SURFACE EVAPORATION
4.7.1 No Snow Cover
The rate of evapotranspiration from a landfill cover is a function of solar radiation,
temperature, humidity, vegetation type and growth stage, water retained on the surface,
soil water content and other soil characteristics. Evapotranspiration has three components:
evaporation of water or snow retained on foliage or on the landfill surface, evaporation
from the soil and transpiration by plants. In the HELP program, the evapotranspiration
demand is exerted first on water available at the landfill surface. This available surface
water may be either rainfall intercepted by vegetation, ponded water, snowmelt or accumulated snow.
If there is no snow (SNOi-1 = 0) on the surface at the start of the day and no snowfall
(PREi = 0 and Tci < 0°C) during the day or if there is no available snow (AVLSNOi = 0)
and no outflow from the snow cover (Oi = 0) on day i, the potential evapotranspiration
(Eoi) is applied to any calculated interception (INTi) from rainfall for that day and,
partially, to the ponded water. In this situation, the portion of the evaporative demand
that is met by the evaporation of surface moisture on day i is given by
(64)
where
ESSi
= evaporation of surface moisture, inches
51
PWi
= water ponded on surface that is unable to run off and is in excess
of infiltration capacity, inches
PRF
= fraction of area where runoff can potentially occur
If the evaporative demand is less than the calculated interception, the amount of interception is adjusted to equal the evaporative potential.
(65)
4.7.2 Snow Cover Present
If snow is present on the ground after calculating the melt for the day, the program
computes an estimated dew-point temperature based on the mean daily temperature for
the day, Tci, and the quarterly average humidity, RHi, or the existence of precipitation; the
dew-point temperature is assumed to equal to the mean daily temperature if precipitation
occurred (assumes RHi = 1 if PREi > 0). If the estimated dew-point temperature is greater
than or equal to the temperature of the snow cover, Ts, then the evapotranspiration
(evaporation of surface moisture, evaporation of soil moisture, and plant transpiration) is
assigned to be zero.
(66)
(67)
where Tdi is the estimated dew-point temperature in °C for day i.
If a snow cover existed at the start of the day after discounting the groundmelt
(AVLSNOi > 0) and the estimated dew point is lower than the snow temperature, then
evaporation of the surface melt available for outflow, Oi, from the snow cover is
computed. If the potential evapotranspiration, Eoi, exceeds the surface melt, then the
excess evaporative demand is exerted on the snow cover. When evaporating snow or
snowmelt, the estimation of the latent heat of vaporization, Lv, by Equation 63 is
modified. The temperature of the water is estimated to be 0 °C instead of the mean daily
air temperature, Tci. Therefore, Lv equals 59.7 langleys per millimeter of snowmelt and
67.67 langleys per millimeter of snow water.
Under the conditions just described (AVLSNOi > 0 and Tdi < Ts), the daily surface
evaporation may consist of a portion of the available melt, Oi; all of the melt and a
portion of the snow, SNOi-1; or all of the melt and all of the snow. The following
52
procedure is then used for calculating surface evaporation:
1. For Oi > 0, the potential evaporative energy, LEi, is reduced by the estimated
amount of energy consumed by melting the snow. This lower potential is then
exerted on the surface melt outflow. The portion of the surface melt that is
evaporated is calculated as:
(68)
(69)
where
EMELTi = surface melt that is evaporated on day i, inches
LE′i
= potential evaporative energy discounted for surface melt on day i,
langleys
2. After allowing for the energy dissipated by the melting of snow at the surface and
any evaporation of the melt, the remaining potential evaporative energy is
computed as follows:
(70)
where
LE"i
= potential evaporative energy discounted for surface melt and
evaporation of surface melt on day i, langleys
3. If there is energy available after any evaporation of surface melt (LE"i > 0), this
remaining energy is applied to the snow cover. The amount of evaporated snow,
ESNOi, on day i is calculated as follows:
4. The total amount of evaporation of surface moisture, ESSi, on day i is then
calculated as the sum of the evaporated snow and evaporated outflow from the
snow cover:
53
(71)
(72)
where ESS, ESNO, and EMELT are water equivalent in inches.
4.7.3 Remaining Evaporative Demand
The amount of energy remaining available to be applied to subsurface
evapotranspiration (i.e., soil water evaporation and plant transpiration) is then the original
potential evaporative energy less the energy dissipated in the melt of snow and
evaporation of surface water. If snow was available for surface melt or evaporation
(AVLSNOi > 0), the remaining energy for subsurface evapotranspiration is:
(73)
In the absence of a snow cover or snowfall (AVLSNOi = 0), the remaining energy for
subsurface evapotranspiration is:
(74)
where LEsi is the energy available for potential evapotranspiration of soil water.
The potential evapotranspiration from the soil column in inches is a function of the
energy available and the mean air temperature. The potential evapotranspiration from the
soil is:
(75)
where ETSoi is the potential evapotranspiration of soil water.
4.8 INFILTRATION
54
In the absence of a snow cover (AVLSNOi = 0), the infiltration is equal to the sum
of rainfall (precipitation at temperatures > 0°C) and groundmelt less the sum of interception (evaporation of surface moisture) and runoff.
(76)
In the presence of a snow cover, the infiltration is equal to the sum of outflow from the
snow cover and groundmelt less the sum of evaporation of the outflow from the snow
cover and runoff.
(77)
where INFi is the infiltration on day i in inches.
Since the runoff is computed using the total rainfall in Equation 21, it is possible for
the sum of the runoff and interception to exceed rainfall. Therefore, when the sum of the
runoff, Qi, and interception, INTi, exceeds the rainfall, PREi, the computed runoff is
reduced by the excess and the infiltration is assigned the value of the groundmelt, GMi.
It is not possible for the sum of runoff and evaporation of the outflow from the snow
cover to exceed the outflow from the snow cover because the evaporation of melt is
subtracted from the outflow prior to computation of runoff by Equation 21.
4.9 SOIL WATER EVAPORATION
When the soil is not frozen, any demand in excess of the available surface water is
exerted on the soil column first through evaporation of soil water and then through plant
transpiration. When the soil is considered frozen, the program assumes that no soil water
evaporation or plant transpiration occurs.
The potential soil evaporation is estimated from the following equation based on the
work of Penman (1963) when evaporation is not limited by the rate at which water can
be transmitted to the surface:
(78)
where
ESoi
= potential evaporation of soil water on day i, inches
PENRi = radiative component of the Penman equation on day i, langleys
55
PENAi = aerodynamic component of the Penman equation on day i, langleys
CVi
= above ground biomass on day i, kg/ha
Tci
= mean air temperature on day i, °C
KEi
= fraction of aerodynamic component contributing to evaporation of
soil water
= 1 - 0.0000714 CVi, but not less than 0
This equation assumes that an above ground biomass of 14,000 kg/ha or more defines
a full cover canopy such that the effect of the wind and humidity term, PENA, is
negligible in the potential soil evaporation equation.
As patterned after Ritchie (1972), evaporation of soil water occurs in two stages.
Stage 1 evaporation demand is controlled only by the available energy, while stage 2
evaporation demand is limited by the rate at which water can be transmitted through the
soil to the surface. In stage 1, the rate of evaporation is equal to the potential evaporation
from the soil:
(79)
where ES1i is the stage 1 soil water evaporation rate on day i in inches.
Stage 1 soil water evaporation will continue to occur as long as the cumulative value
of the soil water evaporation minus the infiltration is less than the upper limit for stage
1 evaporation. This limit represents the quantity of water that can be readily transmitted
to the surface. Cumulative soil water depletion by soil water evaporation is computed as:
(80)
where
ES1Ti
= cumulative soil water depletion on day i by soil water evaporation,
inches
ESk
= soil water evaporation on day k (computed by Equation 90), inches
m
= the last day when ES1T was equal to 0
The upper limit of stage 1 evaporation is (Knisel, 1980):
where
U
= upper limit of stage 1 evaporation, inches
56
(81)
CON
= evaporation coefficient (Equation 9), millimeters per day0.5
When ES1Ti is greater than U, stage 1 evaporation ceases and stage 2 evaporation
begins. The following equation is used to compute the stage 2 evaporation rate Ritchie
(1972).
(82)
where
ES2i
ti
= stage 2 soil water evaporation rate for day i, inches
= number of days since stage 1 evaporation ended
Since the daily total of surface and soil water evaporation cannot exceed the daily
potential evaporative demand, the evaporation from the soil is limited by the amount of
energy available after considering the evaporation of surface water, LEsi, (i.e., the actual
evaporative demand from the soil on day i, ESDi, cannot exceed the potential
evapotranspiration of soil water, ETSoi). The following equation is used to determine the
daily soil water evaporative demand:
(83)
The soil water evaporative demand is then distributed to the soils near the surface,
down to a maximum depth for soil water evaporation but not exceeding the evaporative
zone depth. The maximum depth is a function of the capillarity of the material,
increasing with smaller pore size. Pore size is related to the saturated hydraulic
conductivity of a soil. Therefore, the following correlation was developed to estimate the
maximum depth of soil water evaporation based on empirical observations:
where
57
(84)
K
= saturated hydraulic conductivity in the evaporative zone, cm/sec
SEDMX = estimated maximum depth of soil water evaporation, inches
Limits are placed on the depth of soil water evaporation as follows to confine the
capillary rise to the zone where a significant upward moisture flux is likely to occur (in
top 18 inches for sands and in the top 48 inches for clays):
(85)
where
SED
= depth of soil water evaporation, inches
EZD
= evaporative zone depth, inches
The soil water evaporation demand is distributed throughout the seven segments in
the soil water evaporative depth, SED, by the following equation (Knisel, 1980):
(86)
where
ESDi(j) = soil water evaporative demand on segment j on day i, inches
W(j)
= weighting factor for segment j, for j = 1 to 7
(87)
where
= depth to bottom of segment j, inches; if D is greater than SED, then hnet
Dj
SED is substituted for D in Equation 87
58
4.10 PLANT TRANSPIRATION
The potential plant transpiration, EPo, is computed as follows when the mean daily
temperature is above 32 °F and the soil is not frozen:
(88)
The actual plant transpiration demand equals the potential plant transpiration except
when the daily total of the soil water evaporative demand and potential plant transpiration
demand exceeds the potential evapotranspirative demand on the soil water for the day:
(89)
where EPDi is the actual plant transpiration demand in inches on day i.
The plant transpiration demand is distributed throughout the seven segments in the
evaporative zone, EZD, by the following equation (Knisel, 1980):
(90)
where
EPDi(j) = soil water evaporative demand on segment j on day i, inches
W(j)
= weighting factor for segment j, for j = 1 to 7
(91)
where
Dj
= depth to bottom of segment j, inches
4.11 EVAPOTRANSPIRATION
59
The actual subsurface evapotranspiration on day i, ETSi, is often less than the sum of
the soil water evaporative demand on day i, ESDi, and the plant transpiration demand on
day i, EPDi, due to a shortage of soil water. The segment demands are then exerted on
the soil profile from the surface down. If there is inadequate water storage above the
wilting point in the segment to meet the demand, the soil water evapotranspiration from
the segment is limited to that storage and the excess (unsatisfied) demand is added to the
demand on the next lower segment within the evaporative zone.
The soil water evaporation demand is exerted first from the surface down. The actual
soil water evaporation from a segment is equal to the demand, ESDi(j), plus any excess
demand, ESX(j), but not greater than the available water, SMj - WPj. The soil water
evaporation is
(92)
(93)
where
ESi(j)
= soil water evaporation from segment j on day i, inches
The plant transpiration demand is exerted next from the surface down. The actual
transpiration from a segment is equal to the demand, EPDi(j), plus any excess demand,
EPX(j), but not greater than the available water, AWi(j), after extracting the soil water
evaporation. The plant transpiration from a segment is also limited to one quarter of the
plant available water capacity plus the available drainable water.
(94)
60
(95)
(96)
(97)
where
EPi(j)
= plant transpiration from segment j on day i, inches
EPLi(j) = plant transpiration limit from segment j on day i, inches
WP(j)
= wilting point of segment j, inches
FC(j)
= field capacity of segment j, inches
The actual evapotranspiration from segment j on day i, ETi(j), is the sum of the soil
water evaporation and the plant transpiration.
(98)
The water extraction profile agrees very well with profiles for permanent grasses
measured by Saxton et al. (1971).
The total subsurface evapotranspiration on day i, ETSi, is the sum of the
evapotranspiration from the top seven segments, the evaporative zone.
(99)
The total evapotranspiration on day i, ETi, is the sum of the subsurface
evapotranspiration and the surface evaporation.
(100)
61
4.12 VEGETATIVE GROWTH
The HELP program accounts for seasonal variation in leaf area index through a
general vegetative growth model. This model was extracted from the SWRRB program
(Simulator for Water Resources in Rural Basins) developed by the USDA Agricultural
Research Service (Arnold et al., 1989). The vegetative growth model computes daily
values of total and active above ground biomass based on the maximum leaf area index
value input by the user, daily temperature and solar radiation data, mean monthly temperatures and the beginning and ending dates of the growing season. The maximum value
of leaf area index depends on the type of vegetation and the quality of the vegetative
stand. The program supplies typical values for selected covers; these range from 0 for
bare ground to 5.0 for an excellent stand of grass. The default weather data files contain
normal mean monthly temperatures and beginning and ending dates of the growing season
for 183 locations in the United States.
The vegetative growth model assumes that the vegetative species are perennial and
that the vegetation is not harvested. Phenological development of the vegetation is based
on the cumulative heat units during the growing season. Vegetative growth starts at the
beginning of the growing season and continues during the first 75 percent of the growing
season. Growth occurs only when the daily temperature is above the base temperature,
assumed to be 0 °C for winter tolerant crops and mixtures of perennial grasses. The heat
units for a day is computed as follows.
(101)
where
HUi
Tb
= heat units on day i, °C-days
= base temperature for plants, 5 °C
The fraction of the growing season that has occurred by day i is equal to the heat unit
index on day i. It is computed as follows.
(102)
(103)
where
HUIi
= heat unit index or fraction of the growing season on day i,
dimensionless
62
PHU
= potential heat units in normal growing season, °C-days
m
= Julian date of start of growing season
n
= Julian date of end of growing season
The daily mean temperature is assumed to vary harmonically as follows for
computing PHU:
(104)
where
Tck
= estimate of normal mean daily temperature on day k, °C
TM
= mean of the 12 normal mean monthly temperatures, °C
TMmax
= maximum of the 12 normal mean monthly temperatures, °C
TMmin
= minimum of the 12 normal mean monthly temperatures, °C
The potential increase in biomass for a day is a function of the interception of
radiation energy. The photosynthetic active radiation is estimated as follows.
(105)
where
PARi
Rsi
LAIi-1
= photosynthetic active radiation, MJ/m2
= global solar radiation, langleys
= leaf area index of active biomass at end of day i-1, dimensionless
The leaf area index on day i, LAIi, is given by the equation
(106)
63
where
LAImx
= maximum leaf area index from input, dimensionless
WLVi
= active above-ground biomass on day i, kg/ha
LAId
= LAI value on day d, (# is the day when vegetation starts declining
as estimated as the day when HUIi = 0.75), dimensionless
The potential increase in biomass during the growing season is
(107)
where
DDMoi = potential increase in total biomass on day i, kg/ha
BE
= conversion from energy to biomass, 35 kg m2/ha MJ
The actual increase in biomass may be regulated by water or temperature stress.
(108)
(109)
where
DDMi
= actual daily increase in total biomass (dry matter) on day i during
first 75% of growing season, kg/ha
REG
= minimum stress factor for growth regulation (smaller of water stress
factor, WSi, and temperature stress factors, TSi), dimensionless
The water stress factor, WSi, is the ratio of the actual transpiration to plant
transpiration demand.
(110)
The temperature stress factor, TSi, is given by the equation
64
(111)
(112)
where
Tb
= base temperature for mixture of perennial winter and summer
grasses, 5 °C
To
= optimal temperature for mixture of perennial winter and summer
grasses, 25 °C
As an additional constraint, the temperature stress factor is set equal to zero (and therefore
growth ceases) when the daily mean temperature is more than 10 °C below the average
annual temperature.
(113)
The active live biomass is
(114)
where
DMi
= total active live biomass (dry matter) on day i, kg/ha
65
DMd
= total active live biomass (dry matter) on day d (when HUIi = 0.75),
kg/ha
The root mass fraction of the total active biomass is a function of the heat unit index
where the fraction is greatest at the start of the growing season and decreases throughout
the season.
(115)
where
RFi
= fraction of total active biomass partitioned to root system on day i,
dimensionless
The above ground photosynthetic active biomass is computed as follows:
(116)
where
WLVi
= active above-ground biomass on day i, kg/ha
The program also accounts for plant residue (inactive biomass) in addition to active
biomass because inactive biomass also provides shading of the surface and reduces
evaporation of soil water. Plant residue is predicted to decay throughout the year as a
function of temperature and soil moisture. Plant residue is formed as the active plants
go into decline and at the end of the growing season. The decrease in active biomass
during the last quarter of the growing season is added to the plant residue. Similarly, at
the end of the growing season the active biomass is also added to the plant residue or
photosynthetic inactive biomass.
(117)
where
RSDn
= plant biomass residue on day i, kg/ha
DECRi = biomass residue decay rate on day i, dimensionless
66
The plant residue decay rate decreases with moisture contents below field capacity
in the evaporative zone, becoming zero at the wilting point. Similarly, the decay rate
decreases as the soil temperature at the bottom of the evaporative zone falls below 35 °C
and becomes very slow at temperatures below 10 °C, approaching a rate of 0.005. The
maximum rate is 0.05. The decay rate is
(118)
where
SUTi
= soil moisture factor on plant residue decay, dimensionless
CDGi
= soil temperature factor on plant residue decay, dimensionless
The soil moisture factor on plant residue decay is computed as follows:
(119)
The soil temperature factor on plant residue decay is computed as follows:
(120)
where
TSi(7)
= soil temperature at bottom of evaporative zone (segment 7), °C
The soil temperature is computed in the manner presented in the SWRRB model (Arnold
et al., 1989). The long-term average surface soil temperature is the same as the long-term
average air temperature. Changes in temperatures below the surface are dampened by the
depth below the surface. The average annual soil temperature is constant throughout the
depth, but the difference between the maximum soil temperature and the minimum soil
temperature in a year decreases with increasing depth. In addition, the change in the
surface soil temperature from day to day is reduced by total above ground biomass (active
and inactive) and snow cover.
67
The total above ground biomass is the sum of the above ground active biomass and
the plant residue. This total is used to compute soil temperature for plant decay rate,
evaporation of soil water, and interception.
(121)
where
CVi
= total above ground biomass on day i, kg/ha
When the normal daily mean temperature is greater than 10 °C all year round, the
model assumes that grasses can grow all year. As such, there is no longer a winter
dormant period when the active biomass decreases to zero. Therefore, the model assumes
that biomass also decays all year in proportion to the quantity of biomass present.
Assuming that 20 percent of the biomass is in the root system, the above ground active
biomass is computed as follows:
WLVi
0.8 BE PAR i REG i
WLVi
l
( 1.0
DECR i )
(122)
The growth and decay terms are computed the same as given in Equations 105, 107, 109,
116, and 118. The leaf area index is computed using WLVi from Equation 122 in
Equation 106.
4.13 SUBSURFACE WATER ROUTING
The subsurface water routing proceeds one subprofile at a time, from top to bottom.
Water is routed downward from one segment to the next using a storage routing
procedure, with storage evaluated at the mid-point of each time step. Mid-point routing
provides an accurate and efficient simulation of simultaneous incoming and outgoing
drainage processes, where the drainage is a function of the average storage during the
time step. Mid-point routing tends to produce relatively smooth, gradual changes in flow
conditions, avoiding the more abrupt changes that result from applying the full amount
of moisture to a segment at the beginning of the time step. The process is smoothed
further by using time steps that are shorter than the period of interest.
Mid-point routing is based on the following equation of continuity for a segment:
(123)
68
(124)
(125)
where
∆SM(j) = change in storage in segment j, inches
DRi(j)
= drainage into segment j from above during time step i, inches
SMi(j)
= soil water storage of segment j at the mid-point of time step i,
inches
ETi(j)
= evapotranspiration from segment j during time step i, inches
RCi(j)
= lateral drainage recirculated into segment j during time step i,
inches
SIi(j)
= subsurface inflow into segment j during time step i,inches
Note that segments are numbered from top to bottom and therefore the drainage into
segment j+1 from above equals the drainage out of segment j through its lower boundary.
This routing is applied to all segments except liners and the segment directly above liners.
Drainage into the top segment of the top subprofile is equal to the infiltration from the
surface; drainage into the top segment of other subprofiles is equal to the leakage through
the liner directly above the subprofile. Water is routed for a whole day in a subprofile
before routing water in the next subprofile. The leakage from a subprofile for each time
step during the day is totalled and then uniformly distributed throughout the day as inflow
into the next subprofile.
The only unknown terms in the water routing equation are SMi(j) and DRi(j+1); all
other terms have been computed previously or assigned during input. Subsurface inflow
is specified during input. Infiltration and evapotranspiration are computed for the day
before performing subsurface water routing for the day. Leachate recirculation is known
from the calculated lateral drainage for the previous day. The drainage into a segment
is known from the calculation of drainage out of the previous segment or from the
computation of leakage from the previous subprofile. The two unknowns are solved
simultaneously using the continuity and unsaturated drainage equations.
The number of time steps in a day can vary from subprofile to subprofile. A
minimum of 4 time steps per day and a maximum of 48 time steps per day can be used.
The number of time steps for each subprofile is computed as a function of the design of
69
the lateral drainage layer in the subprofile and the potential impingement into the lateral
drainage layer. The time step is sized to insure that the lateral drainage layer, when
initially wetted to field capacity, cannot be saturated in a single time step even in the
absence of drainage from the layer.
(126)
(127)
where
∆t = maximum size of time step, days
T(k)
= thickness of lateral drainage layer k, inches
POR(k) = porosity of layer k, vol/vol
FC(k)
= field capacity of layer k, vol/vol
IRmax
= maximum impingement rate into lateral drainage layer, inches/day
N
= number of time steps per day, dimensionless
The maximum impingement rate is the lowest saturated hydraulic conductivity of the
subprofile layers above the liner, but not greater than maximum daily infiltration
(estimated to be about 10 inches/day).
Drainage out of the bottom segment above the liner of a subprofile is the sum of
lateral drainage, if a lateral drainage layer, and the leakage or percolation from the
segment or the liner of the subprofile. Drainage from this segment is also a function of
the soil moisture content of the segment. The soil moisture content, lateral drainage and
leakage are solved simultaneously using continuity, lateral drainage and
percolation/leakage equations.
The water routing routine does not consider the storage capacity of the lower
segments when computing the drainage out of a segment. Therefore, the routine may
route more water down than the lower segments can hold and drain. Any water in excess
of the storage capacity of a segment (porosity) is routed back up the profile into the
segment above the saturated segment. In this way, the water contents of segments are
corrected by backing water up from the bottom to the top, saturating segments as the
corrections are made. If the entire top subprofile becomes saturated or if water is routed
70
back to the surface, the excess water is added to the runoff for the day. If runoff is
restricted, the excess water is ponded on the surface and subjected to evaporation and
infiltration during the next time step.
4.14 VERTICAL DRAINAGE
The rate at which water moves through a porous medium as a saturated flow
governed by gravity forces is given by Darcy’s law:
(128)
where
q
= rate of flow (discharge per unit time per unit area normal to the
direction of flow), inches/day
K
= hydraulic conductivity, inches/day
i
= hydraulic head gradient, dimensionless
h
= piezometric head (elevation plus pressure head), inches
l
= length in the direction of flow, inches
This equation is also applicable to unsaturated conditions provided that the hydraulic
conductivity is considered a function of soil moisture and that the piezometric head
includes suction head.
The HELP program assumes pressure head (including suction) to be constant within
each segment of vertical percolation and lateral drainage layers. This assumption is
reasonable at moisture contents above field capacity (moisture contents where drainage
principally occurs). In circumstances where a layer restricts vertical drainage and head
builds up on top of the surface of the layer, as with barrier soil liners and some low
permeability vertical percolation layers, the program assumes the pressure head is
uniformly dissipated in the low permeability segment. For a given time step these
assumptions yield a constant head gradient throughout the thickness of the segment. For
vertical percolation layers with constant pressure, the piezometric head gradient in the
direction of flow is unity, and the rate of flow equals the hydraulic conductivity:
(129)
(130)
71
For low permeability vertical percolation layers and soil liners, the hydraulic head
gradient is
(131)
where
hw
= pressure head on top of layer, inches
The unsaturated hydraulic conductivity is estimated by Campbell’s equation
(Equation 5). Multiplying the water content terms (θ, θr and φ ) in Equation 5 by the
segment thickness yields an equivalent equation with the water content terms expressed
in terms of length:
(132)
Here, SM, RS, and UL represent the soil water content (θ), residual soil water content (θr),
and saturated soil water content (φ) of the segment, each expressed as a depth of water
in inches. The HELP program uses Equation 132 to compute unsaturated hydraulic
conductivity.
Based on Equations 130 and 132, the drainage from segment j during the time step
i, DRi(j+1), is as follows:
(133)
where
Ks(j)
= saturated hydraulic conductivity of segment j, inches/day
DT
= the time step size, days
= 1/N
Rearranging Equation 133 to solve for SMi(j) and substituting it into Equation 124 for
SMi(j) yields the following non-linear equation for the remaining unknown, DRi(j+1):
72
(134)
The HELP program solves this equation for DRi(j+1) iteratively using DRi-1(j+1) as its
initial guess in the right hand side of Equation 134. If the computed value of DRi(j+1)
is within 0.3 percent of the guess or 0.1 percent of the storage capacity of segment j, the
computed value is accepted; else, a new guess is made and the process is repeated until
the convergence criteria are satisfied. After DRi(j+1) is computed, the program computes
SMi(j) using Equation 124. Constraints are placed on the solution of DRi(j+1) and SMi(j)
so as to maintain these parameters within their physical ranges; 0 to Ks DT for DRi(j+1),
and WP(j) to UL(j) for SMi(j).
4.15 SOIL LINER PERCOLATION
The rate of percolation through soil liners depend on the thickness of the saturated
material directly above it. The depth of this saturated zone is termed the hydraulic
(pressure) head on the soil liner. The average head on the liner is a function of the
thicknesses of all segments that are saturated directly above the liner and the moisture
content of first unsaturated segment above the liner. The average head on the entire
surface of the liner is computed using the following equation:
(135)
where
hw(k)i
= average hydraulic head on liner k during time step i, inches
TS(j)
= thickness of segment j, inches
m
= number of the lowest unsaturated segment in subprofile k
n
= number of the segment directly above the soil liner in subprofile k
73
The percolation rate through a liner soil layer is computed using Darcy’s law, as
given in Equation 128. As presented in Equation 131, the vertical hydraulic gradient
through the soil liner, segment n+1, is
(136)
The HELP program assumes that soil liner remains saturated at all times. Percolation
is predicted to occur only when there is a positive hydraulic head on top of the liner;
therefore, the percolation rate through a soil liner is
(137)
where
qP(k)i
= percolation rate from subprofile k during time step i, inches/day
4.16 GEOMEMBRANE LINER LEAKAGE
In Version 3 of the HELP program geomembrane liners are identified as individual
layers in the landfill profile. The geomembranes can be used alone as a liner or in
conjunction with low permeability soil to form a composite liner. The soil would be
defined as a soil liner in a separate layer. The program permits the membrane to be
above, below or between high, medium or low permeability soils. Leakage is calculated
for intact sections of geomembrane and for sections with pinholes or installation defects.
Giroud and Bonaparte (1989) defined composite liners as a low permeability soil liner
covered with a geomembrane. However, composite liner design schemes can include
various combinations of geomembranes, geotextiles, and soil layers. Therefore, in this
section a composite liner is defined to be a liner system composed of one or more
geomembranes and a low permeability soil, possibly separated by a geotextile. The HELP
program defines a geomembrane as a thin "impervious" sheet of plastic or rubber used
as a liquid barrier. Geotextiles are defined as flexible, porous fabrics of synthetic fibers
used for cushioning, separation, reinforcement, and filtration.
The geomembrane component of a composite liner virtually eliminates leakage except
in the area of defects, punctures, tears, cracks and bad seams. The low permeability soil
component increases the breakthrough time and provides physical strength. In contact
with a geomembrane the low permeability soil decreases the rate of leakage through the
74
hole in the geomembrane. As such, the two components of a composite liner complement
each other. Geomembrane and soil liners also have complimentary physical and chemical
endurance properties.
Giroud and Bonaparte (1989) provided a detailed summary of procedures for calculating leakage through composite liners. Methods described in this section were derived
from Giroud and Bonaparte’s work, summarizing also the work of Brown et al. (1987),
Jayawickrama et al. (1988) and Fukuoka (1985, 1986). In these procedures Giroud and
Bonaparte (1989) assumed that the hydraulic head acting on the landfill liners and the
depth of liquid on these liners are equivalent since the effects of velocity head are
relatively small for landfill liners.
4.16.1 Vapor Diffusion Through Intact Geomembranes
Intact geomembranes are liners or sections of liners without any manufacturing or
installation defects, that is without any holes. Since the voids between the molecular
chains of geomembrane polymers are extremely narrow, leakage through intact
geomembranes is likely only at the molecular level, regardless of whether transport is
caused by liquid or vapor pressure differences. Therefore, transport of liquids through
intact sections of composite liners is controlled by the rate of water vapor transport
through the geomembrane. The hydraulic conductivities of the adjacent soil layers are
much higher than the permeability of the geomembrane and therefore do not affect the
leakage through intact sections of geomembranes.
A combination of Fick’s and Darcy’s laws results in a relationship between geomembrane water vapor diffusion coefficient, obtained from water vapor transmission tests, and
"equivalent geomembrane hydraulic conductivity". Giroud and Bonaparte (1989)
recommended using the term "equivalent hydraulic conductivity" since water transport
through intact geomembranes is not described truly by Darcy’s law for transport through
porous media. The following equation for water transport through intact geomembranes
was developed by substituting this relationship into Fick’s law:
(138)
(139)
where
WVT
∆p
= water vapor transmission, g/cm2-sec
= vapor pressure difference, mm Hg
75
Tg
= thickness of geomembrane, cm
qL
= geomembrane leakage rate, cm/sec
ρ
= density of water, g/cm3
Kg
= equivalent saturated hydraulic conductivity of geomembrane, cm/sec
∆h
= hydraulic head difference, cm H2O
Expressing ∆p in terms of hydraulic head, ∆h, diffusivity (also known as permeance or
coefficient of diffusion) and hydraulic conductivity are related as follows:
(140)
Equation 139 applies to the diffusion of water through the geomembrane induced by
hydraulic head or vapor pressure differences. The program applies Darcy’s law to
geomembrane liners in the same manner as for soil liners (Equation 137). Diffusivity is
expressed in the program as equivalent hydraulic conductivity. Table 8 provides default
"equivalent hydraulic conductivities" for geomembranes of various polymer types.
Leakage through intact sections of geomembranes is computed as follows:
(141)
where
qL1(k)i
= geomembrane leakage rate by diffusion during time step i,
inches/day
Kg(k)
= equivalent saturated hydraulic conductivity of geomembrane in
subprofile k, inches/day
hg(k)i
= average hydraulic head on geomembrane liner in subprofile k
during time step i, inches
Tg(k)
= thickness of geomembrane in subprofile k, inches
4.16.2 Leakage Through Holes in Geomembranes
Properly designed and constructed geomembrane liners are seldom installed
completely free of flaws as evident from leakage flows and post installation leak tests.
76
TABLE 8. GEOMEMBRANE DIFFUSIVITY PROPERTIES*
Geomembrane Material
Coefficient of
Migration, cm2/sec
Equivalent Hydraulic
Conductivity, cm/sec
Butyl Rubber
2x10-11
1x10-12
Chlorinated Polyethylene (CPE)
6x10-11
4x10-12
Chlorosulfonated Polyethylene
(CSPE) or Hypalon
5x10-11
3x10-12
Epichlorohydrin Rubber (CO)
3x10-9
2x10-10
Elasticized Polyolefin
1x10-11
8x10-13
Ethylene-Propylene Diene
Monomer (EPDM)
2x10-11
2x10-12
Neoprene
4x10-11
3x10-12
Nitrile Rubber
5x10-10
3x10-11
Polybutylene
7x10-12
5x10-13
Polyester Elastomer
2x10-10
2x10-11
Low-Density Polyethylene
(LDPE)
5x10-12
4x10-13
High-Density Polyethylene
(HDPE)
3x10-12
2x10-13
Polyvinyl Chloride (PVC)
2x10-10
2x10-11
Saran Film
9x10-13
6x10-14
*
From Giroud and Bonaparte (1985)
Geomembrane flaws can range in size from pinholes that are generally a result of
manufacturing flaws such as polymerization deficiencies to larger defects resulting from
seaming errors, abrasion, and punctures occurring during installation. Giroud and
Bonaparte (1989) defines pinhole-sized flaws to be smaller than the thickness of the
geomembrane. Since geomembrane liner thicknesses are typically 40 mils or greater, the
HELP program assigns the diameter of pinholes to be 40 mils or 0.001 m (defect area =
7.84x10-7 m2). Giroud and Bonaparte (1989) indicates that pinhole flaws are more
commonly associated with the original, less sophisticated, geomembrane manufacturing
77
techniques. Current manufacturing and polymerization techniques have made pinhole
flaws less common. Giroud and Bonaparte (1989) defined installation defect flaws to be
of a size equal to or larger than the thickness of the geomembrane. Based on 6 case
studies that produced consistent results, Giroud and Bonaparte (1989) recommended using
a defect area of 1 cm2 (20 x 5 mm) for conservatively high predictions of liner leakage
on projects with intensive quality assurance/quality control monitoring during liner
construction. Therefore, the HELP program uses a defect area of 1 cm2. Finally, the
HELP program user must define the flaw density or frequency (pinholes or defects/acre)
for each geomembrane liner. Giroud and Bonaparte (1989) recommended using a flaw
density of 1 flaw/acre for intensively monitored projects. A flaw density of 10 flaws/acre
or more is possible when quality assurance is limited to spot checks or when
environmental difficulties are encountered during construction. Greater frequency of
defects may also result from poor selection of materials, poor foundation preparation and
inappropriate equipment as well as other design flaws and poor construction practices.
Geosyntec (1993) indicated that geomembranes may undergo deterioration due to
aging or external elements such as chemicals, oxygen, micro-organisms, temperature,
high-energy radiation, and mechanical action (i.e., foundation settlement, slope failure,
etc.). Although geomembrane deterioration can create geomembrane flaws or increase
the size of existing flaws, the HELP program does not account for this time-dependent
deterioration in the liner.
The liquid that passes through a geomembrane hole will flow laterally between the
geomembrane and the flow limiting (controlling) layer of material adjacent to the
geomembrane, unless there is perfect contact between the geomembrane and the
controlling soil or free flow from the hole. The space between the geomembrane and the
soil is assumed to be uniform. The size of this space depends on the roughness of the
soil surface, the soil particle size, the rugosity and stiffness of the geomembrane, and the
magnitude of the normal stress (overburden pressure) that tends to press the geomembrane
against the soil. The HELP program ranks the contact between a geomembrane and soil
as perfect, excellent, good, poor, and worst case (free flow). The HELP program also
permits designs where a geomembrane is separated from a low permeability soil by a
geotextile. The leakage is controlled by the hydraulic transmissivity of the gap or
geotextile between the geomembrane and the soil. This interfacial flow between the
geomembrane and soil layer covers an area called the wetted area. The hole in the
geomembrane is assumed to be circular and the interfacial flow is assumed to be radial;
therefore, the wetted area is circular. Giroud and Bonaparte (1989); Bonaparte et al.
(1989); and Giroud et al. (1992) examined steady-state leakage through a geomembrane
liner for all of these qualitative levels of contact and provided either theoretical or
empirical solutions for the leakage rate and the radius of interfacial flow. Leakage and
wetted area are dependent on the static hydraulic head on the liner; the hydraulic
conductivity and thickness of the surrounding soil, waste, or geotextile layers; the size of
the flaw; and the contact (interface thickness) between the geomembrane and the
controlling soil layer.
78
The HELP program designates the controlling soil layer as either high, medium or
low permeability. High is a saturated hydraulic conductivity greater than or equal to
1x10-1 cm/sec; medium is greater than or equal to 1x10-4 cm/sec and less than 1x10-1
cm/sec; and low is less than 1x10-4 cm/sec. The low permeability layers are assumed to
remain saturated in the wetted area throughout the simulation. As mentioned earlier,
geomembranes are geosynthetics with a very low cross-plane hydraulic conductivity (See
Table 8). On the other hand, geotextiles are geosynthetics with a high cross-plane
hydraulic conductivity and high in-plane transmissivity (See Table 9). The fabrics can
help minimize damage to the membrane by the surrounding soil or waste layers. The inplane transmissivity of geotextiles used as geomembrane cushions is used to compute the
radius of interfacial flow and leakage through a geomembrane separated from the
controlling soil by a geotextile.
Worst Case (Free Flow) Leakage
Giroud and Bonaparte (1989) theoretically examined free flow through a
geomembrane surrounded by infinitely pervious media such as air or high permeability
soil or waste layers (Brown et al., 1987). However, Giroud and Bonaparte (1989)
cautioned that if the leachate head on the geomembrane liner is very small, surface
tensions in the surrounding high permeability layers could prevent free flow through the
geomembrane flaw. With time, leachate-entrained, fine-grained particles can clog the
high permeability layers, greatly reducing the permeability of these layers and possibly
preventing free flow. Free flow is assumed whenever the layers above and below the
geomembrane have high permeability.
TABLE 9. NEEDLE-PUNCHED, NON-WOVEN GEOTEXTILE PROPERTIES
Cross-Plane
Flow
In-Plane Flow
*
**
Applied
Compressive
Stress, kPa
Resulting
Geotextile
Thickness,
cm
1 to 8
*
Geotextile
Transmissivity,
cm2/sec **
Horizontal
Hydraulic
Conductivity,
cm/sec
Vertical
Hydraulic
Conductivity,
cm/sec
0.41
0.3
0.7
0.4
100
0.19
0.04
0.2
---
200
0.17
0.02
0.1
---
Geotechnical Fabrics Report--1992 Specifiers Guide (Industrial Fabrics Association
International, 1991), and Giroud and Bonaparte (1985).
Transmissivity = horizontal hydraulic conductivity x thickness.
79
Pinholes. Giroud and Bonaparte (1989) concluded that percolation through pinholes
surrounded by high permeability layers can be considered as flow through a pipe and
recommended using Poiseuille’s equation. Therefore, the HELP program uses the
following form of Poiseuille’s equation to predict free flow leakage through geomembrane
pinholes:
(142)
(143)
where
qL2(k)i
= leakage rate through pinholes in subprofile k during time step i,
inches/day
86,400 = units conversion, 86,400 seconds per day
n2(k)
= pinhole density in subprofile k, #/acre
ρ15
= density of water at 15°C = 999 kg/m3
g
= gravitational constant, 386.1 inches/sec2
d2
= diameter of a pinhole, 0.001 meters
4,046.9 = units conversion, 4,046.9 m2/acre
η15
Tg(k)
= dynamic viscosity of water at 15°C = 0.00114 kg/m sec
= thickness of geomembrane in subprofile k, inches
1.775 x 10-4 = constant, 1.775 x 10-4 inches acre/day
Installation Defects. Giroud and Bonaparte (1989) also concluded that leakage
through defects in geomembranes surrounded by high permeability layers can be
considered as flow through an orifice and recommended using Bernoulli’s equation.
Therefore, the HELP program uses the following form of Bernoulli’s equation to predict
free flow leakage through geomembrane defects:
(144)
80
(145)
where
qL3(k)i
= leakage rate through defects in subprofile k during time step i,
inches/day
CB
= head loss coefficient for sharp edged orifices, 0.6
n3(k)
= installation defect density for subprofile k, #/acre
a3
hg(k)i
= defect area, 0.0001 m2
= average hydraulic head on geomembrane liner in subprofile k
during time step i, inches
0.0356 = constant, 0.0356 inches0.5 acre/day
Perfect Liner Contact
Perfect geomembrane liner contact means that there is no gap or interface between
the geomembrane liner and controlling soil or waste layer. Perfect contact is not common
but can be achieved if the geomembrane is sprayed directly onto a compacted, finegrained soil or waste layer or if the geomembrane and controlling layers are manufactured
together. Problems associated with the installation of spray-on liners (e.g. application,
polymerization, etc.) has limited their use. Perfect liner contact results in only vertical
percolation through the controlling layer below the liner flaw; however, both vertical and
horizontal flow can occur in the layer opposite the controlling soil or waste layer.
Giroud and Bonaparte (1989) indicated that a lower bound estimate of leakage for
perfect contact conditions can be estimated using Darcy’s law assuming vertical flow
through the controlling layer only in the area below the hole. An upper bound prediction
can be obtained by assuming radial flow in the controlling layer and integrating Darcy’s
law in spherical coordinates to obtain the following equation:
(146)
where
Qh
= leakage rate through pinholes and installation defects, m3/sec
Ks
= saturated hydraulic conductivity of soil layer, m/sec
81
hg
= hydraulic head on geomembrane, m
do
= diameter of the geomembrane flaw, m
Ts
= thickness of soil layer, m
A geomembrane flaw diameter of 0.1 cm is used for pinhole flaws. Considering the
density of pinholes, converting units and assuming d/Ts ≈ 0, the leakage rate for pinholes
in geomembrane with perfect contact is
(147)
where
qL2(k)i
= leakage rate through pinholes in subprofile k during time step i,
inches/day
n2(k)
= pinhole density in subprofile k, #/acre
Ks(k)
= saturated hydraulic conductivity of soil layer at the base of
subprofile k, inches/day
hg(k)i
= average hydraulic head on liner in subprofile k during time step i,
inches
0.04
= diameter of a pinhole, 0.04 inches
6,272,640 = units conversion, 6,272,640 square inches per acre
Since the area of defect flaws was identified to be 1 cm2, an equivalent defect
diameter was calculated to be 1.13 cm. Considering the density of installation defects and
converting units, the leakage rate for installation defects in geomembrane with perfect
contact is
(148)
where
qL3(k)i
= leakage rate through installation defects in subprofile k during time
step i, inches/day
n3(k)
= installation defect density in subprofile k, #/acre
0.445
= diameter of an installation defect, 0.445 inches
82
Ts(k)
= thickness of soil layer at base of subprofile k, inches
Interfacial Flow
Problems associated with the installation of geomembrane liners typically causes an
interface or gap to develop between the installed geomembrane liner and the adjacent
materials. Even with a large overburden pressure on the geomembrane liner, gaps exist
due to geomembrane wrinkles from installation; clods, large particle size and irregularities
in the subsoil; and the stiffness of the geomembrane preventing the liner from filling the
small voids between soil particles. However, the thickness of the interface is dependent
on the effective stress on the liner. Percolation through geomembrane flaws typically
involves radial flow through the interface and vertical flow through the controlling layer
(See Figure 9). This flow also occurs in reverse when the controlling layer is placed over
the geomembrane (See Figure 10). Layer erosion and consolidation can increase the
interface thickness over time; however, such increases are not considered in the HELP
program.
The head acting on the geomembrane liner decreases from a maximum at the edge
of the geomembrane flaw to zero at the edge of the wetted area. Flow through the
interface and controlling layer completely dissipates the leachate head or, as with intact
liners, the total head on the liner. The leachate is assumed to flow radially until this head
is dissipated; this radial distance is called the wetted area.
Giroud and Bonaparte (1989) indicated that the interfacial flow is dependent on the
hydraulic transmissivity (thickness) of the air or geotextile cushion occupying the
interface, the hydraulic head on the geomembrane, the hydraulic conductivity of the
controlling soil layer, and the size of the geomembrane flaw. Vertical flow through the
controlling layer is dependent on the hydraulic conductivity of the layer, the hydraulic
gradient on the layer at various locations in the wetted area, and the area of the wetted
area.
Giroud and Bonaparte (1989) and Giroud et al. (1992) used Darcy’s law for flow
through a porous media, considering both radial and interfacial flow, and developed the
following equation, modified for flow per unit area and temperature corrected, for
estimating leakage through circular flaws in geomembranes with interfacial flow.
(149)
where
qh
= interfacial flow leakage rate through flawed geomembrane, m/sec
Ks
= saturated hydraulic conductivity of controlling soil layer, m/sec
83
Figure 9. Leakage with Interfacial Flow Below Flawed Geomembrane
Figure 10. Leakage with Interfacial Flow Above Flawed Geomembrane
84
iavg
= average hydraulic gradient on wetted area of controlling soil
layer, dimensionless
n
= density of flaws, # per m2
R
= radius of wetted area or interfacial flow around a flaw, m
η20
= absolute viscosity of water at 20°C, 0.00100 kg/m-sec
η15
= absolute viscosity of water at 15°C, 0.00114 kg/m-sec
Since the U.S. Geological Survey defined hydraulic conductivity, in Meinzer units,
as the number of gallons per day of water passing through 1 ft2 of medium under a unit
hydraulic gradient (1 ft/1 ft) at a temperature of 60°F (15°C) (Viessman et al., 1977;
Linsley et al., 1982), Equation 149 was corrected to reflect an absolute water viscosity
at 15°C (Giroud and Bonaparte, 1989).
Giroud et al. (1992) developed the following equation to describe the average
hydraulic gradient on the geomembrane; a description of the development is presented in
the following paragraphs.
(150)
where
hg
= total hydraulic head on geomembrane, m
Ts
= thickness of controlling soil layer, m
ro = radius of a geomembrane flaw, m
Methods for calculating the wetted area radius for various liner contact conditions and
design cases are presented in the following sections.
The HELP program applies Equations 149 and 150 as follows:
(151)
85
(152)
where
qL2,3(k)i = leakage rate through pinholes (2) or installation defects (3) with
interfacial flow in subprofile k during time step i, inches/day
Ks(k)
= saturated hydraulic conductivity of controlling soil layer in
subprofile k, inches/day
iavg2,3(k)i = average hydraulic gradient on wetted area of controlling soil
layer from pinholes (2) or installation defects (3) in subprofile k
during time step i, dimensionless
n2,3(k)
= density of pinholes (2) or defects (3) in subprofile k, #/acre
R2,3(k)i = radius of wetted area or interfacial flow around a pinhole (2) or an
installation defect (3) in subprofile k during time step i, inches
6,272,640 = units conversion, 6,272,640 square inches per acre
ro2,3
= radius of flaw; pinhole ro2 = 0.02 inches; defect ro3 = 0.22 inches
hg(k)i
= average hydraulic head on liner in subprofile k during time step i,
inches
Ts(k)
= thickness of soil layer at base of subprofile k, inches
Geotextile Interface
Giroud and Bonaparte (1989) assumed a unit hydraulic gradient for vertical flow
through the controlling layer (i.e., Equation 149 without the iavg term) and applied the
principle of conservation of mass to the radial and vertical flow through the
geomembrane. They integrated the resulting equation and developed the following
equation for estimating the radius of the wetted area:
(153)
86
where
θint
= hydraulic transmissivity of the interface or geotextile, m2/sec
However, assuming a unit hydraulic gradient indicates that the depth of saturated material
on the geomembrane is substantially smaller than the thickness of the controlling layer.
This was a limitation of Giroud and Bonaparte’s (1989) method for estimating
geomembrane liner leakage. However, Giroud et al. (1992) used a simplified and
conservative form of Equation 153, the principle of conservation of mass for flow through
the two layers, and integrated the resulting equation to obtain an equation similar in form
to Darcy’s law (Q = Kia). The hydraulic gradient term in the resulting equation was
identified as the average hydraulic gradient on the geomembrane liner and is provided in
Equation 150.
Equation 153 is solved iteratively by using (hg + ro) as the initial guess and then
substituting the computed R into the right hand side until it converges. Equation 151 is
also limited by the fact that the thickness between the installed geomembrane liner and
the controlling layer is not easily determined, especially for multiple design cases.
However, Giroud and Bonaparte (1989) provided information on the hydraulic
transmissivity (loaded thickness times in-plane hydraulic conductivity) of geotextile
cushion under a variety of effective stresses (See Table 9). Therefore, the HELP program
only uses Equation 153 to estimate the leakage through flaws in geomembrane liners
installed with geotextile cushions. The cushion is assumed to completely fill the interface
between the liner and controlling layer. For other liner design cases, Giroud and
Bonaparte (1989); Bonaparte et al. (1989); and Giroud et al. (1992) used laboratory and
field data and theoretically based equations to develop semi-empirical and empirical
equations for estimating the wetted area radius for excellent, good, and poor contact
between the geomembrane liner and controlling layer.
Pinholes. The HELP program applies Equation 153 for computing the radius of the
wetted area of leakage from pinholes and through a geotextile interface and a controlling
soil layer as given in Equation 154 for each time step and each subprofile. The radius
is then used in Equation 152 to compute the average hydraulic gradient. The radius and
average hydraulic gradient is then used in Equation 151 to compute the leakage rate for
pinholes.
(154)
where
θint(k)
= hydraulic in-plane transmissivity of the geotextile in subprofile k,
inches2/day
87
Installation Defects. The HELP program applies Equation 153 for computing radius
of leakage from installation defects and through a geotextile interface and a controlling
soil layer as follows:
(155)
This radius is then used in Equation 152 to compute the average hydraulic gradient. The
radius and average hydraulic gradient is then used in Equation 151 to compute the
leakage rate for installation defects.
Excellent Liner Contact
Excellent liner contact is achieved under three circumstances. Medium permeability
soils and materials are typically cohesionless and therefore generally are able to conform
to the geomembrane, providing excellent contact. The second circumstance is for very
well prepared low permeability soil layer with exceptional geomembrane placement
typically achievable in the laboratory, small lysimeters or small test plots. The third
circumstance is by the use of a geosynthetic clay liner (GCL) adjacent to the
geomembrane with a good foundation. The GCL, upon wetting, will swell to fill the gap
between the geomembrane and the foundation, providing excellent contact.
Medium Permeability Controlling Soil. Giroud and Bonaparte (1989) indicated that
if a geomembrane liner is installed with a medium permeability material (saturated
hydraulic conductivity greater than or equal to 1x10-4 cm/sec and less than 1x10-1 cm/sec)
above the geomembrane as the controlling soil layer, the flow to the geomembrane flaw
will be impeded by the medium permeability layer and the leakage through the flaw will
be less than free flow leakage. Similarly, if medium permeability material below the
geomembrane acts as the controlling soil layer, the flow from the flaw will be impeded
by the medium permeability layer and leakage will also be less than free flow. Whenever
a medium permeability soil acts as the controlling soil layer, the contact is modeled as
excellent. However, even with excellent contact, there will be some level of flow
between the geomembrane and medium permeability layer. Bonaparte et al. (1989) used
a theoretical examination of the flow in the interface between the medium permeability
soil and the geomembrane liner to develop several empirical approaches that averaged the
logarithms of the perfect contact leakage and free flow leakage predictions to obtain the
following equation for the radius of convergence of leakage to a flaw in a geomembrane
placed on high permeability material and overlain by medium permeability material:
88
(156)
where
R
= radius of interfacial flow around a geomembrane flaw, m
ao
= geomembrane flaw area, 7.84x10-7 m2 for pinholes and 0.0001 m2
for installation defects
hg
= total hydraulic head on geomembrane, m
Ks
= saturated hydraulic conductivity of controlling soil layer, m/sec
This equation is also used to calculate the wetted radius of interfacial flow for
geomembranes overlain by high permeability soil and underlain by medium permeability
soil. This radius, as it is actually computed below in Equations 157 or 155, is then used
in Equation 152 to compute the average hydraulic gradient. The radius and average
hydraulic gradient are then used in Equation 151 to compute the leakage rate for
geomembrane flaws.
Pinholes. By inserting the pinhole area, converting units and simplifying, Equation
156 is converted to the following equation for radius of interfacial flow from pinholes in
geomembranes with medium permeability controlling soil layers.
(157)
where
R2(k)i
= radius of wetted area or interfacial flow around a pinhole in
subprofile k during time step i, inches
Ks(k)
= saturated hydraulic conductivity of controlling soil layer in
subprofile k, inches/day
hg(k)i
= average hydraulic head on liner in subprofile k during time step i,
inches
Installation Defects. By inserting the installation defect area, converting units and
simplifying, Equation 156 is converted to the following equation for radius of interfacial
flow from installation defects in geomembranes with medium permeability controlling soil
layers.
(158)
89
where
R3(k)i
= radius of wetted area or interfacial flow around a pinhole in
subprofile k during time step i, inches
Low Permeability Controlling Soil. Giroud and Bonaparte (1989) indicated that,
when a geomembrane liner is installed on or under a low-permeability soil or waste layer,
excellent geomembrane liner contact can be obtained if the liner is flexible and without
wrinkles and the controlling layer is well compacted, flat, and smooth; has not been
deformed by rutting due to construction equipment; and has no clods or cracks. Excellent
contact is also possible when using a GCL with a good foundation as the low
permeability soil layer. Using the theoretical techniques previously mentioned and
laboratory data, Brown et al. (1987) developed charts for estimating the leakage rate
through circular flaws in geomembrane liners for what Giroud and Bonaparte (1989)
defined to be excellent liner contact. Leakage rates predicted using these charts are
dependent on the flaw surface area, the saturated hydraulic conductivity of the controlling
soil or waste layer, and the total leachate head on the geomembrane. Giroud and
Bonaparte (1989) summarized and extrapolated or interpolated the data in these charts and
developed the following equation for the wetted area radius with excellent liner contact
with low permeability soil (saturated hydraulic conductivity less than 1x10-4 cm/sec); units
are as in Equation 156:
(159)
This radius, as it is actually computed below in Equations 160 or 161, is then used
in Equation 152 to compute the average hydraulic gradient. The radius and average
hydraulic gradient are then used in Equation 151 to compute the leakage rate for
geomembrane flaws.
Pinholes. By inserting the pinhole area, converting units and simplifying, Equation
159 is converted to the following equation for radius of leakage from pinholes in
geomembranes with excellent contact with low permeability controlling soil layers.
(160)
Installation Defects. By inserting the installation defect area, converting units and
simplifying, Equation 159 is converted to the following equation for radius of leakage
from installation defects in geomembranes with excellent contact with low permeability
controlling soil layers.
90
(161)
Good Liner Contact
Using the equations for perfect and excellent liner contact and free-flow percolation
through geomembrane liners, Giroud and Bonaparte (1989) developed leakage rate curves
for a variety of conditions (i.e., leachate head, saturated hydraulic conductivity, etc.). The
worst case field leakage was arbitrarily defined to be midway between free-flow and
excellent contact leakage estimates. The area between worst case field leakage and
excellent contact leakage was arbitrarily divided into thirds and defined as good and poor
field leakage. However, due to the lengthy calculations required to estimate good and
poor liner leakage, Giroud and Bonaparte (1989) developed empirical equations to predict
leakage through geomembrane liners under good and poor field conditions. These
equations are discussed in the following paragraphs.
Giroud and Bonaparte (1989) indicated that good geomembrane liner contact can be
defined as a geomembrane, installed with as few wrinkles as possible, on an adequately
compacted, low-permeability layer with a smooth surface. Similar to Equations 156 and
159, Giroud and Bonaparte (1989) observed families of approximately parallel linear
curves when plotting the leakage rate as a function of total head on the geomembrane
liner, geomembrane flaw area, and saturated hydraulic conductivity of the controlling soil
or waste layer. Giroud and Bonaparte (1989) concluded that the leakage rate through
damaged geomembranes is approximately proportional to equations of the form aoy hgx Ksz.
Therefore, Giroud and Bonaparte (1989) proposed the following equation for determining
the wetted area radius for good liner contact:
(162)
This radius, as it is actually computed below in Equations 163 or 164, is then used
in Equation 152 to compute the average hydraulic gradient. The radius and average
hydraulic gradient are then used in Equation 151 to compute the leakage rate for
geomembrane flaws. Similar to Equation 159, Equation 162 has the limitation that the
saturated hydraulic conductivity of the controlling soil layer must be less than 1x10-4
cm/sec. Equation 162 is valid only in units of meters and seconds.
Pinholes. Inserting pinhole area, performing units conversion and simplifying,
Equation 162 is converted for radius of leakage from pinholes in geomembranes with
good contact with low permeability controlling soil layers as follows:
91
(163)
Installation Defects. By inserting the installation defect area, converting units and
simplifying, Equation 162 is converted to the following equation for radius of leakage
from installation defects in geomembranes with good contact with low permeability
controlling soil layers.
(164)
Poor Liner Contact
Giroud and Bonaparte (1989) indicated that poor geomembrane liner contact can be
defined as a geomembrane, installed with a certain number of wrinkles, on a poorly
compacted, low-permeability soil or waste layer, with a surface that does not appear
smooth. Similar to Equation 162, Giroud and Bonaparte (1989) proposed the following
equation for determining the radius of leakage through a geomembrane for poor contact
with a low permeability controlling soil layer:
(165)
This radius, as it is actually computed below in Equations 166 or 167, is then used
in Equation 152 to compute the average hydraulic gradient. The radius and average
hydraulic gradient are then used in Equation 151 to compute the leakage rate for
geomembrane flaws. Similar to Equations 159 and 162, Equation 165 has the limitation
that the saturated hydraulic conductivity of the controlling soil layer must be less than
1x10-4 cm/sec. Equation 165 is valid using units of meters and seconds.
Pinholes. By inserting pinhole area, performing units conversion and simplifying,
Equation 165 is converted to the following equation for radius of leakage from pinholes
in geomembranes with poor contact with low permeability controlling soil layers.
(166)
Installation Defects. By inserting the installation defect area, converting units and
simplifying, Equation 165 is converted to the following equation for radius of leakage
92
from installation defects in geomembranes with poor contact with low permeability
controlling soil layers.
(167)
4.17 GEOMEMBRANE AND SOIL LINER DESIGN CASES
As previously mentioned, the HELP program simulates leakage through both the
intact and damaged portions of geomembrane liners. Leakage through geomembrane
flaws (pinholes and defects) is modeled for various liner contact conditions. The
minimum level of leakage will occur through an intact geomembrane liner. The total
leakage is the sum of leakage through (1) intact geomembrane sections and (2) pinholesize and (3) defect-size geomembrane flaws.
(168)
The HELP program insures that the total leakage through the geomembrane and
controlling layers is not greater than the volume of drainable water. The program also
checks to insure that the leakage rate is not greater than the product of the hydraulic
gradient and the saturated hydraulic conductivity of the controlling layer.
Giroud and Bonaparte (1989) and Giroud et al. (1992) developed their equations for
intact geomembranes, geomembranes surrounded by highly-pervious materials, and
composite liners; defined as a geomembrane installed over a low-permeable soil liner and
covered by a drainage layer. However, various other liner design cases are possible and,
although the equations were not specifically designed to address these designs, similar
physical conditions indicated that these equations would be applicable to other liner
design cases. However, the applicability of these equations to other liner designs has not
been fully verified.
Geomembrane liners are frequently installed with various defects that increase as
design and installation monitoring efforts decrease. Therefore, the HELP program user
must identify the liner contact condition (perfect, excellent, good, poor, or worst case) for
each damaged geomembrane liner. The user must also identify the hydraulic conductivity
of the controlling layer and the geomembrane flaw type (pinhole or defect) and density.
The user must also identify the thickness and equivalent hydraulic conductivity of the
geomembrane for the intact portions of the liner. In some cases, the user will have to
identify the geotextile cushion thickness and in-plane hydraulic transmissivity.
Based on the design of the geomembrane liner system (layer type, saturated hydraulic
conductivity, and location of controlling soil layer), the HELP program can compute
leakage for 6 different geomembrane liner design cases (See Figures 11 through 16).
93
These design cases are discussed in the following sections.
Design Case 1. Geomembrane liner Design Case 1 consists of a geomembrane installed
between two highly permeable soil or waste layers (See Figure 11). The program uses
the free flow equations (Equation 143 for pinholes and Equation 145 for installation
defects) to calculate the leakage rate through flaws. The vapor diffusion equation
(Equation 141) is used to calculate the leakage rate through the intact portion of the
geomembrane liner. The damaged and intact leakage estimates are then added together
to predict the total leakage through the geomembrane liner.
Design Case 2. Geomembrane liner Design Case 2 consists of three design scenarios:
1) a geomembrane liner installed on top of a highly permeable layer and overlaid by a
medium permeability layer; 2) a geomembrane liner installed on top of a medium
permeability layer and overlaid by a highly permeable layer; and 3) a geomembrane liner
installed between two medium permeability layers (See Figure 12). Three levels of
contact (perfect, excellent, or worst case) between the geomembrane and medium
permeability layer are allowed for this design case. The program uses Equations 147 and
148 to calculate the perfect contact leakage rate through pinholes and installation defects,
respectively. Equations 151, 152, 157 (for pinholes) and 158 (for installation defects) are
used to calculate the excellent contact leakage rate. As in Design Case 1, free flow
equations (Equation 143 for pinholes and Equation 145 for installation defects) are used
to calculate the worst case contact leakage rate. Finally, the vapor diffusion equation
(Equation 141) is used to calculate the leakage rate through the intact portion of the
geomembrane liner for all three scenarios and levels of contact. The damaged and intact
leakage estimates are subsequently added together to predict the total leakage through the
geomembrane liner.
Design Case 3. Geomembrane liner Design Case 3 consists of a geomembrane overlying
a low permeability layer (either a soil liner or vertical percolation layer), which is the
controlling soil layer (See Figure 13). The geomembrane may be covered with either a
high permeability, medium permeability, or low permeability soil or waste layer
Figure 11. Geomembrane Liner Design Case 1
94
Figure 12. Geomembrane Liner Design Case 2
Figure 13. Geomembrane Liner Design Case 3
95
designated as either a vertical percolation or lateral drainage layer. The level of contact
between the geomembrane and low permeability controlling soil layer may be defined as
perfect, excellent, good, poor, or worst case. The program uses Equations 147 and 148
to calculate the perfect contact leakage rate through pinholes and installation defects,
respectively. Equations 151 and 152 are used to calculate the interfacial flow leakage rate
and hydraulic head gradient for excellent, good and poor levels of contact. Equations
160, 163 and 166 are used to calculate the radius of interfacial flow from pinholes
respectively for excellent, good and poor levels of contact. Equations 161, 164 and 167
are used to calculate the radius of interfacial flow from installation defects respectively
for excellent, good and poor levels of contact. As in Design Case 1, free flow equations
(Equation 143 for pinholes and Equation 145 for installation defects) are used to calculate
the worst case contact leakage rate. Finally, the vapor diffusion equation (Equation 141)
is used to calculate the leakage rate through the intact portion of the geomembrane liner
for all levels of contact. The damaged and intact leakage estimates are subsequently
added together to predict the total leakage through the geomembrane liner.
Design Case 4. Geomembrane liner Design Case 4 is simply the inverse of Design Case
3 (See Figure 14); the low permeability controlling soil layer overlies the geomembrane.
The same soil and layer types and levels of contacts may be used. The same equations
as described for Design Case 3 are used to calculate leakage for the various contacts and
flaw sizes. This geomembrane liner design case is the exact inverse of that considered
Figure 14. Geomembrane Liner Design Case 4
96
by Giroud and Bonaparte (1989). However, since the total head loss for leakage through
damaged geomembrane liners is assumed to occur through the interface and controlling
layer, the equations proposed by Giroud and Bonaparte (1989) should apply as well for
the inverted case. However, the total head on the geomembrane for this design case and
Design Case 6 is equal to the sum of the leachate depth in the layer above the liner
system and the thickness of saturated soil liner above the geomembrane as shown in
Figure 10; the hydraulic head is the total thickness of continuously saturated soil or waste
above the geomembrane. In Design Cases 1, 2, 3 and 5, the total head is just the depth
of saturated material above the liner system as shown in Figure 9.
Design Case 5. As shown in Figure 15, geomembrane liner Design Case 5 consists of
eight scenarios that have a geotextile cushion placed between the geomembrane liner and
the controlling soil layer. The controlling soil layer may be composed of medium or low
permeability soil. The controlling soil layer may be above or below the geomembrane,
but, if above, the controlling soil layer cannot be a soil liner. The geotextile is not
connected to the leachate collect system, which would cause them to act as a drainage
layer. The geotextile functions solely as a liner cushion and defines the interfacial flow
between the geomembrane and controlling soil layer. Assuming the cushion completely
fills the interface, Equations 151, 152, 154 (for pinholes) and 155 (for installation defects)
are used to estimate the leakage rate as a function of the hydraulic in-plane transmissivity
of the geotextile. Table 9 provides hydraulic transmissivity values, at several compressive
stresses, for needle-punched, non-woven geotextiles.
Recall that the hydraulic
transmissivity of geotextiles is greatly affected by the applied compressive stress and the
degree of clogging.
Design Case 6. Geomembrane liner Design Case 6 consists of a geomembrane liner
installed on a high, medium, or low permeability soil or waste layer with a geotextile
cushion separating the geomembrane and a overlying soil liner (layer type 3). (See Figure
16). Similar to Design Case 5, the program uses Equations 151, 152, 154 (for pinholes)
and 155 (for installation defects) to estimate the leakage rate as a function of the
hydraulic in-plane transmissivity of the geotextile. However, as in Design Case 4, the
total head on the geomembrane is equal to the sum of the continuously saturated material
above the liner system and the thickness of the soil liner above the geomembrane.
Flow through the geotextile cushion in either Design Case 5 or 6 can increase the
geomembrane liner leakage due to an increase in the wetted area and possibly creating
a connection between the geomembrane flaw and controlling layer macropores. On the
other hand, laboratory tests have shown that a needlepunched, nonwoven geotextile
cushion installed between a geomembrane liner and controlling layer can decrease leakage
if the effective stress on the liner or controlling layer is adequate to push the geotextile
into irregularities in the controlling layer (worst case and possibly poor contact cases).
This prevents free lateral flow between the liner and controlling layer. However, the
beneficial effects of geotextile cushions may be limited to cases of poor design and
97
Figure 15. Geomembrane Liner Design Case 5
installation.
4.18 LATERAL DRAINAGE
Unconfined lateral drainage from porous media is modeled by the Boussinesq
equation (Darcy’s law coupled with the continuity equation), employing the DupuitForcheimer (D-F) assumptions. The D-F assumptions are that, for gravity flow to a
shallow sink, the flow is parallel to the liner and that the velocity is in proportion to the
98
Figure 16. Geomembrane Liner Design Case 6
slope of the water table surface and independent of depth of flow (Forcheimer, 1930).
These assumptions imply the head loss due to flow normal to the liner is negligible,
which is valid for drain layers with high hydraulic conductivity and for shallow depths
of flow, depths much shorter than the length of the drainage path. The Boussinesq
equation may be written as follows (See Figure 17 for definition sketch):
(169)
where
f
= drainable porosity (porosity minus field capacity), dimensionless
h
= elevation of phreatic surface above liner at edge of drain, cm
t
= time, sec
KD
= saturated hydraulic conductivity of drain layer, cm/sec
l
= distance along liner surface in the direction of drainage, cm
α
= inclination angle of liner surface
R
= net recharge (impingement minus leakage), cm/sec
99
Figure 17. Lateral Drainage Definition Sketch
Where the saturated zone directly above the liner extends into more than one
modeling segment, the saturated hydraulic conductivity, KD, is assigned the
weight-averaged saturated hydraulic conductivity of the saturated zone.
(170)
where
Ks(j)
= saturated hydraulic conductivity of segment j, cm/sec
d(j)
= thickness of saturated soil in segment j, cm
m
= number of the lowest unsaturated segment in subprofile
n
= number of the segment directly above the liner in subprofile
y
= depth of saturated lateral drainage (h - x tan α), cm
x
= horizontal distance from drain, cm
The lateral drainage submodel assumes that the relationship between lateral drainage
rate and average saturated depth for steady flow approximates the overall relationship for
an unsteady drainage event. For steady flow, the lateral drainage rate is equal to the net
recharge.
100
(171)
where
QD
= lateral drainage rate per unit width of drain at any x, cm2/sec
QDo
= lateral drainage rate into collector pipe at drain, x = 0, (flow rate
per unit length of collector), cm2/sec
L
= length of the horizontal projection of the liner surface (maximum
drainage distance) cm
qD
= lateral drainage rate at drain in flow per unit area of landfill,
cm/sec
Translating the axis from l (parallel to the liner) to x (horizontal) and substituting for
R, the steady lateral drainage equation is described as follows:
(172)
After expressing h in terms of y and expanding, Equation 171 can be rewritten as
follows:
(173)
Nondimensionally, it can be rewritten as follows:
(174)
where
x*
= x / L , nondimensional horizontal distance
y*
= y / L , nondimensional depth of saturation above liner
101
qD*
= qD / KD , nondimensional lateral drainage rate
Assuming a unit hydraulic gradient in the direction of flow at the drain, the boundary
conditions for Equation 174 are
(175)
(176)
An alternative boundary condition is used for shallow saturated depths and small lateral
drainage rates [qD* ≤ 0.4(sin2 α)]. For values of qD* > 0.4(sin2 α), the depth of saturated
drainage media at the upper end of the liner is greater than 0.
(177)
Equation 177 can be solved analytically for the two limiting cases by simplifying,
employing the boundary conditions and integrating from x* = 0 to x* = 1. For small drain
rates or shallow saturated depths, such that qD* < 0.4(sin2 α) or y* < 0.2 tan α (y* =
average depth of saturation above the entire liner),
(178)
For large drainage rates, such that qD*
0.4(sin2 α) or y*
0.2 tan α,
Equation 174 was solved numerically for a wide range of values of the parameters,
qD* and α. The nondimensional average depth of saturation on top of the liner (y*) was
computed numerically for each solution. Analysis of these solutions showed that the
102
(179)
relationship among qD, y, L, K, and α is closely approximated by the following equation
which converges to the analytical solutions for small drainage rates (Equation 178) and
large drainage rates (Equation 179).
(180)
This two-part function (Equations 179 and 180) is continuous and smooth and
matches the closed-form, asymptotic solutions for the cases where y* tan α and y*
tan α. The estimate of qD* given by Equations 178 and 180 is within one percent of the
value obtained by solving Equation 174 numerically. Equations 178 and 180 are used to
compute qD in the lateral drainage submodel. The equations are applied iteratively along
with the liner leakage or percolation equations and storage equation to solve concurrently
for the average depth of saturation, the liner leakage or percolation and the average depth
of saturation above the liner during each time period. The process is repeated for each
subprofile with a lateral drainage layer for every time step.
4.19 LATERAL DRAINAGE RECIRCULATION
The lateral drainage from any subprofile may be collected or recirculated. If
collected, that fraction of the drainage is removed from the landfill and the quantity is
reported as a volume collected. If recirculated, that fraction of the drainage from the
subprofile is stored during the day and then uniformly distributed the next day throughout
the specified layer. The recirculation is then applied in the vertical water routing
procedure using Equations 124 and 134. Recirculation can be distributed to any layer that
is not a liner.
where
RCi(j)
= recirculation into segment j during a timestep on day i, inches
103
(181)
N(kj)
= number of timesteps in a day for subprofile k containing segment j
k
= number of the subprofile
nk
= total number of subprofiles in the landfill
n
= number of the timestep in day i-1
N(k)
= total number of timesteps in a day for subprofile k, day-1
FRC(k,j) = fraction of the lateral drainage from subprofile k that is recirculated
to segment j
qd(k)i-1,n = lateral drainage rate from subprofile k during timestep n on day i-1,
inches/day
4.20 SUBSURFACE INFLOW
Subsurface inflow is treated as steady, uniform seepage into a layer. Inflow may be
specified for any layer. If the inflow for a liner is specified, the inflow is added to the
inflow into the next lower layer that is not a liner. If inflow is specified for a liner
system that is on the bottom of the landfill profile, the inflow is added to the inflow of
the first layer above the liner system. The subsurface inflow is then applied in the
vertical water routing procedure using Equations 124 and 134. The inflow is specified
for each layer in the input. The inflow is specified as the volume per year per unit area,
which is then simply converted by the program to a volume per time step based on a unit
area. Volume per unit area is used throughout the program for storage and flows.
4.21 LINKAGE OF SUBSURFACE FLOW PROCESSES
The drainage rate out of a subprofile must equal the sum of lateral drainage rate and
the leakage rate through the liner system. The subsurface water routing, liner leakage and
lateral drainage calculations are linked as follows:
1. Water is routed through the subprofile from top to bottom by unsaturated vertical
drainage using Equation 134.
2. The total drainage rate out of the segment directly above the liner system is initially
assumed to be the same as in the previous time step. Excess water is backed up
through the subprofile as necessary.
104
3. The average depth of saturation above the liner system and the effective lateral
hydraulic conductivity of the saturated zone are computed using Equation 135. The
depth or head is only an estimate since it is based on estimated drainage out of the
subprofile.
4. Lateral drainage and liner leakage or percolation are computed using Equation 178 or
180 for lateral drainage, Equation 137 for soil liner percolation, and Equations 141,
143, 145, 147, 148, 151, 152, 154, 155, 157, 158, 160, 161, 163, 164, 166, 167 or 168
for geomembrane liner leakage. The estimated saturated depth is used in these
computations.
5. A new estimate of the average depth of saturation is generated by updating the water
storage using the computed lateral drainage and percolation/leakage. If the new
estimate is within the larger of 5 percent or 0.01 inches of the original estimate, then
the updated water storage and the computed rates are accepted. If not, the original
and new estimate are averaged to generate a new estimate and steps 4 and 5 are
repeated until the convergence criterion is met. If the estimated and computed total
drainage are greater than the available gravity water (storage in excess of field
capacity), then the total drainage is assigned the value of the gravity water. Then, the
leakage and lateral drainage volumes are proportional to the relative rates, and the
depth of saturation is computed by Equation 178 using the assigned lateral drainage
rate.
6. The procedure is repeated for each time step in a day, and the lateral drainage
volumes are summed as are the liner leakage/percolation volumes for the subprofile
before beginning computations for the next subprofile. The daily lateral drainage is
then partitioned to removal and recirculation as specified in the input. The liner
leakage/percolation is assigned as drainage into the next subprofile or out of the
landfill. The depths of saturation for time steps during the day are averaged and
reported as average daily head.
105
SECTION 5
ASSUMPTIONS AND LIMITATIONS
5.1 METHODS OF SOLUTION
The modeling procedures documented in the previous section are necessarily based
on many simplifying assumptions. Most of these are stated in the sections documenting
the individual procedures. Generally, these assumptions are reasonable and consistent
with the objectives of the program when applied to standard landfill designs. However,
some of these assumptions may not be reasonable for unusual designs. The major
assumptions and limitations of the program are summarized below.
Precipitation on days when the mean air temperature is below freezing is assumed to
occur as snow. Snowmelt is assumed to be a function of energy from air temperature,
solar radiation and rainfall. Solar radiation effects are included in an empirical melt
factor. In addition, groundmelt is assumed to occur at a constant rate of 0.5 mm/day as
long as the ground is not frozen. Snow and snowmelt are subject to evaporation prior to
runoff and infiltration. The program does not consider the effects of aspect angle or
drifting in its accounting of snow behavior.
Prediction of frozen soil conditions is a simple, empirical routine based on antecedent
air temperatures. Thaws are based on air temperatures and climate data. Soils while
frozen are assumed to be sufficiently wet so as to impede infiltration and to promote
runoff. Similarly, no evapotranspiration and drainage are permitted from the evaporative
zone while frozen.
Runoff is computed using the SCS method based on daily amounts of rainfall and
snowmelt. The program assumes that areas adjacent to the landfill do not drain onto the
landfill. The time distribution of rainfall intensity is not considered. The program cannot
be expected to give accurate estimates of runoff volumes for individual storm events on
the basis of daily rainfall data. However, because the SCS rainfall-runoff relationship is
based on considerable daily field data, long-term estimates of runoff should be reasonable.
One would expect the SCS method to underestimate runoff from short duration, high
intensity storms; larger curve numbers could be used to compensate if most of the
precipitation is from short duration, high intensity storms. The SCS method does not
explicitly consider the length and slope of the surface over which overland flow occurs;
however, a routine based on a kinematic wave model was developed to account for
surface slope and length.
Potential evapotranspiration is modeled by an energy-based Penman method. As
applied, the program uses average quarterly relative humidity and average annual wind
speed. It is assumed that these data yield representative monthly results. Similarly, the
program assumes that the relative humidity is 100% on days when precipitation occurs.
106
The program uses an albedo of 0.23 for soils and vegetation and 0.60 for snow. The
actual evapotranspiration is a function of other data, also. The solar radiation and
temperature data are often synthetically generated. The vegetation data is generated by
a vegetative growth model. The evaporative zone depth is assumed to be constant
throughout the simulation period. However, outside of the growing season, the actual
depth of evapotranspiration is limited to the maximum depth of evaporation of soil water,
which is a function of the soil saturated hydraulic conductivity.
Vegetative growth is based on a crop growth model. Growth is assumed to occur
during the first 75% of the growing season based on heating units. Recommendations for
the growing season are based primarily for summer grasses and assume that the growing
season is that portion of the year when the temperature is above 50 to 55 °F. However,
the user may specify a more appropriate growing season for different vegetation. The
optimal growth temperature and the base temperature are based on a mixture of winter
and summer perennial grasses. It is assumed that other vegetation have similar growth
constraints and conditions. It is further assumed that the vegetation is not harvested.
The HELP program assumes Darcian flow for vertical drainage through homogeneous,
temporally uniform soil and waste layers. It does not consider preferential flow through
channels such as cracks, root holes or animal burrows. As such, the program will tend
to overestimate the storage of water during the early part of the simulation and
overestimate the time required for leachate to be generated. The effects of these
limitations can be minimized by specifying a larger effective saturated hydraulic
conductivity and a smaller field capacity. The program does increase the effective
saturated hydraulic conductivity of default soils for vegetation effects.
Vertical drainage is assumed to be driven by gravity alone and is limited only by the
saturated hydraulic conductivity and available storage of lower segments. If unrestricted,
the vertical drainage rate out of a segment is assumed to equal the unsaturated hydraulic
conductivity of the segment corresponding to its moisture content, provided that moisture
content is greater than the field capacity or the soil suction of the segment is less than the
suction of the segment directly below. The unsaturated hydraulic conductivity is
computed by Campbell hydraulic equation using Brooks-Corey parameters. It is assumed
that all materials conducting unsaturated vertical drainage have moisture retention
characteristics that can be well represented by Brooks-Corey parameters and the Campbell
equation. The pressure or soil suction gradient is ignored when applying the Campbell
equation; therefore, the unsaturated drainage and velocity of the wetting front may be
underestimated. This is more limiting for dry conditions in the lower portion of the
landfill; the effects of this limitation can be reduced by specifying a larger saturated
hydraulic conductivity. For steady-state conditions, this limitation has little or no effect.
The vertical drainage routine does not permit capillary rise of water from below the
evaporative zone depth. Evapotranspiration is not modeled as capillary rise, but rather
as a distributed extraction that emulates capillary rise. This is limiting for dry conditions
where the storage of water to satisfy evaporative demand is critical and for designs where
107
the depth to the liner is shallow. This limitation can be reduced by increasing the field
capacity in the evaporative zone and the evaporative zone depth.
Percolation through soil liners is modeled by Darcy’s law, assuming free drainage
from the bottom of the liner. The liners are assumed to be saturated at all times, but
leakage occurs only when the soil moisture of the layer above the liner is greater than the
field capacity. The program assumes that an average hydraulic head can be computed
from the soil moisture and that this head is applied over the entire surface of the liner.
As such, when the liner is leaking, the entire liner is leaking at the same rate. The liners
are assumed to be homogeneous and temporally uniform.
Leakage through geomembrane is modeled by a family of theoretical and empirical
equations. In all cases, leakage is a function of hydraulic head. The program assumes
that holes in the geomembrane are dispersed uniformly and that the average hydraulic
head is representative of the head at the holes. The program further assumes that the
holes are predominantly circular and consist of two sizes. Pinholes are assumed to be 1
mm in diameter while installation defects are assumed to have an cross-sectional area of
1 cm2. It is assumed that holes of other shapes and sizes could be represented as some
quantity of these characteristic defects. Leakage through holes in geomembranes is often
restricted by an adjacent layer or soil or material termed the controlling soil layer.
Materials having a saturated hydraulic conductivity greater than or equal to 1x10-1 cm/sec
are considered to be a high permeability material; materials having a saturated hydraulic
conductivity greater than or equal to 1x10-4 cm/sec but less than 1x10-1 cm/sec are
considered to be a medium permeability material; and materials having a saturated
hydraulic conductivity less than 1x10-4 cm/sec are considered to be a low permeability
material. The program assumes that no aging of the liner occurs during a simulation.
The lateral drainage model is based on the assumption that the lateral drainage rate
and average saturated depth relationship that exists for steady-state drainage also holds
for unsteady drainage. This assumption is reasonable for leachate collection, particularly
for closed landfills where drainage conditions should be fairly steady. Where drainage
conditions are more variable, such as in the cover drainage system, the lateral drainage
rate is underestimated when the saturated depth is building and overestimated when the
depth is falling. Overall, this assumption causes the maximum depth to be slightly
overestimated and the maximum drainage rate to be slightly underestimated. The longterm effect on the magnitude of the water balance components should be small. As with
leakage or percolation through liners, the average saturated depth is computed from the
gravity water and moisture retention properties of the drain layer and other layers when
the drain layer is saturated. The program assumes that horizontal and vertical saturated
hydraulic conductivity to be of similar magnitude and that the horizontal value is
specified for lateral drainage layer.
Subsurface inflow is assumed to occur at a constant rate and to be uniformly
distributed spatially throughout the layer, despite entering the side. This assumption
causes a delay in its appearance in the leachate collection and more rapid achievement
of steady-state moisture conditions. This limitation can be minimized by dividing the
108
landfill into sections where inflow occurs and sections without inflow.
Leachate recirculation is assumed to be uniformly distributed throughout the layer by
a manifold or distribution system. Leachate collected on one day for recirculation is
distributed steadily throughout the following day.
5.2 LIMITS OF APPLICATION
The model can simulate water routing through or storage in up to twenty layers of
soil, waste, geosynthetics or other materials for a period of 1 to 100 years. As many as
five liner systems, either barrier soil, geomembrane or composite liners, can be used. The
model has limits on the order that layers can be arranged in the landfill profile. Each
layer must be described as being one of four operational types: vertical percolation, lateral
drainage, barrier soil liner or geomembrane liner. The model does not permit a vertical
percolation layer to be placed directly below a lateral drainage layer. A barrier soil liner
may not be placed directly below another barrier soil liner. A geomembrane liner may
not be placed directly below another geomembrane liner. Three or more liners, barrier
soil or geomembrane, cannot be placed adjacent to each other. The top layer may not be
a barrier soil or geomembrane liner. If a liner is not placed directly below the lowest
lateral drainage layer, the lateral drainage layers in the lowest subprofile are treated by
the model as vertical percolation layers. If a geomembrane liner is specified as the
bottom layer, the soil or material above the liner is assumed to be the controlling soil
layer. No other restrictions are placed on the order of the layers.
The lateral drainage equation was developed and tested for the expected range of
hazardous waste landfill design specifications. The ranges examined for slope and maximum drainage length of the drainage layer were 0 or 30 percent and 25 to 2000 feet;
however, the formulation of the equations indicates that the range of the slope could be
extended readily to 50 percent and the length could be extended indefinitely.
Several relations must exist between the moisture retention properties of a material.
The porosity, field capacity and wilting point can theoretically range from 0 to 1 in units
of volume per volume, but the porosity must be greater than the field capacity, and the
field capacity must be greater than the wilting point. The general relation between soil
texture class and moisture retention properties is shown in Figure 2.
The initial soil moisture content cannot be greater than the porosity or less than the
wilting point. If the initial moisture contents are initialized by the program, the moisture
contents are set near the steady-state values. However, the moisture contents of layers
below the top liner system or cover system are specified too high for arid and semi-arid
locations and too low for very wet locations, particularly when thick profiles are being
modeled.
Values for the maximum leaf area index may range from 0 for bare ground to 5.0 for
109
an excellent stand of grass. Greater leaf area indices may be used but have little impact
on the results. Detailed recommendations for leaf area indices and evaporative depths are
given in the program. For numerical stability, the minimum evaporative zone depth
should be at least 3 inches.
The program computes the evaporation coefficient for the cover soils based on their
soil properties. The default values for the evaporation coefficient are based on experimental results reported by Ritchie (1972) and others. The model imposes upper and
lower limits of 5.50 and 3.30 for the evaporation coefficient so as not to exceed the range
of experimental data.
The program performs water balance analysis for a minimum period of one year. All
simulations start on the January 1 and end on December 31. The condition of the landfill,
soil properties, thicknesses, geomembrane hole density, maximum level of vegetation, etc.,
are assumed to be constant throughout the simulation period. The program cannot
simulate the actual filling operation of an active landfill. Active landfills are modeled a
year at a time, adding a yearly lift of material and updating the initial moisture of each
layer for each year of simulation.
110
REFERENCES
Anderson, E. (1973). "National Weather Service river forecast system--snow
accumulation and ablation model," Hydrologic Research Laboratory, National Oceanic
and Atmospheric Administration, Silver Spring, MD.
Arnold, J. G., Williams, J. R., Nicks, A. D., and Sammons, N. B. (1989). "SWRRB, a
simulator for water resources in rural basins," Agricultural Research Service, USDA,
Texas A&M University Press, College Station, TX.
Bartos, M. J., and Palermo, M. R. (1977). "Physical and engineering properties of hazardous industrial wastes and sludges," Technical Resource Document EPA-600/2-77-139,
US Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS.
Bonaparte, R., Giroud, J. P., and Gross, B. A. (1989). "Rates of leakage through landfill
liners," Proceedings of geosynthethetics 1989 conference, GeoServices Inc., San Diego,
CA.
Brakensiek, D. L., Engleman, R. L., and Rawls, W. J. (1981). "Variation within texture
classes of soil water parameters," Transactions of the American Society of Agricultural
Engineers 24(2), 335-339.
Brakensiek, D. L., Rawls, W. J., and Stephenson, G. R. (1984). "Modifying SCS hydrologic soil groups and curve numbers for rangeland soils," American Society of Agricultural Engineers Paper No. PNR-84-203.
Brooks, R. H. and Corey, A. T. (1964). "Hydraulic properties of porous media,"
Hydrology Paper No. 3, Colorado State University, Fort Collins, CO. 27 pp.
Brown, K. W., Thomas, J. C., Lytton, R. L., Jayawikrama, P., and Bahrt, S. C. (1987).
"Quantification of leak rates through holes in landfill liners," Technical Resource
Document EPA/600/S2-87-062, US Environmental Protection Agency, Cincinnati, OH.
Brutsaert, W. (1967). "Some methods of calculating unsaturated permeability,"
Transactions of the American Society of Agricultural Engineers 10(3), 400-404.
Campbell, G. S. (1974). "A simple method for determining unsaturated hydraulic conductivity from moisture retention data," Soil Science 117(6), 311-314.
Darcy, H. (1856). Les fontaines publique de la ville de Dijon. Dalmont, Paris. As cited
by Hillel, D. (1982). Introduction to soil physics. Academic Press, New York.
111
Das, B. M., Tarquin, A. J., and Jones, A. D. (1983). "Geotechnical properties of a copper slag," Transportation Research Record 941, Transportation Research Board, National
Academy of Sciences, Washington, D.C.
Dozier, T. S. (1992). "Examination and modification of three surface hydrologic
processes in the HELP model," M.S. thesis, Mississippi State University, Mississippi
State, MS.
Elsbury, B. R., Daniel, D. E., Sraders, G. A., and Anderson, D. C. (1990). "Lessons
learned from compacted clay liner," Journal of Geotechnical Engineering 116(11).
Fleenor, B. (1993). "Examination of vertical water movement HELP Beta Version 3
versus RMA42," M.S. thesis, University of California, Davis, CA.
Forchheimer, P. (1930). Hydraulik. 3rd ed., Teuber, Leipzig and Berlin. As cited by
Hillel, D. (1982). Introduction to soil physics. Academic Press, New York.
Freeze, R. A., and Cherry, J. A. (1979). Groundwater. Prentice-Hall, Englewood Cliffs,
NJ.
Fukuoka, M. (1985). "Outline of large scale model test on waterproof membrane,"
Unpublished Report, Japan.
Fukuoka, M. (1986). "Large scale permeability tests for geomembrane-subgrade system,"
Proceedings of the third international conference on geotextiles, volume 3," Balkema
Publishers, Rotterdam, The Netherlands.
Geosyntec Consultants. (1993). "Long-term performance of high density polyethylene
cap at Chem-Nuclear’s proposed Illinois low-level radioactive waste disposal facility original and revision," Boynton Beach, FL.
Giroud, J. P., Badu-Tweneboah, K., and Bonaparte, R. (1992). "Rate of leakage through
a composite liner due to geomembrane defects," Geotextiles and Geomembranes 11(1),
1-28.
Giroud, J. P., and Bonaparte, R. (1985). "Waterproofing and drainage: Geomembranes
and synthetic drainage layers." Geotextiles and geomembranes-- definitions, properties,
and design - selected papers, revisions, and comments, 2nd ed., Industrial Fabrics
Association International, St. Paul, MN.
Giroud, J. P., and Bonaparte, R. (1989). "Leakage through liners constructed with
geomembrane liners--parts I and II and technical note," Geotextiles and Geomembranes
8(1), 27-67, 8(2), 71-111, 8(4), 337-340.
112
Giroud, J. P., Khatami, A., and Badu-Tweneboah, K. (1989). "Evaluation of the rate of
leakage through composite liners," Geotextiles and Geomembranes 8(4), 337-340.
Hillel, D. (1982). Introduction to soil physics. Academic Press, New York.
Horton, R. E. (1919). "Rainfall interception," Monthly Weather Review 47(9), 603-623.
Industrial Fabrics Association International. (1991). "Geotextile fabrics report-- 1992
specifiers guide," Volume 9, Number 9, St. Paul, MN.
Jayawickrama, P. W., Brown, K. W., Thomas, J. C., and Lytton, R. L. (1988). "Leakage
rates through flaws in membrane liners," Journal of Environmental Engineering 114(6).
Jensen, M. E., ed. (1973). Consumptive use of water and irrigation water requirements.
American Society of Civil Engineers, New York.
Knisel, W. G., ed. (1980). "CREAMS, a field scale model for chemical runoff and erosion from agricultural management systems. Vols. I, II, and III" Conservation Report 26,
USDA-SEA. 643 pp.
Knisel, W. G., Moffitt, D. C., and Dumper, T. A. (1985). "Representing seasonally frozen soil with the CREAMS model," American Society of Agricultural Engineering 28
(September - October), 1487-1492.
Linsley, R. K., Kohler, M. A., and Paulhus, J. L. H. (1982). Hydrology for engineers.
3rd ed., McGraw-Hill, New York. 508 pp.
McAneny, C. C., Tucker, P. G., Morgan, J. M., Lee, C. R., Kelley, M. F., and Horz, R.
C. (1985). "Covers for uncontrolled hazardous waste sites," Technical Resource Document EPA/540/2-85/002, US Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg,
MS.
National Oceanic and Atmospheric Administration. (1974). Climatic atlas of the United
States. US Department of Commerce, Environmental Science Services Administration,
Nation Climatic Center, Ashville, NC. 80 pp.
Oweis, I. S., Smith, D. A., Ellwood, R. B., and Greene, D. S. (1990). "Hydraulic characteristics of municipal refuse," Journal of Geotechnical Engineering 116(4), 539-553.
Penman, H. L. (1963). "Vegetation and hydrology," Technical Comment No. 53, Commonwealth Bureau of Soils, Harpenden, England.
Perrier, E. R., and Gibson, A. C. (1980). "Hydrologic simulation on solid waste disposal
sites," Technical Resource Document EPA-SW-868, US Environmental Protection
113
Agency, Cincinnati, OH. 111 pp.
Perry, J. S., and Schultz, D. I. (1977). "Disposal and alternate uses of high ash papermill sludge." Proceedings of the 1977 national conference on treatment and disposal of
industrial wastewaters and residues, University of Houston, Houston, TX.
Poran, C. J., and Ahtchi-Ali, F. (1989). "Properties of solid waste incinerator fly ash,"
Journal of Geotechnical Engineering 115(8), 1118-1133.
Rawls, W. J., Brakensiek, D. L., and Saxton, K. E. (1982). "Estimation of soil water
properties," Transactions of the American Society of Civil Engineers. pp. 1316-1320.
Richardson, C. W. (1981). "Stochastic simulation of daily precipitation, temperature, and
solar radiation," Water Resources Research 17(1), 182-190.
Richardson, C. W., and Wright, D. A. (1984). "WGEN: A model for generating daily
weather variables," ARS-8, Agricultural Research Service, USDA. 83 pp.
Ritchie, J. T. (1972). "A model for predicting evaporation from a row crop with incomplete cover," Water Resources Research 8(5), 1204-1213.
Ruffner, J. A. (1985). Climates of the states, National Oceanic and Atmospheric
Administration narrative summaries, tables, and maps for each state, volume 1 Alabama New Mexico and volume 2 New York - Wyoming and territories. Gale Research
Company, Detroit, MI. 758 pp. and 1572 pp.
Rushbrook, P. E., Baldwin, G., and Dent, C. B. (1989). "A quality-assurance procedure
for use at treatment plants to predict the long-term suitability of cement-based solidified
hazardous wastes deposited in landfill sites." Environmental Aspects of Stabilization and
Solidification of Hazardous and Radioactive Wastes, ASTM STP 1033, P. L. Cote’ and
T. M. Gilliam, eds., American Society for Testing and Materials, Philadelphia, PA.
Saxton, K. E., Johnson, H. P., and Shaw, R. H. (1971). "Modeling evapotranspiration
and soil moisture." Proceedings of american society of agricultural engineers 1971
winter meeting, St. Joseph, MI. No. 71-7636.
Schroeder, P. R., and Gibson, A. C. (1982). "Supporting documentation for the hydrologic simulation model for estimating percolation at solid waste disposal sites
(HSSWDS)," Draft Report, US Environmental Protection Agency, Cincinnati, OH. 153
pp.
Schroeder, P. R., Morgan, J. M., Walski, T. M., and Gibson, A. C. (1984a). "The
hydrologic evaluation of landfill performance (HELP) model, volume I, user’s guide for
114
version 1," Technical Resource Document EPA/530-SW-84-009, US Environmental
Protection Agency, Cincinnati, OH. 120 pp.
Schroeder, P. R., Gibson, A. C., and Smolen, M. D. (1984b). "The hydrologic evaluation
of landfill performance (HELP) model, volume II, documentation for version 1,"
Technical Resource Document EPA/530-SW-84-010, US Environmental Protection
Agency, Cincinnati, OH. 256 pp.
Schroeder, P. R., and Peyton, R. L. (1987a). "Verification of the hydrologic evaluation
of landfill performance (HELP) model using field data," Technical Resource Document,
EPA 600/2-87-050, US Environmental Protection Agency, Cincinnati, OH. 163 pp.
Schroeder, P. R., and Peyton, R. L. (1987b). "Verification of the lateral drainage component of the HELP model using physical models," Technical Resource Document, EPA
600/2-87-049, US Environmental Protection Agency, Cincinnati, OH. 117 pp.
Schroeder, P. R., Peyton, R. L., McEnroe, B. M., and Sjostrom, J. W. (1988a). "The
hydrologic evaluation of landfill performance (HELP) model: Volume III. User’s guide
for version 2," Internal Working Document EL-92-1, Report 1, US Army Engineer
Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS. 87 pp.
Schroeder, P. R., McEnroe, B. M., Peyton, R. L., and Sjostrom, J. W. (1988b). "The
hydrologic evaluation of landfill performance (HELP) model:
Volume IV.
Documentation for version 2," Internal Working Document EL-92-1, Report 2, US Army
Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS. 72 pp.
Swain, A. (1979). "Field studies of pulverized fuel ash in partially submerged conditions." Proceedings of the symposium of the engineering behavior of industrial and urban
fill, The Midland Geotechnical Society, University of Birmingham, Birmingham, England,
pp. D49-D61.
Tchobanoglous, G., Theisen, H., and Eliassen, R. (1977). Solid wastes: engineering principles and management issues. McGraw-Hill, New York.
Thompson, F. L., and Tyler, S. W. (1984). "Comparison of Two Groundwater Flow
Models--UNSAT1D and HELP," EPRI CS-3695, Topical Report, October, Prepared by
Battelle, Pacific Northwest Laboratories, for Electric Power Research Institute, Palo Alto,
CA, 71 pp.
Toth, P. S., Chan, H. T., and Cragg, C. B. (1988). "Coal ash as a structural fill, with
special reference to the Ontario experience," Canadian Geotechnical Journal 25, 694704.
USDA, Soil Conservation Service. (1985). National engineering handbook, section 4,
115
hydrology. US Government Printing Office, Washington, D.C.
Viessman, W. Jr., Knapp, J. W., Lewis, G. L., and Harbaugh, T. E. (1977).
Introduction to hydrology. 2nd ed., Harper and Row Publishers, New York.
Woolhiser, D. A., Smith, R. E., and Goodrich, D. C. (1990). "KINEROS, a kinematic
runoff and erosion model: Documentation and user manual," ARS-77, US Department
ofAgriculture, Agricultural Research Service, 130 pp.
Zeiss, C., and Major, W. (1993). "Moisture flow through municipal solid waste:
patterns and characteristics," Journal of Environmental Systems 22(3), 211-232.
116

File - Πανεπιστήμιο Πατρών

Διαβάστε το πλήρες κείμενο

Μελέτη για τη σχολική διαρροή στην Ελλάδα και το

Ν Ε Ε Σ Μ Ε Ι Ω Μ Ε Ν Ε Σ Τ Ι Μ Ε Σ Κ Α Τ Α Λ Ο Γ Ο Σ Λ Ι Α Ν Ι Κ Η Σ

Τιμοκατάλογος DIMSTEL

ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΡΟ∆ΙΑΓΡΑΦΕΣ

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ

κείμενο ΑΕΠΟ