平成15年度火力（ボイラー・タービン）・原子力発電所の事故（管内）事故発生電気工作物ボイラー（平成１５年４月１日～平成１６年３月３１日）事故発生箇所事故発生日時事故の状況事故の原因第1号銅転炉廃熱ボイラー給水管平成１５年４月１１日見廻り時銅転炉ボイラー給水管タコベンド部より蒸気が出補修の際、肉厚測定を行ったが、ピンホール付近の部分１時４０分ているのを発見。足場仮設、当該場所の保温を撤去したとこは、元肉厚：５．１mmtに対して、３～４mmt（限界肉厚：ろ、ベンド部溶接から約１０mm入った直管部上側にピンホー 3.79mm）であり、その他の部分は元肉厚はあることから、漏 1 蒸発量49t/h 圧力5.4MPa ルがあり、そこから給水が漏洩していた。水箇所は、給水の水流によるエロージョンにて減肉し、当該温度270℃ 箇所にピンホールが発生して漏水に到った、と推定される。高中圧車室締付け平成１５年４月１４日中間点検にて蒸気タービン点検中、高中圧外部車室締付ボルトネジ部の銅メッキがナットの摺動等により剥離し、ボタービンボルト１７時００分けボルトネジ部に亀裂を確認。同内部車室締付けボルトネジルト母材が鉛系焼付防止剤から溶融した金属鉛と接触した 2 容量105,0000kW 部に亀裂を確認。ため、脆性割れが発生したと推定する。圧力25MPa 温度610/600℃ ボイラーボイラー平成１５年５月１８日ボイラーを黒液専焼から重油専焼への移行が完了（重油炉底のスメルトのスパウト側への片寄りが生じ、スメルトス１３時４０分バーナー4本にて運転中）し、炉底のスメルトスパウトが2箇パウトが閉塞した。このスパウト閉塞が、1ないし、2本のバー蒸発量55t/h 所とも、ほぼ同時に閉鎖した。運転員がスパ宇土掃除をしよナー失火に起因する異常燃焼の発端と推定される。これによ圧力7.061MPa うとした時、炉内で異常な音が生じ、全バーナーが失火し異り生じた未燃ガスの異常燃焼による炉内圧上昇により、火炉温度443℃ 常音が続いたため、燃料ポンプを緊急停止した。異常音と共壁から節炭器にわたり、膨出変形を生じたと推定される。 3 に、ボイラー上部へ蒸気が立ち上り、火炉から節炭器にかけての壁管及びケーシングに変形膨出を生じた。ボイラー蒸発量49t/h 4 圧力5.4MPa 温度270℃ ボイラー第1号銅転炉廃熱ボイラー第3伝熱面第1仕切壁水管蒸発量19t/h 5 圧力2.256MPa 温度280℃ ボイラー給水止め弁蒸発量19kW 6 圧力2.256MPa abs 温度280℃ ガスタービン蒸発量3,000t/h 圧力27.7MPa 8 温度613/605℃ タービンボイラー対流部東中央ホッパー部の下より水がボイラー外側に漏洩しているのを発見。丁度吹錬時の合間であっためマンホールを開け内部点検したところ、リーク方向が炉外側であり量も少なかった為、そのまま吹錬を行い点検を強化しながら翌日から補修することにした。翌日冷却及び降圧を開始しながらケーシングを切破ったところ、コーナー部チューブのフィン溶接2番の亀裂から上記が漏洩していた。平成１５年１２月１４定検中、今回破損の水管は定期補修工事の範囲であっ日た。既設の耐火物を解体撤去。解体時(既設アンカーをプラ１３時１０分ズマ切断しコンスタットアンカー取付部のグラインダー仕上げ後にコンスタットアンカーを取付)に生じた水管表面の傷をTIG 補修。ボイラーの水張を開始後の点検では異常なし。その後の点検にて当該水管表面がにじんでいるの発見。既設アンカースタッド取付箇所にピンホールが2箇所あることを確認した。平成１６年１月７日損傷した給水止め弁は直前の定期事業者検査の定期補修９時３０分工事にて取替えしたものである。ボイラーを立上げ開始後、巡視点検時に給水止め弁本体の吹出し側フランジから湯気が出ているのを確認した。 10 容量700,000kW 圧力24.1MPa 温度593/566℃ 耐火物の補修方法はエアーチッパー等の工具を用いて既以下の項目について改善する。設の耐火物解体を実施してきた。本来は耐火物のみを解体・水管表面補修における検査方法の見直しする目的ではあるが、作業者の熟練度、作業姿勢、既設耐・耐火物解体に使用する工具の検討火物の付着状況と強度によっては、水管の表面に傷又は圧・施行業者に対し、同種事故防止のための指導痕を生ずることがあり、その表面補修としてTIG溶接による肉盛補修を実施してきた。このエアーチッパーによる水管への衝撃によって、目視ではわからない微細なわれを生じさせたものと判断します。ボデー(鋳鋼)製造時に生じた欠陥(引け巣)と判断する。以下の項目について改善する。・今後購入する鋳鋼品の主要弁は、受渡検査として耐圧試験のほか、非破壊試験により健全性を確認できたものを使用する・バルブメーカーに主体材料(弁箱及びふた)製造過程における品質管理の改善を要望する平成１６年１月１９日失火、燃焼ガス温度低下によりトリップ。その後5回ガスタースロットル弁自身の動きが重く、それによってスロットル弁現在、スロットル弁自身が重いということしかわかっておら４時４７分ビンの起動を試みるが、全てストールトリップした。タービン停基盤コンデンサに過電流がかかり、焼損に至ったと判断されず、対策については、メーカーとの究明、検討が終了次第報平成１６年１月２１日止後、ゼロ点がズレていたので調査してみると、基盤コンデる。告する。９時１０分ンサが焼損していた。平成１６年１月２３日１時４０分誘引通風機平成１６年１月２９日誘引通風機動翼機構点検運転中、ガス流量アンバランス９時００分及びA-IDF振動増大を確認。A-IDF停止、パイロット弁補修実施。再起動後、再び振動大のため停止。動翼点検を実施したところ、1段目同翼開度にバラツキを発見した。サポーティングリング取付ボルト破断、サポーティングジャーナル1段側側端部外周及びボルト穴損傷、スライドシュー角部に欠損等の損傷を確認。高中圧車室締付け平成１６年３月５日ボルト定期点検中タービンを停止し開放点検の結果、高中圧内部車室締付けボルトに亀裂が見つかった。高中圧車室締付け平成１６年３月５日ボルト定期点検中タービンを停止し開放点検の結果、高中圧外部車室締付けボルトに亀裂が見つかった。容量350,0000kW 9 圧力24.124MPa 温度538/566℃ タービン以下の項目について改善する。・重油バーナーに、火炎検出器を整備する・重油バーナー個々に、火炎検出器失火検出にて作動する個別燃料遮断弁を整備する・遠隔油圧手動調節を、重油圧力自動調節指示記録計に改造する・直圧式噴霧蒸気圧力調節を、蒸気圧力自動調節指示記録計に改造する・噴霧蒸気圧力低警報を、圧力極低にて燃料遮断弁を閉止するよう改造するフィンとチューブの溶接が炉内側しかなく、熱ひずみの繰り全てのケーシングを切破り点検する。片側溶接が確認され返しによる応力集中と推定。た部分のチューブを全て抜管取替えし、フィンを両側溶接にて復旧する。両側溶接になっていれば、概観及びPT検査を実施し、欠陥があれば補修する。なお、今後耐圧部の補修作業においては図面どおりであること及びPTによる確認を必ず行う。スロットル弁基盤コンデンサ容量7,000kW 7 圧力1.134Mpa abs 温度1,000℃ ボイラー平成１５年７月２日２２時００分事故再発の防止対策恒久処置として、銅転炉ボイラー給水管の更新を、03年度定修時に実施予定。給水管更新後は、給水管曲がり部分点検を、曲がり部分１０%の数量で、定修時毎に実施する。20年経過後は、曲がり部分２０%の数量で定修時に実施し、減肉が見られれば更新を計画する。・損傷ボルト１０本の取替え・健全ボルト全数の非破壊検査及び洗浄、手入れ・動メッキボルトに対して、鉛系焼付防止剤の使用を取止め、銅系等の焼付防止剤に変更する。 1段側サポーティング取付ボルト座面及びボルト頭角部に、ボルト緩みによる削れ跡が認められ、動ボルト破断面に貝殻模様がみられたことから、事故の原因として、1段側サポーティングリング取付ボルトの締結力不足によるボルトの疲労破断であると推定される。ボルト締結力不足の要因としては、締結トルク管理不足、組立時のサポーティングジャーナル端面とアダプティングリングの接触面への異物混入が考えられる。ボルトの破面が凸凹のある状態を示しており、脆性割れが発生していること。われの内部にボルトの成分には含まれない金属鉛が存在し、ボルトのネジ部に付着しているスケールにも金属鉛が検出されたことから、ナットとの摺動等により、ボルトネジ部に施していた銅メッキが剥がれ、塗布していた鉛系焼付防止剤が、ボルト母材に溶けて接触したためと推定されるボルトネジ部の銅メッキがナットの摺動等により剥離し、ボルト母材が鉛系焼付防止剤から溶融した金属鉛と接触したため、脆性割れが発生したと推定する。以下の事項の品質管理を確実に行う。・組み込み面の清掃を確実に行うとともに、異物がないことを組み込み前に確認する。・ボルトが規定トルクで確実に組み込まれたことを、作業担当者自ら確認する。・チェックリストを活用し、組み込み記録、締付けトルク記録を残す。銅メッキを施したボルト・ナット全数について、鉛系焼付防止剤を完全除去し、銅系焼付防止剤へ変更する。銅メッキを施したボルト・ナット全数について、鉛系焼付防止剤を完全除去し、銅系焼付防止剤へ変更する。