JIL 1003:2009「照明用ポール強度計算基準」正誤表
2012 年 12 月 06 日 修正
2011 年 12 月 09 日 修正・追加
2011 年 11 月 25 日
社団法人 日本照明器具工業会
対 象
誤
IP =
主柱の断面性能の算出式
a）管部の断面性能
{
π
⋅ D 4 − ( D − 2 ⋅ t )4
32
}
（cm4）
IP =
{
π
⋅ D 4 − ( D − 2 ⋅ t )4
64
}
（cm4）
除
6.3
削
P.8
正
P.9
IY = IYC + IYP
c）開口部の断面性能（みぞ形部付）
IY = IYC + IYP + AP ⋅ h2 + AC ( e + f − h ) 2
（cm4）
（cm4）
Y 軸に関する断面二次モーメント
4 枚リブ
6 枚リブ
P.15
3）ベース，ポール間の溶接部
P.19
アームとリブを合わせた断面二次
モーメント （ I F R ）
{
t
I P + R ⋅ ( D + 2 ⋅ L)3 − ( D + 2 ⋅ C )3
12
IR
I FR =
+
四角形（45°
方向）
Ｘ軸に関する断面係数
{
{
tR
⋅ ( D + 2 ⋅ L )3 − ( D + 2 ⋅ C )3
6
⋅ cos 2 θ +
3
( L − C ) ⋅ tR
⋅ sin 2 θ
3
}
I=
D 4 ⋅ (D − 2 ⋅ t ) 4
12
}
}
6 枚リブ
{
tR
⋅ ( D + 2 ⋅ L) 3 − ( D + 2 ⋅ C ) 3
12
(L − C)
+
⋅ tR3
6
IP +
IR
I FR =
tR
(l − C )
⋅ ( D + 2 ⋅ l )3 − ( D + 2 ⋅ C )3 ⋅ A +
⋅ t R 3 ⋅ B （cm4）
12
3
P.28
解説表 3
{
π
⋅ D 4 − (D − 2 ⋅ t P )4
64
}
IP +
4 枚リブ
+
{
π
⋅ DA4 − ( DA − 2 ⋅ t P ) 4
64
{
}
IP +
{
tR
⋅ ( D + 2 ⋅ L)3 − ( D + 2 ⋅ C )3
6
⋅ cos 2 θ +
}
3
(L − C ) ⋅ tR
⋅ (1 + 2 ⋅ sin 2 θ )
6
}
}
tR
b
⋅ ( D A + 2 ⋅ b + 2 ⋅ C ) 3 − ( D A + 2 ⋅ C ) 3 ⋅ A + ⋅ t R 3 ⋅ B （cm4）
12
6
I=
D 4 − (D − 2 ⋅ t ) 4
12
対 象
P.28
解説表 3
誤
ねじりせん断応力度
I FR =
P.36
3.8.6
アーム部の応力照査
（本体の 6.6 ）
π
⋅
64
{D
A
4
τ=
正
MT
2 ⋅ t ⋅ (D − t ) ⋅ 2
ねじりせん断応力度 τ =
}
4
−（ DA − 2 ⋅ t p ）
I FR =
{
} (
)
MT
2 ⋅ t (D − t ) 2
{
}
π
4
⋅ DA4 −（ DA − 2 ⋅ t p ）
64
{
} (
tR
3
3
2
⋅ 2 ⋅ cos 2 θ　⋅ （ DA + 2 ⋅ b + 2 ⋅ C ）
− （ D A + 2 ⋅ C）
1　+ cos θ 2
12
b　3
+
⋅ t R ⋅ 2 ⋅ sin 2 θ 1　+ sin 2 θ 2
6　( 2 ⋅ sin
( 2 ⋅ sin θ + sin θ ) = 1 + 2 ⋅ sin θ
(
2
)
)
θ 1　+ sin 2 θ 2 = 1 + 2 ⋅ cos 2 θ 1
+
(
2
1　)
2
2
2
1
P.45 上から１行目
P.54 上から 14 行目
L1 ＝
2 ･ l 1 ＝ 2 ×175 ＝ 247 mm
L1 ＝
2 ×175 ＝ 247 mm
P.61 上から 3 行目
P.46
4.2.2 張力の算出式
d C：架線の仕上がり外径 （mm）
d C：架線の仕上がり外径 （m）
MA’ ＝ K＋P0’･h 1 ＝ 8380＋09×10 ＝ 11470 N･m
MA’ ＝ K＋P0’･h 1 ＝ 8380＋309×10 ＝ 11470 N･m
P.49
4.2.6
応力の算定（本体の 6 )
a）風向き別地際の曲げモーメント
【NE･SW･NW･SE 風時】
)
t
3
3
2
⋅ 2 ⋅ cos 2 θ　+ R ⋅ （ DA + 2 ⋅ l ）
− （ D A + 2 ⋅ c）
1　+ cos θ 2
12
(l − C ) ⋅ t 3 ⋅ 2 ⋅ sin 2 θ + sin 2 θ
+
R
1　2
6
対 象
誤
正
開口部の応力は，曲げモーメントのベクトル和が最大，かつ
MCX＜MCY となる NW 風時で検討する。
すなわち MCX ＝ 16650 N･m ＝ 665000 N･cm
開口部の応力は，曲げモーメントのベクトル和が最大，かつ
MCY ＝ 11000 N･m ＝ 1100000 N･cm
MCX＜MCY となる NW 風時で検討する。
P.53
4.2.8 強度
すなわち MCX ＝ 16650 N･m ＝ 665000 N･cm
MCY ＝ 11000 N･m ＝ 1100000 N･cm
(本体の 6.4 )
b）開口部における
ポール強度
σC ＝
σC ＝
⎛ M CX
⎜⎜
⎝ ZX
2
⎞ ⎛ M CY
⎟⎟ + ⎜⎜
⎠ ⎝ Z Y1
2
2
2
⎞
⎛ 665000 ⎞ ⎛ 1100000 ⎞
⎟⎟ ＝ ⎜
⎟ +⎜
⎟
⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠
⎠
2
2
＝ 20091 N/cm ＝201 N/cm ＜235 N/mm → 可
2
⎛ M CX
⎜⎜
⎝ ZX
2
⎞ ⎛ M CY
⎟⎟ + ⎜⎜
⎠ ⎝ Z Y1
2
2
2
⎞
665000 ⎞ ⎛ 1100000 ⎞
⎟⎟ ＝ ⎛⎜
⎟ +⎜
⎟
⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠
⎠
＝ 20091 N/cm2 ＝201 N/mm2 ＜235 N/mm2 → 可
かつ開口部弱軸直角方向となる風向きW風についても検討する。
すなわち MCX ＝－1540 N･m ＝－154000 N･cm
MCY ＝ 12500 N･m ＝ 1250000 N･cm
σC ＝
⎛ M CX
⎜⎜
⎝ ZX
2
⎞ ⎛ M CY
⎟⎟ + ⎜⎜
⎠ ⎝ Z Y1
2
2
⎞
⎛ - 154000 ⎞ ⎛ 1250000 ⎞
⎟⎟ ＝ ⎜
⎟ +⎜
⎟
⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠
⎠
＝ 21535 N/cm2 ＝215 N/mm2 ＜235 N/mm2 → 可
2