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JIL 1003:2009 照明用ポール強度計算基準 正誤表

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JIL 1003:2009「照明用ポール強度計算基準」正誤表
2012 年 12 月 06 日 修正
2011 年 12 月 09 日 修正・追加
2011 年 11 月 25 日
社団法人 日本照明器具工業会
対 象
誤
IP =
主柱の断面性能の算出式
a)管部の断面性能
{
π
⋅ D 4 − ( D − 2 ⋅ t )4
32
}
(cm4)
IP =
{
π
⋅ D 4 − ( D − 2 ⋅ t )4
64
}
(cm4)
除
6.3
削
P.8
正
P.9
IY = IYC + IYP
c)開口部の断面性能(みぞ形部付)
IY = IYC + IYP + AP ⋅ h2 + AC ( e + f − h ) 2
(cm4)
(cm4)
Y 軸に関する断面二次モーメント
4 枚リブ
6 枚リブ
P.15
3)ベース,ポール間の溶接部
P.19
アームとリブを合わせた断面二次
モーメント ( I F R )
{
t
I P + R ⋅ ( D + 2 ⋅ L)3 − ( D + 2 ⋅ C )3
12
IR
I FR =
+
四角形(45°
方向)
X軸に関する断面係数
{
{
tR
⋅ ( D + 2 ⋅ L )3 − ( D + 2 ⋅ C )3
6
⋅ cos 2 θ +
3
( L − C ) ⋅ tR
⋅ sin 2 θ
3
}
I=
D 4 ⋅ (D − 2 ⋅ t ) 4
12
}
}
6 枚リブ
{
tR
⋅ ( D + 2 ⋅ L) 3 − ( D + 2 ⋅ C ) 3
12
(L − C)
+
⋅ tR3
6
IP +
IR
I FR =
tR
(l − C )
⋅ ( D + 2 ⋅ l )3 − ( D + 2 ⋅ C )3 ⋅ A +
⋅ t R 3 ⋅ B (cm4)
12
3
P.28
解説表 3
{
π
⋅ D 4 − (D − 2 ⋅ t P )4
64
}
IP +
4 枚リブ
+
{
π
⋅ DA4 − ( DA − 2 ⋅ t P ) 4
64
{
}
IP +
{
tR
⋅ ( D + 2 ⋅ L)3 − ( D + 2 ⋅ C )3
6
⋅ cos 2 θ +
}
3
(L − C ) ⋅ tR
⋅ (1 + 2 ⋅ sin 2 θ )
6
}
}
tR
b
⋅ ( D A + 2 ⋅ b + 2 ⋅ C ) 3 − ( D A + 2 ⋅ C ) 3 ⋅ A + ⋅ t R 3 ⋅ B (cm4)
12
6
I=
D 4 − (D − 2 ⋅ t ) 4
12
対 象
P.28
解説表 3
誤
ねじりせん断応力度
I FR =
P.36
3.8.6
アーム部の応力照査
(本体の 6.6 )
π
⋅
64
{D
A
4
τ=
正
MT
2 ⋅ t ⋅ (D − t ) ⋅ 2
ねじりせん断応力度 τ =
}
4
−( DA − 2 ⋅ t p )
I FR =
{
} (
)
MT
2 ⋅ t (D − t ) 2
{
}
π
4
⋅ DA4 −( DA − 2 ⋅ t p )
64
{
} (
tR
3
3
2
⋅ 2 ⋅ cos 2 θ ⋅ ( DA + 2 ⋅ b + 2 ⋅ C )
− ( D A + 2 ⋅ C)
1 + cos θ 2
12
b 3
+
⋅ t R ⋅ 2 ⋅ sin 2 θ 1 + sin 2 θ 2
6 ( 2 ⋅ sin
( 2 ⋅ sin θ + sin θ ) = 1 + 2 ⋅ sin θ
(
2
)
)
θ 1 + sin 2 θ 2 = 1 + 2 ⋅ cos 2 θ 1
+
(
2
1 )
2
2
2
1
P.45 上から1行目
P.54 上から 14 行目
L1 =
2 ・ l 1 = 2 ×175 = 247 mm
L1 =
2 ×175 = 247 mm
P.61 上から 3 行目
P.46
4.2.2 張力の算出式
d C:架線の仕上がり外径 (mm)
d C:架線の仕上がり外径 (m)
MA’ = K+P0’・h 1 = 8380+09×10 = 11470 N・m
MA’ = K+P0’・h 1 = 8380+309×10 = 11470 N・m
P.49
4.2.6
応力の算定(本体の 6 )
a)風向き別地際の曲げモーメント
【NE・SW・NW・SE 風時】
)
t
3
3
2
⋅ 2 ⋅ cos 2 θ + R ⋅ ( DA + 2 ⋅ l )
− ( D A + 2 ⋅ c)
1 + cos θ 2
12
(l − C ) ⋅ t 3 ⋅ 2 ⋅ sin 2 θ + sin 2 θ
+
R
1 2
6
対 象
誤
正
開口部の応力は,曲げモーメントのベクトル和が最大,かつ
MCX<MCY となる NW 風時で検討する。
すなわち MCX = 16650 N・m = 665000 N・cm
開口部の応力は,曲げモーメントのベクトル和が最大,かつ
MCY = 11000 N・m = 1100000 N・cm
MCX<MCY となる NW 風時で検討する。
P.53
4.2.8 強度
すなわち MCX = 16650 N・m = 665000 N・cm
MCY = 11000 N・m = 1100000 N・cm
(本体の 6.4 )
b)開口部における
ポール強度
σC =
σC =
⎛ M CX
⎜⎜
⎝ ZX
2
⎞ ⎛ M CY
⎟⎟ + ⎜⎜
⎠ ⎝ Z Y1
2
2
2
⎞
⎛ 665000 ⎞ ⎛ 1100000 ⎞
⎟⎟ = ⎜
⎟ +⎜
⎟
⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠
⎠
2
2
= 20091 N/cm =201 N/cm <235 N/mm → 可
2
⎛ M CX
⎜⎜
⎝ ZX
2
⎞ ⎛ M CY
⎟⎟ + ⎜⎜
⎠ ⎝ Z Y1
2
2
2
⎞
665000 ⎞ ⎛ 1100000 ⎞
⎟⎟ = ⎛⎜
⎟ +⎜
⎟
⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠
⎠
= 20091 N/cm2 =201 N/mm2 <235 N/mm2 → 可
かつ開口部弱軸直角方向となる風向きW風についても検討する。
すなわち MCX =-1540 N・m =-154000 N・cm
MCY = 12500 N・m = 1250000 N・cm
σC =
⎛ M CX
⎜⎜
⎝ ZX
2
⎞ ⎛ M CY
⎟⎟ + ⎜⎜
⎠ ⎝ Z Y1
2
2
⎞
⎛ - 154000 ⎞ ⎛ 1250000 ⎞
⎟⎟ = ⎜
⎟ +⎜
⎟
⎝ 97.6 ⎠ ⎝ 58.2 ⎠
⎠
= 21535 N/cm2 =215 N/mm2 <235 N/mm2 → 可
2
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