2003年版丸太組構法技術基準・同解説」講習会における質問と回答㈶日本建築センターログハウス協会㈶日本建築センター・ログハウス協会では、平成15年２月∼３月にかけ東京・大阪・仙台・福岡・名古屋の５都市において標記講習会を開催いたしました。平成12年６月１日施行の建築基準法令の改正に伴い、平成14年５月15日に丸太組構法を用いた建築物又は建築物の構造部分の構造方法（平成14年国土交通省告示第411号）が制定されました。本告示の制定に当たっては、旧告示（昭和61年建設省告示第859号）の仕様規定に加え、旧法第38条に基づき認定された構造方法の実績を踏まえた規模や構造方法の多様化に対応した規定や時刻歴応答解析や限界耐力計算による場合に適用すべき耐久性等関係規定についての指定が行われたものとなっております。本講習会では告示及びその運用並びに実務における技術基準の適用方法に関する解説を行いました。この講習会の受講者より質疑が寄せられ、講師の方々に回答をとりまとめていただきましたので、以下にご紹介いたします。 (注：質問と回答は、講習会テキスト「2003年版丸太組構法技術基準解説及び設計・計算例」に従っています。 ) 質問回１. ドーマーの規模制限で、一般に妻壁∼妻壁の大き答１. 構造計算を行う場合は、p.82図3.9にあるように、さのものを見るが、４/５でなければならないの面積が２/３以下であることのほか、長さについてか？は L1/L≦４/５又は W 1/W ≦４/５となっている。５/５ではだめなのか？つまり幅と高さのどちらかが４/５であればよいので、妻壁∼妻壁がドーマーというものも可能である。２. だぼの間隔は？２. ちどり配置のだぼの、最小あき寸法は、はしあきと同様に最低７d が必要である。最大あき寸法は、建築物に配置されただぼ間隔の１/２程度が妥当とえられる。３. 壁の風圧による面外曲げを検討する場合、許容応力度を満足していればたわみ量については３. 解説書 p.80で、通しボルト、だぼ、補強材等を慮の必設けていない場合 M ≦Pb/６の確認をすることが要はないか？推奨されている。この確認が変形量チェックと同義と４. セトリングをしないことを担保する含水率はどの程度とえられる。４. 気乾状態に達していれば、乾燥に伴うセトリングえられるか？は問題にならない程度である。気乾状態の含水率 ― 21 ― ビルデイングレターは、15％程度とされているが、屋内で暖房設備があるなど条件が変われば更に乾燥することもある。また、材の乾燥収縮以外にも、建設時の間などがセトリングの原因となるので、セトリングがゼロということはない。５. 告示では、開口部の大きさ等の制限がないが、計５. 告示では、耐力壁に設けられる開口部の大きさに算で折り合えば、４m を超える開口部も可能か？関する規定は設けられていない。構造計算を行わない場合は、告示第４第三号に定める耐力壁線間隔（６m 以下）等の規定により、開口部の幅は概ね４ m 程度が上限となるとえられるが、許容応力度計算によって安全性を確かめる場合は、耐力壁線間隔を大きくする等の設計が可能となるので、幅４m を超える開口部を設けることは可能である。６. だぼの防処理についての規定は特にないとえ６. 令第37条では構造部材の耐久について規定されててよいか？おり、鋼製だぼについても本規定に従って適切な防措置を行う必要がある（pp.52∼53参照)。この場合、p.51に掲げる金物の防措置の方法が参となろう。７. 確認申請に添付する構造計算書類はどこまで必要７. 構造計算書に必要な項目は「3.7 構造形式別のなのか？計算法」に記載してある。具体的な中身は構造計算例を参照されたい。なお、構造計算例では、必ずしも例として示す必要がない部分は省略していることがあるので注意されたい。８. ２階部分に丸太組構法を用いた場合、含水率20％８. 告示第２第三号の規定に基づき含水率を確認する以下とあるが含水率の検査表を確認申請に添付する必要があるが、確認に際しての具体的な取扱い（検必要があるのか？査時期及び検査方法等）については、建築確認窓口の建築主事又は指定確認検査機関に確認されたい。９. １F 部分に木造等で斜線のようなログ構造とは別なもので部屋を合わせることができるのか？９. 以下の設計方法がえられる。 ①両構造をエキスパンションなどにより分けて別々のこのような構造にもできるのか？建築物とすれば建築が可能。 ②きわめて軽微な構造であれば、木造等に水平力を負担させずに丸太組構法の構造とすれば建築が可能。ビルデイングレター ― 22 ― 10. 旧法第38条認定の丸太組構法の仕様については、 10. 旧法第38条の認定を受けた構造方法（仕様）につ一度評価を受けた設計法や施工方法等の技術的な内いても、平13国交告第411号に適合するものは有効容については、旧法第38条失効後も引き続き有効でである。なお、改正建築基準法においては旧法第38 ある」とあるが、国交告第411号に適合する限りに条認定時と荷重外力及び許容応力度の数値が異なっおいて有効と解してよいか？ているので、構造計算に係る範囲は現行の規定（令第３章第８節）に拠ることが必要である。 11. p.18 ３行目イの規定について、アンカーボル 11. 第２第二号ただし書の規定に基づき、イ∼ハに定トの定着長さは計算による緩和規定がないのはなぜめる接合と同等以上に存在応力を伝達することがでか？きることが確かめられた構造方法は、採用することが可能である。 12. p.22 下から p.23にかけての告示第４第三号の規 12. 告示第４第三号の本文の規定に基づき、「丸太材定のロで、「イに掲げる建築物以外の建築物の丸太等は、これらに接する部材に円滑に存在応力を伝え材等の断面積は、105cm 以上1400cm 以下」と、上ることのできる形状」とすることが必要である。下に接する部分の幅の規定がないが、下図のよう従って、原則として上下部材間の応力伝達が円滑にに、平屋建てであれば、交点部分のみで乗っかって行われるよう丸太材相互が接するように積上げる方いて、それ以外の壁面部は、上下の材間にスリット法（図2.9参照）が適切であり、本告示ではスリッがあいているような設計をすることは可能か？ト状の耐力壁は対象外となる。ただし、だぼのせん断強度算定式における D は、スリットを含まない材せいを D として用い、だぼ１本あたりのせん断剛性を計算する場合の dyはスリットを慮した値をとる。なお、交点部分の断面でのめり込みの検討は必ず行う。スリット高 D 13. 丸太等の断面積（p.23）について1400cm の根拠 13. 丸太材等の断面積の規定は、旧告示（昭61建告第は？ 859号）制定前の建設大臣認定取得実例の実績を踏まえて定められたものである。 14. p.24 上の図について※印の部分がすき間か？ 14. 貴見のとおりである。重なり幅となっているが、※印のすき間も重なっているとえ、長さにカウント可能という解釈でよいか？ ― 23 ― ビルデイングレター 15. p.25 図2.12 耐力壁の高さについて図示の A、 15. 第４第四号の規定では、階数が１の建築物の耐力 B 部分についても、C の壁の高さ h をカウントし壁の高さを算定するに当たっては、「土台等の上端」て0.3h 以上の幅が必要か？ A、B 部分は、実質から「耐力壁と屋根版が接する部分のうち最も高いの壁高さが低いので、上記では制約が厳しすぎるの部分における耐力壁の上端」までとされており、ではないか。 A、B の耐力壁の幅を算定する場合についても当該高さを用いることとなる（図2.12参照)。従って、当該高さの0.3倍未満の幅とする場合は、規定上耐力壁とはみなされない。 16. 2.5 耐力壁等 p.25 片流れ屋根でこの部分を木造にすることができるのか？ 16. 当該部分を木造とすることは可能であり、耐力壁できるとすればその高さの算定のえ方も、指摘のとおり丸太組部分の時の耐力壁の高さは丸太組部分が４m を超えなのみが対象となる。ただし、「第７小屋組等」の規ければよいのか？定により、当該木造部分についても風圧力等に対する安全性の検討を行う必要がある。 17. p.26 五において下記のような耐力壁により囲まれた部分の 17. 可能である。また、耐力壁線相互の距離が10m え方は可能であるか？を越える場合又は耐力壁線によって囲まれる部分の耐力壁線相互の距離6.0m 以下、水平投影面積が30 水平投影面積が60m を超える場合についても、同 m 以下、また耐力壁線相互の距離が10m 以下、水様のえ方である。平投影面積が60m 以下の場合についても同様のえでよいか。 18. 木造は床倍率を計算するため大きな吹き抜けが作 18. 床倍率を用いた検討は、住宅の品質確保の促進等れないが、丸太組はチェックしないためにできるに関する法律（品確法）に基づく住宅性能表示制度が、これはなぜなのか？（枠組にも同じことが言えに係る告示によるものである。建築基準法上は、木るが。）耐力壁線６m、面積30m の制限があるため造（在来軸組構法）や枠組壁工法について、大きななのか？吹き抜けを制限しているわけではない。 19. p.28 耐力壁交さ部のただし書きで交さ部の形状はテキスト以外にはどのようなものが可能か？ 19. 例示されている交さ部の形状は、補強した場合で具体的に下記の仕口では不可であるか？あっても十分な耐力を確保するのは難しいとれる。なお、テキストに掲載されている形状の例以外にも適切な補強方法がえられる。ビルデイングレターえら ― 24 ― 20. p.37 耐力壁がオーバーハングした場合、構造計 20. ２階部分の耐力壁がオーバーハングした立面形状算で安全が確かめられれば認められるか？の場合は、限界耐力計算による安全性確認が必要となる（p.60、４∼５行目参照)。 21. p.37のだぼのせん断強度の計算式中に、D と D 21. D → D、」に訂正されたい。があり、D のみしか説明がない（告示の p.309の表においても同じ）が、D は何か？ 22. p.38「第十二項の二」アンカーボルトや通しボル 22. アンカーボルトや通しボルトを採用する際の施工トが、だぼの代替品として使用できると書かれてい時の遊びがある場合について、最終的に必要となるるが、アンカーボルトや通しボルトは、水平力に対降伏耐力は発揮されるとして有効でないように思えるが。ボルトはボルト径以上に遊びが大きい場合は、この限りでない。えられる。ただし、必要よりも大きな穴をあけて施工するので、初期剛性が期待できない。 23. p.45だぼ間隔45cm 未満の場合は１本だけを有効 23. ○印だぼを耐力にカウントしないことには、①だとするとあるが、p.265の○印部分は耐力にカウンぼ間隔が450mm 未満であるものと、②丸太組耐力トしないだぼとあり、どちらが正しいのか？壁そのものが耐力壁と評価できない（0.3h 未満等）ものである理由がある。それぞれのだぼについて内容を確認されたい。 24. 第５床板について、シックハウス対策として合 24. 通常の野地板の仕様では、p.69の床倍率の表でも板を望まない消費者が多く、野地板（ムク材）を張わかるように、水平構面として同等の性能を確保するケースが多いが、この場合の対応方法はあるのることはできない。野地板同士をだぼで接合する、か？幅広の板材を接着したパネルを用いる等により、せん断剛性を高くすることは可能である。ただし特別な計算又は実験が必要となる。 25. p.46 2.6床板について、２F の床材は12mm の 25. 質問24の回答と同様。構造用合板又は構造用パネルとなっているが、40 mm の杉板は同等以上の耐力を有するものになるのか？ 26. 第８防腐措置について、薬剤塗布を望まない消 26. 解説で示されているように、該当部分の有効な防費者が多い。公庫では薬剤塗布をしなくとも樹種を腐措置を講ずる方法は、現状では薬剤による防蟻、ひのき、ひば等にすれば防腐材とみなされるが、対防腐処理によらざるを得ない。ただし地域によって応方法はあるか？は薬剤処理と同等の方法、例えば JAS の耐久性区分 D1の樹種を用いて、かつ、構法上の工夫を行うことにより支障がない場合もある。 27. ①耐力壁がオーバーハングした場合、②同一階で 27. ①、②とも限界耐力計算によって安全を確認すれの混構造：丸太組と P&B、P&P のようなプランの場合、限界耐力計算をすれば認められるか？ば建ててよい。また、同一階での混構造のうち、第１第二号のただし書きにあるような混構造は、許容応力度計算で安全の確認を行えばよい。 ― 25 ― ビルデイングレター 28. 丸太材の基準強度（p.62）について、オウシュウ 28. p.16表2.1では、S-P-F にオウシュウアカマツもアカマツの基準強度は S-P-F の基準強度の数値で含まれており、同じ基準強度の数値を採用することよいか。は可能である。 29. だぼの算定の方法で、丸太組壁が傾斜している場 29. 耐力壁が X 軸 Y 軸に対して斜めになっていると合はどのように算定すればよいか。この部分のだぼきの耐力は、cosθではなく、cos2θを乗じるのがの本数は１/ ２本で計算するのか？適当である。従って、45度方向であれば１/２本とだぼの釣合して計算することができる。い量の算定の方法について、形態が不整形の場合、４分の１法においては、雁行した平面形態であっこのような場合の１/４は？また、六角形のような場合の１/４は？ても、最も外側から４分の１をとる。４分の１法のまた、適用が不適当とだぼは２/ ２本でよいのか？えられる場合には、偏心率を計算するとか、極端にくびれているなど、建物を分割してえる方が適当であれば、各部で釣合い良い配置をえる。４分の１法では六角形は想定していない。偏心率を求めるのが望ましい。偏心率の計算でも、だぼ本数を X 軸 Y 軸方向に振り分ける必要はある。 30. p.65 下から４行目で、Fc＝23.5N/mm を設定 30. 従来から実績のあるせん断強度を用いており、こして、告示第４第十二号のだぼのせん断強度式を導れは改正前の施行令に定められていた許容応力度をいているとあるが、Fc＝23.5という値は、p.62の用いているためである。構造計算としては、現行基表3.2で最も高いベイマツの Fc の値よりも高い。準の数値を用いる必要がある。新しい木質構造設計これはなぜか？規準の支圧強度も樹種群の違いはあるが、数値としもし23.5で正しいとしたら、p.65 の Fc 及び F に用いる「繊維方向の圧縮強度」は、ては現行基準の Fc と同様である。新しい木質構造設計規準における支圧強度の値を用いる、とすべきではないのか？ 31. 横架材の曲げ、せん断（p.70）について、複数本 31. そのとおりである。の丸太材等のはりの場合にボルト補強（段数全てボ通常のボルト補強程度では、一体化されたほどのルトにて締め付けて）を行う時も、１本当たりの断曲げ剛性を確保することはできない。面係数に本数を乗じたものをはり全体の断面係数として計算するのか？ 32. 全体転倒の検討（p.75）について、フレームごと 32. 各フレームに浮き上がりを生じさせないために、に行うのか、建物全体で行うのか、両方か？フレームごとに行うことが基本となる。 36. ドーマーの大きさ等には告示上の制約はないと 36. 告示上では特にドーマーの規模については規定さえてよいか？れていないが、本解説書ではドーマーを含む小屋組との相対的な規模の関係により、⑴特別な構造計算を行わなくても設けられる場合と、⑵構造計算を行うことにより設けられる場合についての規模の目安を図3.9にそれぞれ示している。 37. 桁の端から端までドーマーを設ける場合等は現基 37. 桁の端から端までドーマーを設ける場合等は、準法では認められないのか？ 36. の回答⑵の規模の目安を超えるドーマーを設ける場合は、原則として小屋裏ではなく耐力壁を有すビルデイングレター ― 26 ― る階とみなして構造計算を行い安全性を確認することとなる。 38. 小屋裏利用２階建て定義を教えてほしい。（ドー 38. マーの扱いはどうなるのか。）小屋裏利用２階建て建築物」とは、２階部分に耐力壁を設けずに当該部分を小屋裏とした２階建ての建築物をいう。この場合、ドーマーを小屋裏に設ける場合は、原則としてドーマー部分の規模が図 3.9に示す範囲に納まることが必要である。ただし、当該壁面部分を耐力壁とみなして構造計算を行う場合は、小屋裏ではなく耐力壁を有する階と取り扱われる。 39. p.81 3.6.4 ドーマーの設計について、⑴特別 39. ドーマー壁は、妻壁の直上に設けることは構わなな構造計算を行わない場合、⑵構造計算を行う場いが、丸太組の壁を妻壁と一体的に立ち上げること合、図3.9では⑴、⑵の両方のケースで、妻壁からは、この階に耐力壁を設けることとなり、認められドーマー壁が立ち上がっている。ドーマー壁は妻壁ない。と一体としてもよいのか？ 40. 構造計算によらないで、必要だぼ本数のみで設計 40. 構造計算によらない建物でも、p.81図3.9⑴の範できる建物（小屋裏利用２階建）のドーマーの構造囲で p.82図10の仕様を参について、pp.81∼82の構造にすればよいか？とができる。p.82にあるドーマー部分及び周辺の構ここのドーマーの壁は妻壁から立ち上げてよいの造計算を行えば、p.82図3.9⑵の範囲でドーマーをか、また丸太組で立ち上げてよいのか。設けることができる。ここのドーマーの壁は軒ログの上から立ち上げてよいのか？にドーマーを設けるこドーマーが切妻の両側にある場合は、片面に対しまたログで立ち上げてよいのか。て pp.81∼82の構造にすればよい。ドーマーが切妻の両側にある場合は、片面に対しドーマー壁は、妻壁の直上に設けることは構わなて pp.81∼82の構造にすればよいのか？いが、構造的にはドーマー受け材を介して妻壁とは別に設ける。 41. p.86 混構造建ての中の特定建築物の規定を教え 41. １階部分の RC 造又は S 造について、特定建築てほしい。物を定める規定は昭55建告第1790号に定められている。混構造を対象としたルート２又は３の構造計算が必要となる場合の内容については、p.59の3.1.4 節を参照されたい。 42. p.87 3.7.7 ⑶留意事項「同一階に……確認する必要がある。」について、⑴：この４行の文章は、 42. ⑴必ずしも丸太組の壁のみで負担しなければならない「枠組壁工法等の耐力壁が先行破壊しないことを確とは限らない。枠組壁工法の壁が先に破壊しても、認すれば、計算上、丸太組構法耐力壁のみで外力を周囲の丸太組の壁や柱等で鉛直荷重が支持できるこ負担できるように設計しておけば、安全上十分であとを確認する。る場合がある。」と解釈してよいか。 ⑵水平耐力を失うこと、又は設計上水平耐力を失った ⑵：在来軸組構法の耐力壁の破壊」及び「枠組と見なされる程度に変形が生じたことをいう。通壁工法の耐力壁の破壊」とは、どのような現象をさ常、水平耐力の最大耐力から80％にまで耐力が低下すのか。したところを指す。 ⑶：枠組壁工法等の耐力壁の破壊」があるとす ⑶だぼ接合部がせん断耐力を失うような状態、又は壁ると、「丸太組構法耐力壁の破壊」という現象もあのせん断変形に伴う圧縮で壁が座屈して面外に孕ん ― 27 ― ビルデイングレターるのか。もしあるなら、それはどういうものを指すだ状態。のか。 43. p.89 設計・計算例における小屋組について 43. 小屋組について、和・洋についての制限はない。設計例についての小屋組は和小屋か、洋小屋か。構造的に安全な設計が行われていれば、様式の選択妻部で下部に耐力壁のある部分の妻壁において、小は自由であるとえる。小屋ばり（登りばり）等も屋伏図では小屋束（又は小屋柱）に母屋をのせて垂有効な設計方法であるとえる。木にて小屋組を形成しているが、下図のような小屋ばり（登りばり）等はえなくても可能か。（特に広間等を用いた時に）小屋ばり (登りばり) 44. p.102⑶たわみ制限について、雪長期、雪短期のたわみ制限は設計者の判断でよいのか？ 44. 設計者の判断による。どこかに日本建築学会「木質構造設計規準・同解説」等を規定があるのか？参 45. p.106⑻１) について、地震力算定用重量の算定で１階の外壁はすべての高さの部分までにされたい。 45. ご指摘のとおりである。慮されているのは、壁脚部の水平せん断応力により必要だぼ本数を計算する必要があるからという解釈でよいか？（他の構造では、壁の上１/２の部分の重量カウントでよいが。） 46. 仕様規定の場合（p.108）について、だぼ量充足 46. よい。耐力壁の配置が偏っている場合には地震率を用いた釣合い良い配置の確認は地震力のみの検力等の水平力が作用した際に構造的なねじれが生討でよいのか？じ、建物が大きく変形したり倒壊したりするおそれ風圧力検討は必要ないのか？があるため、釣合い良い配置が必要になる。１/４分割によるそれぞれの側端部のだぼ量充足率は、通常は地震力の検討で包括できるとえる。ビルデイングレター ― 28 ― 47. 設計例２（p.117）及び設計例５（p.255）で屋根 47. 計算例では、剛床と仮定しているが計算を省略しを剛床としているが、床倍率1.0以上のチェックがている。実際の構造計算では剛床としての屋根版の不明解である。構造用パネル貼りだけでは床倍率検討が必要である。ただし、質問のように床倍率に 1.0以上と出来ないとよって剛床・柔床が決定されるとは限らない。屋えられるがどうか？根・床が剛床となるか、柔床となるかは水平せん断応力の大きさと屋根・床の剛性（水平せん断耐力）の関係で決まる。解説書では水平せん断応力に比べて水平構面剛性がゼロに近い場合を柔床と呼んでいるが、目安として床倍率が屋根では1.0以下程度、床では1.2以下程度とし、柔床としての設計を許容している。 48. 設計例２（p.138）で転倒の検討を行っているが、 48. 本設計例の場合、だぼのせん断応力についても余転倒に関してラグスクリューの引き抜きで抵抗する裕があり、引き抜き応力についても小さいため、指仕様となっている。本設計ではラグスクリューをだ摘のような複合応力状態の検討は省略している。ぼとしてもせん断抵抗させているため、終局時想定では所定の引き抜き耐力を発揮しないことがれるが、一般的にも丸太組構法では問題となることはあまえらりないが、引き抜き応力が特に大きくなる場合等は慮の必要はないか？注意する必要がある。 49. 設計例２（p.140）ですだれ壁の検討を行ってい 49. 計算例は紙面の関係ですべての詳細を載せていなるが、座屈長さとして開口高さを取っているが、座いが、直交梁と丸太組構法の壁は拘束効果のある接屈長さとしては直交ばりの下端から土台天端の長さ合（梁の両端は L 型金物にてボルト接合等）を前が適当ではないか？また直交ばりは耐力壁との拘提としている。また、土台と丸太組構法の壁が一体束はないようだが、この場合でも有効と見なせるので座屈すると仮定し、土台下端（コンクリート基礎か？天端）までを座屈長さとしている。実際の設計に当たっては、納まり等を勘案して仮定を行う。 50. p.156断面図について、RC 造で柱が500角程度あ 50. フーチング厚については300mm に訂正。なお、るのに、フーチングせいが木造並みの150しかないのは、主筋のアンカーを地中梁の表現については下図に示す。えるとおかしい。また、地中ばりの線がない。 51. p.168∼構造計算全般について、小屋裏利用の２ 51. 構造計算上は２階建て扱いとする。従って剛性率階建て丸太組構造を RC 造の平屋に乗せた場合、混は算出する必要はない。地震力の算定（全体）等を構造の３階建ての呼び名はあっても、構造計算上は参２階建てとするのが基本のはずである。よって p. 171の地震力の算定は（）内の数字だけでよく、３階として表現するのは誤解を招くためにも避けたほうがよいのではないか。以下３階の表記は構造計算上不適当と思われる。p.204の木造部分の剛性率にまでに次に示す。 ⑸ 水平力の検討と必要だぼ本数の算定２) だぼのせん断剛性及び層間変形角の算定だぼ１本当たりの層間変形角１/65（実験により確認したものとして仮定する。) ７) 地震力の算定（全体) ①建物重量の算定 ― 29 ― ビルデイングレターも、小屋裏と１階の剛性率をどうやって求めるかなどの矛盾が生じている。階単位重量(kN)×長さ(m) 又は面積(m ) 項目 Wo (kN) 小屋屋根 0.70×9.8×13.46 裏３妻壁 0.45×9.80×3.44×(1/2)×2 15.17 ２１ W (kN) ΣW (kN) 92.34 間仕切壁 0.45×9.80×3.44×(1/2) 7.59 外壁 0.45×1.5×6.0 4.05 外壁 0.45×2.0×1.0×(1/2)×2 0.9 手 0.45×13.0×1.10 6.44 ３階床 1.20×(70＋12) 98.4 丸太壁 0.68×50.0×3.105 105.57 間仕切壁 0.45×8.0×3.105 11.18 手 0.45×11.0×1.10 5.45 ２階床 4.75×(84＋12) 大梁 3.24×45.0 145.8 小梁 2.52×10.5 26.46 柱 6.00×６×4.20×(1/2) 75.6 壁 3.60×46.0×4.20×(1/2) 347.09 347.09 456 347.76 間仕切壁 0.45×12.0×3.60×(1/2) 9.72 1061.34 1408.43 ②地震力の算定 Co＝0.2 Z＝1.0 Ci＝Z・Rt・Ai・Co Qi＝Z×Rt×Ai×Co×ΣWi＝0.2×Rt×Ai×ΣWi T＝h(0.02＋0.01α)＝7.605×(0.02＋0.01×4.20/7.605)＝0.194 ＜Tc＝0.6 Rt＝1.0 Ai＝1＋(1/ ai-ai)×2T/(1＋3T) 2T/(1＋3T)＝0.364 ΣW ＞2(W ＋W ）より ΣW ＝2(W ＋W ）として Wi (kN) 階小屋裏３２ ai 347.09 347.09 １１ ΣWi (kN) - 0.5 Ai eQi (kN) Ci 1.333 0.267 92.67 694.18 - - - - 1061.34 1408.43 - １ 0.2 281.69 ９) 風圧力に対して必要なだぼ本数の算定（全体) 階だぼのせん断外力耐力 (kN) (kN) ２ 10.214 71.1 X 方向 Y 方向必要だぼ本数 71.1/10.214＝6.96 ７本外力 (kN) 必要だぼ本数 100.96 100.96/10.214＝9.88 10本 10) 地震力に対して必要なだぼ本数の算定（全体) だぼのせん断階耐力外力 (kN) (kN) ２ 10.214 92.67 X 方向 Y 方向必要だぼ本数 92.67/10.214＝9.07 10本外力 (kN) 92.67 必要だぼ本数 92.67/10.214＝9.07 10本二次設計５) 層間変形角と剛性率の検討 ②２階丸太組構法部分 Ln：必要だぼ本数 Ld：設計だぼ本数 δ＝(h/65)×(Ln/Ld)cm rs＝h/δ 方向ビルデイングレター ― 30 ― Ln(本) Ld(本) Ln/Ld h(cm) δ(cm) rs Γs Rs ＜1/120 ＞0.6 X 10 20 0.5 310.5 2.39 129.9 1/129.9 １ Y 10 25 0.4 310.5 1.91 162.6 1/162.6 １ 52. p.179∼水平構面の検討について、奥行き長さ L 52. 奥行き長さについては、木造軸組構法住宅の許容が建物規模より長い根拠は何か教えてほしい。応力度設計（日本住宅・木材技術センター編）を参照。（水平構面の検討については、屋根面と床面を合算することも可能）計算例は削除する。なお、小屋裏階床伏図、並びに、小屋伏図の寸法10500の寸法を12000に訂正する。 53. p.191 丸太壁と RC 造接合部の検討として不十 53. アンカーボルトと通しボルトの納まりを概略的に分（概略図も含め）ではないか？示したものである。本設計例では引き抜きが生じない。 54. p.189 壁量の検討①②及び p.197以降の二次設計 54. １階 RC 造部分、並びに、基礎部分ついては RC については疑問がある。フレーム内の壁も雑壁とし規準による。（RC 造部分は削除する。）ているが、柱断面積より雑壁断面積が多いのに壁量算定のみ雑壁を評価し、応力解析時に柱のみで評価し、偏心が生じないとしているのは問題があると思う。現行の設計では X2通りの壁を雑壁とする場合は壁量としては評価できないため、Y 方向はルート１の壁量は不足するはずである。Y 方向では結果としてルート２-１を採用しているが、p.203の① の層間変形角が１/389では、混構造の計算仮定である１階が非常に剛である（人工地盤的）ことからはずれている。２-１の計算をしても、鉄骨造程度かそれ以下の層間変形角（１/389）であれば、Ai の算定にも疑問を生じることになる。計算例は耐力壁を慮したルート１（結果として偏心率＞0.3）をとることだけを示した方がよいのではないか。 55. p.203 ５）層間変形角の計算で、②２階丸太組 55. 特別な実験によりだぼの許容耐力時のせん断変形部分で、１段あたりのだぼの変形角を１/50として角が１/50（修正版では１/65）であることを確認し計算しているが、p.66の解説に従うと、たという想定。として、＝３mm / ＝３/135＝１/45の誤りではないか？これで計算すると層間変形角は１/112.7となり、 NG となる。 56. pp.205∼251の設計例全般において、面材釘が 56. 本設計では N50を使用する代わりに釘太さ、打 ZN40となっているが、N50ではないか？ち込み長さにおいて同等の耐力が期待できる ZN40 を使用して設計を行った。（ZN40は亜鉛メッキ釘であるので防 (参効果がある。））合板を側材とする場合の釘の一面せん断式より長期許容一面せん断耐力 P＝6.5ρp1.5t0.75dh1.7 ρp＝0.32、t＝12mm として、 N50の場合は dh＝6.60mm より P＝187N ZN40の場合は dh＝7.14mm より P＝215N 長期許容一面せん断耐力の前提条件より、釘長さは ― 31 ― ビルデイングレター側材厚の3.5倍以上かつ主材への打ち込み長さが釘径の９倍以上なので、ZN40の耐力は低減して算定する。釘長さは側材厚の3.5倍以上→12×3.5＝42.0mm に対して実際は38.1mm 低減率＝38.1/42.0＝0.91 主材への打ち込み長さは釘径の９倍以上 →3.33×９＝30.0mm に対して実際は26.1mm 低減率＝26.1/30.0＝0.87 よって不利な方の低減率0.87を採用して215× 0.87＝187N 以上より N50釘を使用した場合と同等の耐力である。 57. pp.226∼227の２）座屈の検討について、 57. Ⅰ Ⅰ ①と③の検討内容が数値的にも同一内容となっている。 Ⅱ ③の検討に関しては削除とする。 Ⅱ、Ⅲ 本来の座屈長さとしては指摘のとおりである。本設計では開口上部は梁として丸太積み13段と検討ならば、座屈長さ＝4300mm ではないだろうして扱い以下のように修正する。棟梁はこれを支えか。また、Y1あるいは Y3通りの検討ならば、座屈る丸太交さ部で支持するものとして、交さ部から長 2700mm ではないだろうか。さ１m 以下の範囲にある耐力壁について全面横圧 Ⅲ ①において、p.71の解説文によれば、Y2通りの ③については、座屈長さ＝4300mm を採るべきで縮に対する検討を行うと共に、開口上部まぐさの曲はないだろうか。座屈長さについて教えてほしい。げ検討を行う。以下に検討例を示す。最も不利な X3通りと Y2通りの交さ部で検討すると、交さ部長さ2.6m として Fc⊥＝2.21N/mm なので、長期許容応力度は (79×2600×2.21)×1.1/３＝166kN 積雪時短期許容応力度は (79×2600×2.21)×２/３×0.8＝242kN また交さ部の負担力は pp.216∼219の表中の数値より長期鉛直力は34.5kN＜166kN 積雪時短期鉛直力は54.6kN＜242kN なので交さ部で支持可能となる。また Y2通り開口上部まぐさの曲げ検討用の荷重は、p.242の母屋の検討と同様で Zreq＝2106cm よって、丸太重ね梁9.5cm×12.9cm×８段（Z＝ 2108cm ）以上で OK ある。 58. pp.232∼233の７）水平構面の許容耐力について、 58. Ⅰ Ⅰ 床倍率＝0.7の許容耐力は0.7×1.96＝1.37kN/m だが、X1通り、X2通りの必要耐力が1.45kN/m となっており、許容耐力を超えている。 Ⅱ 屋根に関しては柔床を想定している。下部の壁組に対して十分にせん断力が伝達されればよい。 Ⅱ 本設計では、屋根版は Y 方向において棟頂部の p.233にて、屋根の接合部のチェックをしている釘のせん断のみで抵抗している想定で接合部の設計が、納まりから Y 方向の屋根版がスライドするよを行っている。また妻壁を内外から垂木で挟み込んうである。水平力の伝達はどのように行っているのでルーズ穴のボルトで締める設計を行っており、妻ビルデイングレター ― 32 ― か教えてほしい。壁上部では遊びが少なく、ボルトのせん断により妻に水平力が伝達される。 59. p.255 下から２行について、 59. ①30％負担したら、何がどう安全なのか。 ①余力として配置した面材耐力壁が仮に30％の水平力 ②丸太組構法耐力壁に100％外力を負担させた場合、を負担したとしても、面材耐力壁及び周辺部材が許枠組壁工法耐力壁は撤去してもよいのか、悪いの容応力度設計範囲内で安全であることを確認していか？るという意味である。もし撤去できないなら、この枠組壁工法耐力壁はどのような構造上の機能を担っているの ②設計者の判断で撤去しても構わないが、設計者の建か。築物に対する安全のえ方による。ただし、鉛直力の支持方法については別途慮が必要である。 60. p.287 設計例５の中程に、「本建築物にはドー 60. 本建築形態については、告示・解説書においてマーの規模制限は無い。」の記述があるが意味が不ドーマーに関する制限を設けていないことを記述し明である。ている。設計するドーマーの規模については、設計者が安全を慮した上で決定するという意味である。参として、解説書 pp.81∼82の小屋裏利用２階建てにドーマーを設置する場合の規模制限に準じて、短辺あるいは長辺のどちらかの制限を目安にするか、面積の制限を目安にするのが望ましいとえる。 61. p.281 設計例５で水平構面の察について検討 61. 吹抜け部分も含めて床を剛床として設計していがあるが、変形追従性の確認の必要はないのか？る。従って、質問のような水平構面のせん断変形角剛床柔床混在仮定の場合は変形追従性を確認の必要の検討は不要である。があると思われる（p.84）が、それには該当しないのか？ 62. トイレ部分等の耐力壁について、図示部分の袖壁 62. 交さ部の突出を含んで0.3h の壁長さが確保できが200mm 確保できない場合は、当該壁は耐力壁とること、開口部周囲の通しボルト等による有効な補して認められないのだろうか？（扉巾が、700mm 強、その他告示第411号の内容に適合すれば耐力壁の場合）として評価できる。ただし、一般的な建築物形状の設計とはならないと ― 33 ― える。ビルデイングレター