Tek yönlü sürekli temeller

BETONARME II
SÜREKLİ TEMEL UYGULAMASI:
Şekildeki sürekli temel C30-S420 malzemesi ile emniyetli taşıma gücü 25 t/m2 olan zemin
üzerinde yapılacaktır. Etki alanı yöntemini kullanarak;
a) Temel tabanında meydana gelen zemin gerilmesi dağılımını değerleri ile çiziniz.
b) Temel taban genişliğini hesaplayınız ve temel genişliğine karar veriniz.
c) Sürekli temel kiriş sistemini izostatik kiriş çözümü yapacak duruma getirerek sürekli
kirişin kesme kuvveti ve eğilme momenti diyagramlarını değerleri ile çiziniz.
d) Temel kirişinin ön boyutlandırmasını yapınız. (Temel kirişi ve yüksekliğine karar
veriniz.)
e) Temel kirişinin betonarme hesabını yapınız. Eğilme momenti ve kesme kuvveti
etkilerine göre temel kirişinin donatısını belirleyiniz.
f) Pabuç hesaplarını yaparak pabuç için gerekli donatıyı belirleyiniz.
g) Temel kirişi boykesit ve enkesitini donatı açılımı ile çiziniz.
(Not: Tüm kolonlar 40x40 cm boyutundadır.)
N1G=14.0
N1Q=9.6
t
N2G=41.0
t
N2Q=26.0
A
40
t
N3G=42.0
t
N3Q=19.5
B
cm
20
cm
460
cm
500
cm
40
N4G=30.0
t
N4Q=15.0
C
cm
560
cm
600
cm
1620
23.6/2.5=9.44
t
t/m
67/5.5=12.18
40
veya;
b= (σ
∑N
z,emn - σtemel )
q max
z,emn - σtemel )
cm
360
cm
400
cm
25-2
=0.65m
100
cm
61.5/5.0=12.30
197.1
15.00
cm
40 80
t/m
= 16.2*(25-2) =0.53m
=
t
D
t/m
i. Temel taban genişliğinin belirlenmesi:
N1=14+9.6=23.6 t
;
N2=41+26=67 t
N3=42+19.5=61.5 t
;
N4=30+15=45 t
N=23.6+67+61.5+45=197.1 t
;
temel2.0t/m2 olsun!
b= L*(σ
t

b=100 cm seçelim
1
45/3.0=15.00
t/m
cm
cm
BETONARME II
ii. Betonarme hesaba esas iç kuvvetlerin belirlenmesi:
Nd1=1.4*(14)+1.6*(9.6)=35.0t
;
Nd2=1.4*(41)+1.6*(26)=99.0t
Nd3=1.4*(42)+1.6*(19.5)=90.0t ;
Nd4=1.4*(30)+1.6*(15)=66.0t
t
Nd1=35
Nd2=99
A
40
t
Nd3=90
t
Nd4=66
B
cm
20
cm
460
cm
500
cm
C
40
cm
560
cm
600
cm
1620
35/2.5=14
t
t/m
99/5.5=18
40
D
cm
360
cm
400
cm
cm
40 80
100
0.57
t/m
90/5.0=18
t/m
(18+18)/2=18
t/m
16-0.57=15.43
18
39.06
m
V
(ton)
m
-
2.732
0.72
22
51.15
t
3.158
m
0.2
39.69
t
+
m
53.25
t
39.33
0.2
t
+17.89
tm
-
0.80
tm
2
21.97
2.125
35.62
tm
-
tm
11.16
t
-
m
m
tm
t/m
44.03
t
+
38.85
71.88
22
m
2.842
t
t/m
1.875
m
-
t/m
t/m
20+0.72=20.72
t
-
t/m
t/m
m
0.2
56.85
M
(t.m)
42.15
t
+
2.268
35
(18+22)/2=20
m
t/m
t/m
t/m
t/m
L=10.5
cm
cm
66/3.0=22
(14+18)/2=16
cm
+
tm
t
BETONARME II
Üstyapı yükleri ve zemin tepkilerinin bileşkeleri arasındaki dış merkezliğin hesabı:
Nd=35+99+90+66=290 t
2475
290*xR = 99*5 + 90*11 + 66*15
xR 
 8.5345 m
290
2445
290* x V  16*5* 2.5  18*6*8  20* 4*13  22*1*15.5
xV 
 8.431 m
290
e=8.5345-8.4310=0.1035 m.
Dengelenmemiş moment:
M=N*e = 0.1035*290=30.02 tm
Dengelenmemiş moment için zemin tepkisi düzeltmesi:
∆P=
∆M 30.02
=
=2.86 t
∆L 10.5
∆P
∆pAB = l =
AB
2.86
5
=0.57t/m
;
∆P
∆pCD = l =
CD
2.86
4
=0.72t/m
Mesnet momenti düzeltmesi:
x 'B  17.89 
42.15* 0.4
 12.27 tm
3
x 'D  11.16 
21.97 * 0.40
 8.24 tm
3
x 'C  0 (C mesnedindeki moment çok küçük olduğundan düzeltmeye gerek yok!)
# BETONARME HESAP:
NOT: Bu örnekte kesit hesapları, sabit ve hareketli yük katsayılarıyla çarpılarak elde edilen
tasarım kesit zorlarına göre yapılmıştır. Sabit ve hareketli yüklerin ayrı ayrı verilmemesi
durumunda arttırılmamış yüklere göre hesaplanan kesme kuvveti ve eğilme momenti değerleri
ortalama 1.50 ile çarpılmalıdır.
Açıklıkta Mmax=71.88 tm, K=70 cm2/t olsun
70=
100*d2
7188
d=71 cm, h=80 cm seçilir. (d=73 cm)
3
BETONARME II
A
B
C
5.0m
Md
(t.cm)
bw (cm)
d (cm)
K
(cm2/t)
j
As
(cm2)
As,min
10.73
(cm2)
Seçim
616
(Düz) (12.06 cm2)
6.0m
D
4.0m
E
1.0m
3969
1227
7188
0
3562
824
100
73
50
73
100
73
50
73
100
73
50
73
134
217
74
-
150
323
0.977
0.979
0.959
-
0.979
0.979
15.25
4.70
28.13
-
13.66
3.15
-
10.73
-
10.73
-
10.73
520
(15.70 cm2)
616
(12.06 cm2)
920
(28.26 cm2)
616
(12.06 cm2)
716
(14.07 cm2)
616
(12.06 cm2)
716
520
420
616
616
Mevcut:
320
Seçim 314 +220
+220
2
(Pliyeli) (10.90 cm )
2
YETERLİ (15.70 cm )
Mevcut:
320 +220 +
420
(28.26 cm2)
314 +420
(17.18 cm2)
YETERLİ
Mevcut:
614 +220
(15.52 cm2)
YETERLİ
320 +
314
(14.04cm2)
320
320
420
220
314
314
min   0.8*
19 / 1.5
 0.002776 ;
3650
314
220
min As = 0.002776*50*73=10.13 cm2
Gövde Donatısı:
As,gövde=0.001*50*73=3.65cm2  Seçim: 216 (4.02 cm2)
Kesme Kontrolü: (TS500 M 10.4.2)
Vcr=0.65.fctd.bw.d= 0.65 (19/1.5) *50*73 = 30 052 kg
Vmax=0.22.fcd.bw.d= 0.22 (300/1.5) *50*73 = 160 600 kg
4
Mevcut:
314 +220
(10.90 cm2)
YETERLİ
BETONARME II
Kesme Kontrolü: TS500 M 10.4.2
1. Açıklık: Vd,AB = 39.06 t Vcr=30.05t < Vd,AB = 39.06t < Vmax = 160.60t
2. Açıklık: Vd,BC = 53.25 t Vcr=30.05t < Vd,AB = 53.25t < Vmax = 160.60t
3. Açıklık: Vd,CD = 39.33 t Vcr=30.05t < Vd,AB = 39.33t < Vmax = 160.60t
Konsol: min. Etriye
Karar :
1.Açıklık Vd,AB = 39.06 t
12 n=2 olsun;
2.Açıklık Vd,BC = 53.25 t
12 n=2 olsun;
3.Açıklık Vd,CD = 39.33
12 n=2 olsun;
s=
s=
s=
Konsolda: Vd  Vcr min. etriye
min  w  0.3
19 / 1.5
 0.00104
3650
A
ρw = b sws  0.00104 =
w
12
∗ .
2*1.13*3.65*73
39.06
2*1.13*3.65*73
53.25
2*1.13*3.65*73
39.33
=15.4cm
12/15
=15.3cm
12/15
12/11
=11.3cm
n=2 olsun
s=43.5 cm. Karar: 12/20
∗
Ampatman (Pabuç) Hesabı:
Md
50cm
80cm
qmax=22t/m
Vd
30cm
0.25m
25cm
Md = 22*
K=
=
.
50cm
100cm
= 0.69 tm/m
∗
25cm
= 767 cm2/t  j=0.979  As=
.
min. Donatı  As,min =0.003*23*100= 6.90 cm2 /m
∗ .
∗
=0.84 cm2/m
Seçim: 14/20 (7.70 cm2 /m) ;
Dağıtma donatısı: As,dağıtma =
Kesme Kontrolü:
=
.
=0.17 cm2  Seçim: 212 (2.26 cm2)
Vd=22*0.25=5.50 t /m
Vcr=0.65.fctd.b.d= 0.65 (19/1.5) *100*23 = 18 937 kg > Vd=5 500 kg
5
BETONARME II
Donatı Krokisi (Düz Donatı Seçimi):
a
a
716
520
420 (üstte)
216 (Gövde)
216 (Gövde)
616
616
Donatı Krokisi (Pliyeli Donatı Seçimi):
320
320
420 (üstte)
220
314
220
216 (Gövde)
216 (Gövde)
314
314
“a-a” En Kesiti
40cm
10cm
520
50cm
216
212
616
80cm
212
50cm
70cm
70cm
30cm
40cm
14/20
25cm
10cm
12/15
25cm
100cm
6
L=240cm

Download Report