5.3 柱の断面設計 5.3.3 ＲＣ柱梁接合部 5.3.3 RC 柱梁接合部 INDEX：柱梁接合部の短期許容せん断力・柱梁接合部の短期検定用せん断力・検定ルート 3 以外の設計ルートの場合は柱梁接合部の一次設計を行う（X、Y 方向別に判定）。ルート 3 の一般階の場合は、保証設計により柱梁接合部の検討を行うため、一次設計は行わない。地下階および塔屋階は、ルート判定の対象外につき、検討対象とする。 RC 柱の柱頭部分に対し、柱梁接合部の検定をする。最下階、および下柱が柱抜けの場合、柱脚部分の接合部の計算は行わないので、注意する（警告メッセージ出力）。なお、耐力壁の周辺大梁が接続する方向は接合部の検討を行わない。検討対象柱の上柱が解析モデル化されていない場合も、接合部の検討を行わない。（1）柱梁接合部の短期許容せん断力短期許容せん断力は接合部の方向ごとに下式による。 Qa   A ( fs  0.5 )bj  D ・κ A ：柱梁接合部の形状による係数 ┼字形接合部 κ A =10 ┬形接合部 κ A =7 ├形接合部 κ A =5 ┌形接合部 κ A =3 左右に取り付く梁のレベルが大きく異なり、梁成の 1／2 以上が重ならない場合は├形、 ┌形として検討する（＝靭性保証）。・fs ：コンクリートの短期許容せん断応力度・bj ：柱梁接合部の有効幅（＝靭性保証） bj  b b  b a1  b a 2 下図による（柱梁接合部の両側の梁幅、心関係が異なるときの措置は靭性保証にならう）。 D b 1 /2 D/4 b b 1 /2 柱水平断面梁 b 2 /2 D/4 bb bj=(b b +b a1 +b a2 ) b 2 /2 b a2 図-5.3.3.1 ・D D b1 , ) 4 2 D b  min( , 2 ) 4 2 b a 1  min( 柱梁接合部の有効幅：柱梁接合部の成（＝直下の柱の成） ※丸柱の場合は丸柱を内接する正方形柱に置き換えて bj、D の値を計算する。 B-5.3.3-1 5.3 柱の断面設計 5.3.3 ＲＣ柱梁接合部（2）柱梁接合部の短期検定用せん断力短期検定用せん断力は部材座標系の方向ごとに下式による。Ｑd=MIN[Ｑd1、Ｑd2] Qd1  Qave 1  Qd 2  MAX[ i 上下の柱のせん断力で設計する式 My i ]  (1  ) jb i 柱梁接合部両側の梁の曲げ耐力で設計する式 ja  D ) L H(1  ・Ｑave 上下の柱のせん断力の平均値で、上柱がない場合は下柱のせん断力とする。各柱のせん断力 Qc1～Qc3 は下式による。Ｑave =MAX(MIN(Ｑave(Ｑc1), Ｑave(Ｑc2)), Ｑave(Ｑc3)) ただし、建物共通の設計条件指定で、柱梁接合部Ｑd1 の柱τ下限値を無視した場合は、上の式で、Ｑave(Qc3))=0 とする。この場合、補助メッセージ(A)が出力される（デフォルトは柱τ下限値考慮）。Ｑave(Ｑc1)=MAX(Ｑave11, Ｑave12) （CASE1、CASE2 における上下柱の平均値の大きいほう）Ｑ ave11 =(uQ c11 + lQ c11 ) / 2 （CASE1 における上下柱の平均値）Ｑ ave12 =(uQ c12 + lQ c12 ) / 2 （CASE2 における上下柱の平均値） Qc11    MIN n  (LgMR   RgML  ), cMu   cMl  （CASE1 における上下各柱の Qc1） h   Qc12  MIN n  (LgMR   RgML  ), cMu   cMl  （CASE2 における上下各柱の Qc1） h Ｑc2 =Ｑ L +1.5Ｑ E Ｑc3 =τlim*cA QL ：柱の鉛直荷重時せん断力（下柱柱頭、上柱柱脚） QE ：柱の水平荷重時せん断力（下柱柱頭、上柱柱脚） τlim ：柱せん断応力度の下限値 0.7N/mm2 cA ：コンクリート断面積（下柱、上柱）柱頭は連なる梁と柱頭の降伏曲げモーメントのうち小さいほうの値、柱脚は柱自身の降伏曲げモーメントを用いた場合の柱せん断力ここに、：MIN(n * (MR -(+) + ML -(+) ), cMu -(+) )を計算する節点の上に柱が存在するときは n n=0.5、存在しない場合は 1.0 とする。 L(R)gMR(L) － L(R)gMR(L) ＋：柱頭に連なる左側（右側）大梁右端（左端）に関して、図-5.3.3-3 の降伏モード CASE1 における下引張（上引張）時の降伏モーメント：柱頭に連なる左側（右側）大梁右端（左端）に関して、図-5.3.3-3 の降伏モード CASE2 における上引張（下引張）時の降伏モーメント B-5.3.3-2 5.3 柱の断面設計 5.3.3 ＲＣ柱梁接合部 cMu(l) －：柱頭（柱脚）に関して、図-5.3.3-3 の降伏モードCASE1 における軸力(N L +N E ) 下の降伏モーメント cMu(l) ＋：柱頭（柱脚）に関して、図-5.3.3-3 の降伏モードCASE2 における軸力(N L +N E ) 下の降伏モーメント NL ：柱の長期軸力（組合せケース 1 番固定） NE ：柱の部材座標に関して、z／ y各方向それぞれにおいて、水平荷重ケースで最も大きなせん断力Qeが生じているケース時の、柱の水平荷重成分の軸力（N E = (N l +N e ) - N L ）。ただし、軸力の符号は、水平荷重成分の最大せん断力Qeの符号が＋（－）の場合はCASE1 においては－（＋）N E 、CASE2 では＋（－） N E を用いる。なお、上柱に関しては、下柱のN E 採用ケース時に生じるN E を用いる。＊上記において、NE は組合せケース 3,4,5,6 番（±EX, ±EY）固定とせず、すべての水平荷重ケースを考慮している。＊上柱に関して、下柱の NE 採用ケースが上柱の設計組合せケースに指定されていない場合、上柱の軸力は長期軸力となる。・My i 梁ｉの柱フェイス位置での降伏モーメントで下式による。 RC造 My  0.9 ( y  at  sy  sat ) ( Db  dt ) S造 My  sy  Af  sj SRC造 RC部分、S部分をそれぞれ上式で計算し、その和とするここに、 y ：梁の主筋強度 at ：梁の引張主筋全断面積 s y sat s y ：スラブの主筋強度：スラブの引張主筋全断面積：鉄骨強度 Af ：梁鉄骨フランジ断面積 sj ：梁鉄骨フランジ心間寸法 jb ：梁ｉの応力中心距離 jb  0.875( Db  dt ) ・ MAX[ i My i ] jb i 次図 CASE1 または CASE2 の組合せによる和の大なる和をとる。上引張上引張下引張下引張 CASE2 CASE1 図-5.3.3.2 Qd2 の計算に考慮する梁の降伏モーメント B-5.3.3-3 5.3 柱の断面設計 5.3.3 ＲＣ柱梁接合部・ja ：左右の梁のjb 1 、jb 2 の平均値で、梁が片側しかない場合はその梁のjbとする。なお、ここでのjbiは上引張My計算用と下引張用で異なる場合両者の平均とする。・H ：ｙ（ｚ）方向を検討する場合はｚ（ｙ）軸まわり曲げ剛性用の柱の長さをとり、上下の柱での長さの平均値とする。上柱がない（RC、SRC 柱でない）場合はその柱の長さは 0 とする（柱長さ＝梁心間距離）。・D ：検討方向の下柱の成（＝柱梁接合部の成）・L ：左右の梁の長さの平均値で、梁が片側しかない場合はその梁の長さとする（梁長さ＝柱心間距離）。・h ：H 同様検討方向での上下各柱の内法高さ（危険断面位置間距離）・Db ：梁成・dt ：梁の引張側主筋中心位置（引張縁からの）・Q ave を計算する際のQcに考慮する降伏モードは、以下のCASE1、CASE2 の 2 ケースとする。また、曲げ勾配としては図-5.3.3.3aを想定している。上引張 uLgMR+ 上引張 uRgML上梁下引張 uLgMR- ucMu- ucMu+ （軸力 NL-NE）上柱 hu ucMl下引張 mLgMR- 上引張 mRgML中梁 lcMu- （軸力 NL+NE）上引張 mLgMR+ lcMu+ （軸力 NL-NE）下柱 hl 下引張 uRgML+ ucMl+ 下引張 mRgML+ （軸力 NL+NE） lcMl- lcMl+ 下梁 CASE1 図-5.3.3.3 CASE2 柱のせん断力を計算する降伏モード上梁上柱中梁下柱下梁 CASE1 図-5.3.3.3a CASE2 降伏モードにおける曲げ勾配の想定 B-5.3.3-4 5.3 柱の断面設計 5.3.3 ＲＣ柱梁接合部（3）検定柱梁接合部は個別に「検定する／検定しない」指定ができる。ｙ、ｚ各方向ごとに Qa≧Qd であれば「OK」とし、そうでない場合は「NG」とする。 B-5.3.3-5