水路設計計算書適用基準土地改良事業標準設計第２編鉄筋コンクリート用水路（解説書）・・・農林水産省構造改善局コンクリート標準示方書・・・・・・・・・・・・・土木学会 §１設計条件１荷重条件活荷重 T - 20 ( Q = 78.45 kN ) 2 載荷重 q = 9.807 (kN/ m ) 積雪荷重 qs = 13.729 (kN/ m ) 浮力に対する安全率 Fa = 1.000 2 ２単位重量 3 コンクリート γc = 23.54 (kN/ m ) 土（湿潤） γs = 17.65 (kN/ m ) 3 3 土（水中） γsw = 8.83 (kN/ m ) 水 γw (kN/ m ) 主働土圧係数 = 9.81 [ランキンの公式] 土の内部摩擦角 φ = 30 Ka = 3 1 - SINφ 1 + SINφ = 1 - SIN 30゜ 1 + SIN 30゜ (゜) = 0.333 ３材料諸元ａコンクリート 2 設計基準強度 σck = 20.59 (N/mm) 許容圧縮応力度 σca = 6.86 (N/mm) 許容セン断応力度 τ a = 0.35 (N/mm) 2 2 ｂ鉄筋 2 許容引張応力度 σsa = 176.52 (N/mm) 許容付着応力度 τoa = 1.37 (N/mm) ヤング係数比 n = 15 2 ４水路形状 B × H = 2.800 (m) × 2.100 (m) t1 = 0.250 (m) 側壁下端幅 t2 = 0.400 (m) 底版幅 t3 = 0.400 (m) ステップ幅 X1 = 0.500 (m) 盛土高 Ho = 0.800 (m) 地下水位 H1 = 1.200 (m) 部材厚側壁天端幅５水路外形状盛土法勾配 1:n = 1:0.50 ６標準断面 Ho=800 X1=500 t1=250 t3=400 H1=1200 1:0.50 B=2800 t2=400 H=2100 B=2800 t1=250 Q = 78.450 kN q = 9.807 kN/㎡ t2=400 §２荷重計算ａ台形盛土換算等分布載荷重(qw) X4 = 700 qW 2100 800 400 500 X4 = X1 + 1/2・(Ho・n) = 0.500 + 1/2 × (0.800 × 0.50) = 0.700 (m) Iw = 1 + ( = 1 + ( X4 2 2 X4 2 X4 2 X4 { 1 + ( ) ( ) ) ) }・tan-1 ( H π H H π H 0.700 2 2 0.700 2 0.700 2 0.700 ) { 1 + ( ) }・tan-1 ( ) ( ) = 0.671 2.100 π 2.100 2.100 π 2.100 2 qw = γs・Ho・Iw = 17.65 × 0.800 × 0.671 = 9.475 (kN/m ) ｂ活荷重換算等分布載荷重(qL) 自動車荷重(qQ) X = 1400 800 400 500 Q = 78.450 kN 2100 qQ 衝撃係数 i = 0.300 法肩からタイヤまで X3 = 0.500 (m) タイヤ幅 a = 0.500 (m) タイヤ接地長 b = 0.200 (m) X = X1 + X2 + X3 = 0.500 + 0.400 + 0.500 = 1.400 (m) H'= H + Ho = 2.100 + 0.800 = 2.900 (m) 2 a + X + H' ・{( X - H' ) + ( a + X + H' ) ・ln( )} (b + 2H') a + 2X 2 0.500+1.400+2.900 = ・{(1.400-2.900)+(0.500+1.400+2.900)×ln( )} (0.200+2×2.900) 0.500+2×1.400 IQ = = 0.100 Q(1 + i) 78.453 × ( 1 + 0.300 ) qQ = ・IQ = × 0.100 = 2.313 (kN/㎡) H2 2.100 2 載荷重(qM) X5 = 900 q = 9.807 kN/㎡ qM 2100 800 400 500 X5 = X1 + X2 = 0.500 + 0.400 = 0.900 (m) X5 2 2 X5 2 X5 ) { 1 + ( ) }・tan-1 ( ) H π H H 0.900 2 2 0.900 2 = 1 + ( ) { 1 + ( ) }・tan-1 ( 2.100 π 2.100 Iw = 1 + ( 2 X5 ( ) π H 0.900 2 0.900 ) ( ) = 0.606 2.100 π 2.100 qM = q・Iw = 9.807 × 0.606 = 5.943 (kN/㎡) qM > qQ 従って qL = qM = 5.943 (kN/㎡) ｃ雪荷重(qS) qS = 13.729 (kN/㎡) ｄ換算載荷重の合計 Q = qW + qL + qS = 9.475 + 5.943 + 13.729 = 29.147 (kN/㎡) §３断面力の算定（曲げモーメント・セン断力）１側壁空虚時の断面力の検討 1400 2300 Q = 29.147 ａ天端より 2.300 (m)の点において検討する。 HH = h = H + t3/2 = 2.300 (m) H0 = H1 + t3/2 = 1.400 (m) 2 Pa = (1/2・γs・h 2 + Q・h)・Ka+1/2・{γw-(γs-γsw)・Ka}・(h+H0-HH) = (1/2×17.65×2.300 2 +29.147×2.300)×0.333+1/2×{9.81-(17.65-8.83) 2 ×0.333}×(2.300+1.400-2.300) = 44.605 (kN) 3 Mp = (1/6・γs・h 3 +1/2・Q・h 2 )・Ka+1/6・{γw-(γs-γsw)・Ka}・(h+H0-HH) = (1/6×17.65×2.300 3 +1/2×29.147×2.300 2 )×0.333+1/6×{9.81 3 -(17.65-8.83)×0.333}×(2.300+1.400-2.300) = 40.73395 (kN・m) 曲げモーメント Mso1 = Mp = 40.73395 (kN・m) セン断力 Sso1 = Pa = 44.605 (kN) ｂ天端より HH×2/3 の点において検討する。 ((HH - H0) ＜ h ＜ HH) HH = H + t3/2 = 2.300 (m) h = HH × 2/3 = 1.533 (m) H0 = H1 + t3/2 = 1.400 (m) 曲げモーメント 3 Mso2 = (1/6・γs・h 3 +1/2・Q・h 2 )・Ka+1/6・{γw-(γs-γsw)・Ka}・(h+H0-HH) = (1/6×17.65×1.533 3 +1/2×29.147×1.533 2 )×0.333+1/6×{9.81-(17.65-8.83)×0.333} ×(1.533+1.400-2.300) = 15.23229 (kN・m) 3 セン断力 2 Sso2 = (1/2・γs・h 2 + Q・h)・Ka+1/2・{γw-(γs-γsw)・Ka}・(h+H0-HH) = (1/2×17.65×1.533 2 +29.147×1.533)×0.333+1/2×{9.81-(17.65-8.83)×0.333} ×(1.533+1.400-2.300) = 23.170 (kN) 2 ｃ天端より1.500 (m)の点において検討する。 ((HH - H0)) ＜ h ＜ HH) HH = H + t3 / 2 = 2.300 (m) h = 1.500 (m) H0 = H1 + t3 / 2 = 1.400 (m) 曲げモーメント 3 Mso3 = (1/6・γs・h 3 +1/2・Q・h 2 )・Ka+1/6・{γw-(γs-γsw)・Ka}・(h+H0-HH) = (1/6×17.65×1.500 3 +1/2×29.147×1.500 2 )×0.333+1/6×{9.81-(17.65-8.83)×0.333} ×(1.500+1.400-2.300) = 14.47269 (kN・m) 3 セン断力 2 Sso3 = (1/2・γs・h 2 + Q・h)・Ka+1/2・{γw-(γs-γsw)・Ka}・(h+H0-HH) = (1/2×17.65×1.500 2 +29.147×1.500)×0.333+1/2×{9.81-(17.65-8.83)×0.333} ×(1.500+1.400-2.300) = 22.408 (kN) 2 ２側壁満水時の断面力の検討ａ天端より 2.300 (m)の点において検討する。 h = 2.300 (m) 曲げモーメント Msi1 = 1/6・γw・h 3 -1/6・γs・h 3 ・Ka = 1/6×9.81×2.300 3-1/6×17.65×2.300 3×0.330 = 8.08193 (kN・m) セン断力 Ssi1 = 1/2・γw・h 2 -1/2・γs・h 2 ・Ka = 1/2×9.81×2.300 2-1/2×17.65×2.300 2×0.330 = 10.542 (kN) ｂ天端より HH×2/3 の点において検討する。 HH = H + t3 / 2 = 2.300 (m) h = HH × 2/3 = 1.533 (m) 曲げモーメント Msi2 = 1/6・γw・h 3 -1/6・γs・h 3 ・Ka = 1/6×9.81×1.533 3 -1/6×17.65×1.533 3 ×0.330 = 2.39465 (kN・m) セン断力 Ssi2 = 1/2・γw・h 2 -1/2・γs・h 2 ・Ka = 1/2×9.81×1.533 2 -1/2×17.65×1.533 2 ×0.330 = 4.685 (kN) ｃ天端より1.500 (m)の点において検討する。 h = 1.500 (m) 曲げモーメント Msi3 = 1/6・γw・h 3 -1/6・γs・h 3 ・Ka = 1/6×9.81×1.500 3 -1/6×17.65×1.500 3 ×0.330 = 2.24184 (kN・m) セン断力 Ssi3 = 1/2・γw・h 2 -1/2・γs・h 2 ・Ka = 1/2×9.81×1.500 2 -1/2×17.65×1.500 2 ×0.330 = 4.484 (kN) ３底版空虚時の断面力の検討 250 400 2100 250 BL = 3200 400 2800 400 ａ底版の BL×1/2 の点において検討する。作用荷重スパン BL = B + t2 = (2.800 + 0.400) = 3.200 (m) Wr = = (t1 + t2)・H・γc BL (0.250 + 0.400)×2.100×23.54 = 10.041 3.200 X = BL・1/2 = 1.600 (m) 中央曲げモーメント Mto4 = Mso1 - 1/2・Wr・X・(BL - X) = 40.73395 - 1/2×10.041×1.600×(3.200 - 1.600) = 27.88111 (kN・m) 中央セン断力 Sto4 = 1/2・Wr・(BL - 2・X) = 1/2×10.041×(3.200 - 2×1.600) = 0.000 (kN) ｂ底版の端部において検討する。 X = 0.000 (m) 端部曲げモーメント Mto5 = Mso1 = 40.73395 (kN・m) 端部セン断力 Sto5 = 1/2・Wr・(BL - 2・X) = 1/2×10.041×(3.200 - 2×0.000) = 16.066 (kN) ｃ底版の BL×1/4 の点において検討する。 X = BL・1/4 = 0.800 (m) 曲げモーメント Mto6 = Mso1 - 1/2・Wr・X・(BL - X) = 40.73395 - 1/2×10.041×0.800×(3.200 - 0.800) = 31.09432 (kN・m) セン断力 Sto6 = 1/2・Wr・(BL - 2・X) = 1/2×10.041×(3.200 - 2×0.800) = 8.033 (kN) ４底版満水時の断面力の検討ａ底版の BL×1/2 の点において検討する。中央曲げモーメント Mti4 = Msi1 + 1/2・Wr・X・(BL - X) = 8.08193 + 1/2×10.041×1.600×(3.200 - 1.600) = 20.93477 (kN・m) 中央セン断力 Sti4 = Sto4 = 0.000 (kN) ｂ底版の端部において検討する。端部曲げモーメント Mti5 = Msi1 = 8.08193 (kN・m) 端部セン断力 Sti5 = Sto5 = 16.066 (kN) ｃ底版の BL×1/4 の点において検討する。曲げモーメント X = BL・1/4 = 0.800 (m) Mti6 = Msi1 + 1/2・Wr・X・(BL - X) = 8.08193 + 1/2×10.041×0.800×(3.200 - 0.800) = 17.72156 (kN・m) セン断力 Sti6 = Sto6 = 8.033 (kN) ５曲げモーメント及びセン断力図ａケースⅠ：側壁、底版の各部材の外側に最大モーメントが生ずる場合 Sso3 = 22.408 Mso3 = 14.47269 Sso2 = 23.170 Mso2 = 15.23229 Sso1 = 44.605 Mso1 = 40.73395 Sto5 = 16.066 Mto5 = 40.73395 Sto6 = 8.033 Mto6 = 31.09432 Sto4 = 0.000 Mto4 = 27.88111 セン断力図 (kN) 曲げモーメント図 (kN・m) ５曲げモーメント及びセン断力図ｂケースⅢ：側壁、底版の各部材の内側に最大モーメントが生ずる場合 Ssi3 = 4.484 Msi3 = 2.24184 Ssi2 = 4.685 Msi2 = 2.39465 Ssi1 = 10.542 Msi1 = 8.08193 Sti5 = 16.066 Mti5 = 8.08193 Sti6 = 8.033 Mti6 = 17.72156 Sti4 = 0.000 Mti4 = 20.93477 セン断力図 (kN) 曲げモーメント図 (kN・m) §４基礎地盤の検討 Qmax = 〔(t1 + t2)・H + t3・(2・t2 + B)〕・γc + B・H・γw B + t2 〔(0.250+0.400)×2.100 + 0.400×(2×0.400 + 2.800)〕×23.54 + 2.800×2.100×9.81 2.800 + 0.400 = = 38.660 (kN/m ) 2 §５浮力に対する検討〔(t1 + t2)・H + t3・(2・t2 + B)〕・γc (H1 + t3)・γw・(2・t2 ＋ B) Fs = = = 1.169 ＞ Fa = 1.000 〔(0.250 + 0.400)×2.100 + 0.400×(2×0.400 + 2.800)〕×23.54 (1.200 + 0.400)×9.81×(2×0.400 + 2.800) 浮力に対して安全である。 §６断面の計算１側壁部空虚時 44.605 (kN) 40.73395 (kN・m) S = 断面力 M = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D13 〈 As' = 1.267 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D13 - 6.7（本）= 8.447(㎝ ) ピッチ ctc = p = As/(b・d) = 0.00241 k = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.235 σc = 2・M 2×40733.95 = = k・j・b・d 2 0.235×0.922×100.0×35.0 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = 40733.95 8.447×0.922×35.0 = = j = 1 - k/3 = 0.922 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 3.10 (N/mm) = 150.00 (N/mm) 446.05 0.922×100.0×35.0 = 15.0 2 0.14 (N/mm) ２側壁部空虚時（ 2/3 ）断面力 M = 15.23229 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 31.0 (㎝) 23.170 (kN) 部材厚 t = 36.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D13 〈 As' = 1.267 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D13 - 6.7（本）= 8.447(㎝ ) ピッチ ctc = p = As/(b・d) = 0.00272 k = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.248 σc = 2×15232.29 2・M = = 0.248×0.917×100.0×31.0 2 k・j・b・d 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = 15232.29 8.447×0.917×31.0 231.70 0.917×100.0×31.0 = 15.0 2 j = 1 - k/3 = 0.917 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 1.40 (N/mm) = 63.00 (N/mm) = 0.08 (N/mm) ３側壁部空虚時（ 1.500(m) ) 断面力 M = 14.47269 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 30.7 (㎝) 22.408 (kN) 部材厚 t = 35.7(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D13 〈 As' = 1.267 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D13 - 6.7（本）= 8.447(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00275 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.249 σc = 2×14472.69 2・M = = k・j・b・d 2 0.249×0.917×100.0×30.7 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = = 15.0 2 14472.69 8.447×0.917×30.7 224.08 0.917×100.0×30.7 j = 1 - k/3 = 0.917 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 1.30 (N/mm) = 61.00 (N/mm) = 0.08 (N/mm) ４側壁部満水時 10.542 (kN) 8.08193 (kN・m) S = 断面力 M = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D10 〈 As' = 0.7133 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D10 - 3.3（本）= 2.378(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00068 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.133 σc = 2・M 2×8081.93 = = k・j・b・d 2 0.133×0.956×100.0×35.0 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = 8081.93 2.378×0.956×35.0 = = j = 1 - k/3 = 0.956 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 1.00 (N/mm) = 102.00 (N/mm) 105.42 0.956×100.0×35.0 = 30.0 2 0.03 (N/mm) ５側壁部満水時（ 2/3 ）断面力 M = 2.39465 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 31.0 (㎝) 4.685 (kN) 部材厚 t = 36.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D10 〈 As' = 0.7133 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D10 - 3.3（本）= 2.378(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00077 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.141 σc = 2×2394.65 2・M = = 0.141×0.953×100.0×31.0 2 k・j・b・d 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = 2394.65 2.378×0.953×31.0 46.85 0.953×100.0×31.0 = 30.0 2 j = 1 - k/3 = 0.953 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 0.40 (N/mm) = 34.00 (N/mm) = 0.02 (N/mm) ６側壁部満水時（ 1.500(m) ) 断面力 M = 2.24184 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 30.7 (㎝) 4.484 (kN) 部材厚 t = 35.7(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D10 〈 As' = 0.7133 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D10 - 3.3（本）= 2.378(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00077 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.141 σc = 2×2241.84 2・M = = k・j・b・d 2 0.141×0.953×100.0×30.7 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = = 30.0 2 2241.84 2.378×0.953×30.7 44.84 0.953×100.0×30.7 j = 1 - k/3 = 0.953 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 0.40 (N/mm) = 32.00 (N/mm) = 0.02 (N/mm) ７底版部空虚時（中央） 0.000 (kN) 27.88111 (kN・m) S = 断面力 M = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D13 〈 As' = 1.267 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D13 - 6.7（本）= 8.447(㎝ ) ピッチ ctc = p = As/(b・d) = 0.00241 k = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.235 σc = 2・M 2×27881.11 = = k・j・b・d 2 0.235×0.922×100.0×35.0 2 σs = M As・j・d 27881.11 8.447×0.922×35.0 = 15.0 2 j = 1 - k/3 = 0.922 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2.10 (N/mm) = 102.00 (N/mm) ８底版部空虚時（端部）断面力 M = 40.73395 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 16.066 (kN) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D13 〈 As' = 1.267 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D13 - 6.7（本）= 8.447(㎝ ) ピッチ ctc = p = As/(b・d) = 0.00241 k = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.235 σc = 2×40733.95 2・M = = 0.235×0.922×100.0×35.0 2 k・j・b・d 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = 40733.95 8.447×0.922×35.0 = = j = 1 - k/3 = 0.922 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 3.10 (N/mm) = 150.00 (N/mm) 160.66 0.922×100.0×35.0 = 15.0 2 0.05 (N/mm) ９底版部空虚時（ 1/4 ）断面力 M = 31.09432 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 8.033 (kN) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D13 〈 As' = 1.267 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D13 - 6.7（本）= 8.447(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00241 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.235 σc = 2×31094.32 2・M = = k・j・b・d 2 0.235×0.922×100.0×35.0 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = = 15.0 2 31094.32 8.447×0.922×35.0 80.33 0.922×100.0×35.0 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 2.30 (N/mm) = 114.00 (N/mm) = j = 1 - k/3 = 0.922 0.02 (N/mm) １０底版部満水時（中央） 0.000 (kN) 20.93477 (kN・m) S = 断面力 M = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D10 〈 As' = 0.7133 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D10 - 6.7（本）= 4.755(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00136 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.183 σc = 2・M 2×20934.77 = = k・j・b・d 2 0.183×0.939×100.0×35.0 2 σs = M As・j・d 20934.77 4.755×0.939×35.0 = 15.0 2 j = 1 - k/3 = 0.939 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2.00 (N/mm) = 134.00 (N/mm) １１底版部満水時（端部）断面力 M = 8.08193 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 16.066 (kN) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D10 〈 As' = 0.7133 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D10 - 6.7（本）= 4.755(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00136 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.183 σc = 2×8081.93 2・M = = 0.183×0.939×100.0×35.0 2 k・j・b・d 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = 8081.93 4.755×0.939×35.0 160.66 0.939×100.0×35.0 = 15.0 2 j = 1 - k/3 = 0.939 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 0.80 (N/mm) = 52.00 (N/mm) = 0.05 (N/mm) １２底版部満水時（ 1/4 ）断面力 M = 17.72156 (kN・m) S = 断面幅 b = 100.0 (㎝) 有効厚 d = 35.0 (㎝) 8.033 (kN) 部材厚 t = 40.0(㎝) 被り t' = 5(㎝) 2 鉄筋径 D10 〈 As' = 0.7133 (㎝ ) 〉 2 鉄筋量 As = D10 - 6.7（本）= 4.755(㎝ ) p = As/(b・d) = 0.00136 k = ピッチ ctc = (2・n・p＋(n・p ) ) - n・p = 0.183 σc = 2×17721.56 2・M = = k・j・b・d 2 0.183×0.939×100.0×35.0 2 σs = M As・j・d τ S j・b・d = = = 15.0 2 17721.56 4.755×0.939×35.0 80.33 0.939×100.0×35.0 2 < σca = 6.86 ＯＫ 2 < σsa = 176.52 ＯＫ 2 < τa = 0.35 ＯＫ 1.70 (N/mm) = 113.00 (N/mm) = j = 1 - k/3 = 0.939 0.02 (N/mm) 応力度の検討ケース配筋計画 As' U M S d d' p j k σs σc τ τo 判定側壁部空虚 D13 @150 8.45 26.67 40.73395 44.605 35 19.1 0.0024 0.922 0.235 150 3.1 0.14 0.52 OK 側壁部空虚 (2/3) D13 @150 8.45 26.67 15.23229 23.170 31 11.7 0.0027 0.917 0.248 63 1.4 0.08 0.31 OK 側壁部空虚 (任意) D13 @150 8.45 26.67 14.47269 22.408 31 11.4 0.0028 0.917 0.249 61 1.3 0.08 0.30 OK 底版部空虚 (中央) D13 @150 8.45 26.67 27.88111 0.000 35 15.8 0.0024 0.922 0.235 102 2.1 0.00 0.00 OK 底版部空虚 (端部) D13 @150 8.45 26.67 40.73395 16.066 35 19.1 0.0024 0.922 0.235 150 3.1 0.05 0.19 OK 底版部空虚 (1/4) D13 @150 8.45 26.67 31.09432 8.033 35 16.7 0.0024 0.922 0.235 114 2.3 0.02 0.09 OK 側壁部満水 D10 @300 2.38 10.00 8.08193 10.542 35 8.5 0.0007 0.956 0.133 102 1.0 0.03 0.32 OK 側壁部満水 (2/3) D10 @300 2.38 10.00 2.39465 4.685 31 4.6 0.0008 0.953 0.141 34 0.4 0.02 0.16 OK 側壁部満水 (任意) D10 @300 2.38 10.00 2.24184 4.484 31 4.5 0.0008 0.953 0.141 32 0.4 0.02 0.15 OK 底版部満水 (中央) D10 @150 4.76 20.00 20.93477 0.000 35 13.7 0.0014 0.939 0.183 134 2.0 0.00 0.00 OK 底版部満水 (端部) D10 @150 4.76 20.00 8.08193 16.066 35 8.5 0.0014 0.939 0.183 52 0.8 0.05 0.24 OK 底版部満水 (1/4) D10 @150 4.76 20.00 17.72156 8.033 35 12.6 0.0014 0.939 0.183 113 1.7 0.02 0.12 OK ケースⅠ ケースⅢ As'：必要鉄筋量 U：鉄筋周長の総和 M：曲げモーメント S：セン断力 d：有効厚 d'：必要部材厚 p,j,k：応力算定に用いる係数 σs：引張応力度 σc：圧縮応力度 τ：セン断応力度 τo：付着応力度