超高強度鋼部材 - 豊橋技術科学大学

超高強度鋼部材の
ホットスタンピングの研究開発動向
1. ホットスタンピング
豊橋技術科学大学 森謙一郎
2. 材料,酸化防止
http://plast.me.tut.ac.jp/
3. 加熱
100kg軽量:1km/l燃費向上
4. プレス成形
5. ダイクエンチ
軽量材料の成形
超高張力鋼板(7.8)
アルミニウム(2.7),マグネ(1.8),
チタン(4.5)


高張力鋼板の冷間成形における
スプリングバック及び低い成形性
超高張力鋼板の自動車部材への適用
SPCC, 440, 590, 780, 980, 1180MPa
超高張力鋼板:1GPa以上
パンチ形状
低い延性
大きなスプリングバック
骨格部材:36%
サイドドアビーム
焼付き
センターピラー
1.2GPa以上の冷間プレスは困難
高張力鋼板の供給地域
超高張力鋼板の高温引張特性
北米
日本
アジア
南米
440MPa
590MPa
800
100
600
400
50
200
0
200
400 600
温度 /℃
0
800
伸び /%
ヨーロッパ
引張強さ /MPa
ホットスタンピング:成形荷重低下,
スプリングバックなし,成形性向上
1000
150
980MPa
板厚1.2mmにおけるフォーム成形の
スプリングバック
ホットスタンピング
冷間プレス成形
590MPa
下死点保持
トリミング,
穴抜き
780MPa
980MP
後加工
プレス成形
加熱
1180MP
ホットスタンピング
22MnB5
ホットスタンピングにおける
ダイクエンチによる硬さの上昇
AP&T社のホットスタンピング
600
500
硬さ /HV20
板材
400
300
素板
金型急冷
による焼
入れ,
1.5GPa級
200
100
0
700
硬さ測定部
800
加熱温度 /℃
900
フォルクスワーゲン,パサート
Audi A7 Sportback
アルミニウム板材
アルミニウム鋳造材
アルミニウム押出し材
ホットスタンピング材
冷間プレス成形材
フォルクスワーゲン パサート,骨格
部材の16%が熱間プレス成形
ドイツ ベンテラー社における
ホットスタンピング成形品
カナダ マグナ社における
ホットスタンピング成形品
ホンダN BOXのセンターピラー
トヨタにおけるホットスタンピングの適用
プリウス(2009年)
室外
レクサスIS
室内
超高強度スティフナー
通電加熱2013年11月
7日刊自動車新聞:トヨ
タが通電加熱を使用
アイシン高丘:ドアビーム
ルーフリーンフォースメント
バンパーリーンフォースメント ダッシュロアクロスメンバー
Aピラーリーン
フォースメント
ユニプレス:
センターピ
ラーリーン
フォースメン
ト
豊田鉄工,ユニプレス,ワイテック,
東プレ,ジーテクト
ホットスタンピング成形品の生産量
Parts per year (in millions)
日本におけるホットスタンピング成形品
550
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
450 million
per year
(2013)
3 million
per year
(1987)
8 million
per year
(1997)
1987
1997
Ref: Hund 2011, Belanger 2011.
95 million
per year
(2007)
142 lines in 2011,
around the world
Year
2007 ’08
’09 ’10
’11
’12 ’13
ホットスタンピング成形品の割合
26%
中国 (11)
2008 VW Passat
17%
0
北米 (51)
2012 Ford Focus
19%
6%
ヨーロッパ(62)
限界 (Volvo)
45%
7%
ホットスタンピングラインの数
日本 (10)
2011 Volvo S60
韓国 (4)
2002 Volvo XC90
10
合計:142
その他 (4)
2007 Fiat 500
20
30
車体部品の割合 /%
40
50
0
10
20
30
40
50
ラインの数 (2011月10月現在)
60
Ref: Belanger 2011
Ref: Holzkamp 2011, Hover 2011, Lucia 2011, Wästlund 2011.
ホットスタンピングの長所
1. ホットスタンピング
2. 材料,酸化防止

成形荷重低下
3. 加熱

スプリングバックなし
4. プレス成形

成形性増加
5. ダイクエンチ

1.5GPa級成形品
現行熱間プレス成形の問題点
ホットスタンピングに使用される板材
マンガンボロン鋼 22MnB5
高額な設備
低い生産性
狭い適用範囲
油圧プレス
1段成形
強大な加熱炉
長い加熱時間
下死点保持
レーザー
加工
高価な板材
酸化防止材
自動車の
骨格部材
C
Si
Mn
P
B
0.21 0.25 1.2 0.015 0.0014
硬さ: 254 HV
900 ºC,急冷: マルテンサイト変態,500HV
900 ºC ,空冷:焼なまし,165HV
10 m
マルテンサイト
板材
加熱
プレス成形
後加工
適用範囲
(a) 素板
(b) ダイクエンチ後
70
酸化防止
1. ホットスタンピング
酸化防止なし:ショットピーニング
酸化防止あり:アルミ,亜鉛めっき,金属間化合
物,数分
2. 材料,酸化防止
3. 加熱
4. プレス成形
5. ダイクエンチ
酸化防止なし
現行熱間プレス成形の問題点
加熱炉
Double-decker 炉
Furnace
高額な設備
低い生産性
狭い適用範囲
回転炉
Multi-chamber炉
油圧プレス
1段成形
下死点保持
強大な加熱炉
長い加熱時間
レーザー
加工
高価な板材
酸化防止材
自動車の
骨格部材
実生産
開発中 (AP&T)
Lbatch
開発中 (Schuler)
Ref: Bader et al 2011.
炉へ投入
板材
加熱
プレス成形
後加工
適用範囲
プレスへ
炉長
t heating
t cycle
Lbatch
330sec
x1.6m
20sec
炉加熱
大型
非表面処
理材: 49 s
表面処理
材: 72 s
加熱
(b) 遠赤外線加熱
温度低下
酸化
搬送
通電加熱




(c) 高周波誘導加熱
Ref: Eriksson 2010.
通電型内加熱を用いた温・熱間プレス成形
加熱炉
(a) 炉加熱
26.4m
加熱,成形
成形
利点
小さい温度低下
プレス作業との同期
少ない酸化スケール
高い加熱効率
通電加熱の映像 (SPFC980)
通電加熱とサーボプレスの連動
高速加熱・高速成形:
酸化防止
成形性の増加
通電電源
電極
サーボプレス
通電電源
サーボプレス
980 ºCにおける通電加熱ハット曲げ成形
通電加熱ハット曲げ成形装置
実験条件
通電電圧:10V
板サイズ:130mm×20mm
ポンチ 電極中心間距離:120mm
素板
板押え
絶縁体
電極
ダイ
通電
(0.2秒)
プレス
A
変圧器
3.5秒保持
ON
OFF
~
200V 60Hz
連続通電加熱ホットスタンピング
980 ºCにおける通電加熱ハット曲げ成形
(a) 高温炉加熱
成形品排出装置
板材投入部
成形型
板材搬送装置
銅電極
(b) 通電加熱
板材搬送
通電加熱, 成形+ダイクエンチ
材料取出し
連続通電加熱ホットスタンピング
板材搬送
通電加熱, 成形+ダイクエンチ
ホットスタンピング装置の実用化
材料取出し
プレス機械メーカーとの共同開発:㈱アミノ
アステアにおける通電加熱
ホットスタンピングの適用
矩形板材に応用が限定
電極
温度 /℃
1000
950
900
850
長方形ブランク
800
750
700
局部昇温抑制通電加熱
650
台形ブランク
600
現行熱間プレス成形の問題点
1. ホットスタンピング
高額な設備
低い生産性
狭い適用範囲
2. 材料,酸化防止
3. 加熱
油圧プレス
1段成形
4. プレス成形
5. ダイクエンチ
強大な加熱炉
長い加熱時間
高価な板材
酸化防止材
板材
加熱
プレス成形
レーザー
加工
自動車の
骨格部材
後加工
適用範囲
負荷時
除荷時
高液圧
(a) 直接
ラム
プレス荷重
油圧式と機械式プレス
直接と間接ホットスタンピング
(b) 間接
プレス荷重
シリンダー
クランク
ラム
加工荷重が大きい
騒音,振動が小さい
加工速度が低い
ラムストローク
加工荷重が小さい
加工速度,生産性が高い
加工荷重が変化する
0°
180°
90°
クランク角度
型
熱間成形における高速と低速のサーモ
グラフィーで測定された温度分布の比較
ホットスタンピングにおける成形速度の影響
(a) 冷間
/ ºC
900
(a) 149 mm/s
(b) 熱間,149 mm/s
(c) 熱間,26mm/s
(b) 26 mm/s
725
550
サーボプレスによる高速成形
メカニカルサーボプレス
375
200
遅れ板押えによる成形性向上方法
成形性に及ぼすパンチ突出し量の影響
25
破断
ブランク
s
L
パンチ
ダイス
20
15
成形
10
s
成形品深さ:s
成形品深さ s /mm
パンチ突出し量:L
5
(a)成形開始
(b)成形初期
(c)成形後期
しわ残存
(d)成形完了
0
5
10
15
20
25
パンチ突出し量 L /mm
現行熱間プレス成形の問題点
1. ホットスタンピング
高額な設備
低い生産性
狭い適用範囲
2. 材料,酸化防止
3. 加熱
油圧プレス
1段成形
4. プレス成形
強大な加熱炉
長い加熱時間
5. ダイクエンチ
高価な板材
酸化防止材
板材
ユニプレスにおける板材の直接水冷
加熱
プレス成形
自動車の
骨格部材
後加工
適用範囲
ホンダにおけるサーボプレス利用
最適加熱
型内アシスト水冷
溶接可能な短時間加熱条件 精度を出せる急冷手法確立
(a) 間接水冷
レーザー
加工
型内トリム:レーザー加工レス
成形と同時に余肉切断と穴あけ
(b) 直接水冷
直接水冷によって下死点保持時間を減らせる
炉長1/2化 縦壁直接
水冷
直接水冷と板押え退避による
ダイクエンチ性向上とフランジ部焼入れ防止
4spm
成形前
成形完了 穴あけ・
切断完了
水冷を用いたホットスタンピング
パンチ
スプリング
板押え
パンチ
スペーサ
ブランク
水
ダイス
スペーサ
水
ブロック
(a) 成形開始 (b) 成形終了 (c) 板押え退避 (d)下死点保持
ダイス
成形品
下死点保持時間を変化させた時の
半径方向ビッカース硬さ分布
水冷あり,下死点保持時間3sの焼入れ防止
ありとなしにおけるフランジ部のせん断荷重
20μm
せん断位置
100
300
200
100
水冷あり
容器底部430HV20
水冷なし
素板
トリミング部
x
容器底部
フランジ部226HV20
フランジ部
テーパー部
80
60
10
20
30
40
50 60 70 80
中心からの距離 x /mm
300
硬さ
40
200
20
100
0
0
400
せん断荷重
焼入れ防止あり
なし
29
3s
1s
th= 0s
f 160
500
ビッカース硬さ /HV20
5s
400
せん断荷重 /kN
ビッカース硬さ /HV20
500
板押え
パンチ
0
ダイス
素板230HV20
強度分布を有する成形品の
テーラードダイクエンチ
局部通電加熱法
ダイクエンチ:金型による
急冷で高強度化
高強度
バイパス法
分極法
銅バイパス
押え
銅電極
電流
電流
A-A’断面
加熱安定性
A
A’
装置構造
シートレール
強度分布を持つ成形品
通電加熱
板押え
パンチ
搬送
(2s)
高
単純
全面加熱と局部加熱ハット曲げ成形品
板押え
試験片
電極押え
電極
成形
全面加熱(Q = 18kJ)
ダイクエンチ
(3.5s)
成形完了
低
複雑
加熱部分
ダイス
シートレール
A
A’
穴抜き
高強
度
A-A’断面
10mm
加熱部分
バイパス局部加熱(Q = 13kJ)
ハット曲げ成形品の長手方向硬さ分布
600
硬さ /HV20
500
テーラードテンパリング
金型に溝を付ける
全面加熱
金型を加熱
x
400
300 バイパス
成形領域
素板
200
120mm
100
l = 40mm
0
20
40
中心からの距離x /mm
1. ホットスタンピング
2. 材料,酸化防止
3. 加熱
4. プレス成形
5. ダイクエンチ
60
全体を加熱して一
部だけを再加熱