P271190396
殿
作業所
型枠支保工
強度計算書
1　／　21
２：
検討
ａ） 張出し部荷重の算出
根元計算
【計算条件説明】
●張り出し長さ l :
●根元部ｽﾗﾌﾞ厚 t1 :
●先端部ｽﾗﾌﾞ厚 t2 :
●鉄筋ｺﾝｸﾘｰﾄの単位重量 r :
●作業荷重 W1 :
【躯体単位荷重】
w0 = r × t1 + W1
25.000 × 3.500
=
90.000 (kN /m2 )
=
7.500
3.500
1.900
25.000
2.500
+
2.500
m
m
m
kN /m3
kN /m2
2　／　21
ｂ） せき板の検討
合板１２ｍｍ（下部梁材に直交）
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 :
●たわみ用単位荷重 W0':
●荷重負担幅 @ :
●梁材長さ L :
●断面係数 Zx :
●断面２次モーメント Ix :
5.488
●ヤング係数 E :
【荷重】
w =
=
w' =
=
W0 × @
=
W0' × @
90.000
×
0.9000
=
90.000
×
0.9000
81.000 (kN /m)
81.000
=
1055.556
---
810.000
0.1500
×
(N /cm)
2
8
0.228 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
=
kN /m2
kN /m2
m
m
cm3
cm4
N /cm2
81.000 (kN /m)
【曲げモーメント】
w L2
Ｍmax =
=
8
=
90.000
90.000
0.9000
0.1500
21.600
12.960
× 10 5
---
22800.000
(N ･cm)
22800.000
21.600
(N /cm2)
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
5 × w'× L' 4
δ =
=
384 × E × Ix
≦
1372.000
0.075 (cm)
(N /cm2)
∴ OK
3　／　21
ｃ） 根太材の検討
□－６０×６０×２．３
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 :
●たわみ用単位荷重 W0':
●荷重負担幅 @ :
●梁材長さ L :
●せん断用断面積 Ａ :
●断面係数 Zx :
●断面２次モーメント Ix :
●せん断係数 ｋ :
2.058
●ヤング係数 E :
【荷重】
w =
=
w' =
=
W0 × @
=
kN /m2
kN /m2
m
m
cm2
cm3
cm4
N /cm2
90.000
×
0.1500
90.000
×
0.1500
13.500 (kN /m)
W0' × @
=
13.500 (kN /m)
【曲げモーメント】
w L2
Ｍmax =
=
8
=
90.000
90.000
0.1500
0.6880
2.548
9.440
28.300
1.000
× 10 7
---
13.500
=
0.6880
×
(N /cm)
2
8
0.799 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
135.000
---
79900.000
(N ･cm)
79900.000
9.440
=
(N /cm2)
8463.983
≦
15680.000
(N /cm2)
∴ OK
(N /cm2)
∴ OK
【せん断力】
Ｑmax =
=
w L
2
4.644 (kN)
【せん断応力度】
ｋ Ｑmax
σs =
Ａ
=
13.500
=
=
1822.606
×
2
---
1.000
(N /cm2)
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
5 × w'× L' 4
δ =
=
384 × E × Ix
0.6880
4644.000 (N)
4644.000
×
2.548
≦
8820.000
0.068 (cm)
4　／　21
ｄ） 大引材（単純梁部）の検討
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 :
●たわみ用単位荷重 W0':
●荷重負担幅 @ :
●梁材長さ L :
●せん断用断面積 Ａ :
●断面係数 Zx :
●断面２次モーメント Ix :
●せん断係数 ｋ :
2.058
●ヤング係数 E :
【荷重】
w =
=
w' =
=
W0 × @
=
W0' × @
kN /m2
kN /m2
m
m （斜長）
cm2
cm3
cm4
N /cm2
90.000
×
0.6880
=
90.000
×
0.6880
61.920 (kN /m)
---
61.920
=
619.200
0.6990
×
(N /cm)
2
8
3.782 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
=
90.000
90.000
0.6880
0.6990
5.990
37.500
187.000
1.000
× 10 7
61.920 (kN /m)
【曲げモーメント】
w L2
Ｍmax =
=
8
=
□－１００×１００×３．２
---
378200.000
(N ･cm)
378200.000
37.500
(N /cm2)
10085.334
≦
15680.000
(N /cm2)
∴ OK
(N /cm2)
∴ OK
【せん断力】
Ｑmax =
=
w L
2
21.641 (kN)
【せん断応力度】
ｋ Ｑmax
σs =
Ａ
=
61.920
=
=
3612.855
×
2
---
1.000
(N /cm2)
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
5 × w'× L' 4
δ =
=
384 × E × Ix
0.6990
21641.000 (N)
21641.000
×
5.990
≦
8820.000
0.050 (cm)
5　／　21
ｅ） 大引材（片持ち梁部）の検討
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 :
●たわみ用単位荷重 W0':
●荷重負担幅 @ :
●梁材長さ L :
●せん断用断面積 Ａ :
●断面係数 Zx :
●断面２次モーメント Ix :
●せん断係数 ｋ :
2.058
●ヤング係数 E :
【荷重】
w =
=
w' =
=
W0 × @
=
W0' × @
kN /m2
kN /m2
m
m （斜長）
cm2
cm3
cm4
N /cm2
90.000
×
0.6880
=
90.000
×
0.6880
61.920 (kN /m)
---
61.920
=
619.200
0.4070
×
(N /cm)
2
2
5.129 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
=
90.000
90.000
0.6880
0.4070
5.990
37.500
187.000
1.000
× 10 7
61.920 (kN /m)
【曲げモーメント】
w L2
Ｍmax =
=
2
=
□－１００×１００×３．２
---
512900.000
(N ･cm)
512900.000
37.500
13677.334
(N /cm2)
≦
15680.000
(N /cm2)
∴ OK
(N /cm2)
∴ OK
【せん断力】
Ｑmax =
=
w L
=
25.202 (kN)
【せん断応力度】
ｋ Ｑmax
σs =
Ａ
=
61.920
=
4207.346
×
---
1.000
(N /cm2)
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
w'× L' 4
δ =
=
8 × E × Ix
0.4070
25202.000 (N)
25202.000
×
5.990
≦
8820.000
0.056 (cm)
6　／　21
ｆ） ３Ｓシステムの検討
バーチカル：φ
バーチカル：φ６０．５
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 :
90.000 kN /m2
0.4000
●縦断方向端部離れ A :
m
0.6880
●縦断方向間隔 @ :
m
( ﾎﾘｿﾞﾝﾀﾙ : HL0627 )
0.6880
●横断方向間隔 w :
m
( ﾎﾘｿﾞﾝﾀﾙ : HL0627 )
【建地材にかかる荷重】
Pmax =
W0 × ( A +
@
2
=
90.000
× (
=
46.069 (kN /本)
) × w
0.4000
≦
+
0.6880
2
) ×
49.900 (kN /本)
0.688
∴ OK
7　／　21
ｇ） 水平力の算出
(勾配直角方向)
【計算条件説明】
●スラブ厚 t :
●躯体寸法・縦 ａ :
●躯体寸法・横 ｂ :
●鉄筋ｺﾝｸﾘｰﾄ単位荷重 r :
●作業荷重 W1 :
●照査水平荷重係数 γ :
2700 mm =
688 mm =
3500 mm =
25.000 kN /m3
2.500 kN /m2
0.050
5.0
(
2.700 m
0.688 m
3.500 m
(平均スラブ厚)
(3.500m+1.900m)/2
%)
【単位面積当たりの総荷重】
WV = t × r × + W1
=
=
2.700
×
25.000
+
2.500
×
3.500
70.000 (kN /m2)
【検討面積全体の水平荷重】
ΣH = WV × a × b × γ
=
=
70.000
×
0.688
× 0.050
8.428 (kN )
ｇ） 水平力の検討
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
【許容水平耐力の算定（Ｂｎ１）】 （3Sシステム専用ブレース）
11.760 kN /本
●３Ｓシステム斜めブレースの許容軸力 N：
75.600 度
●ブレース材勾配 θ :
3 本
●ブレース材配置数 n :
11.760 × 0.249 ×
3 =
Bn1 = HaB = N × cosθ × n
=
【検討面積全体の水平荷重の検討】
ΣBn = Bn1
8.774
=
=
ΣH =
8.774 (kN)
8.428 (kN)
≦
8.774 (kN)
∴ OK
8.774 (kN)
8　／　21
ｈ） 水平力の算出
勾配方向
＊張出し荷重全体の水平力より検討する。
【計算条件説明】
●根元スラブ厚 t1 :
●先端スラブ厚 t2 :
●躯体寸法・縦 ａ :
●躯体寸法・横 ｂ :
●鉄筋ｺﾝｸﾘｰﾄ単位荷重 r :
●作業荷重 W1 :
●躯体勾配 θ :
3500
1900
7500
3500
25.000
2.500
10.000
mm
mm
mm
mm
kN
kN
度
3.500
1.900
7.500
3.500
=
=
=
=
/m3
/m2
m
m
m
m
【単位面積当たりの総荷重】
WV = ( t 1 + t 2 ) / 2 × r + W 1
=
=
(
3.500
+
2
70.000 (kN /m2)
1.900 )
【検討面積全体の水平荷重】
ΣH = WV × a × b × cosθ
70.000 ×
7.500
=
314.930 (kN )
=
【1列当たりの水平荷重】
H = ΣＨ / 6列
314.930 / 6
=
52.489 (kN )
=
×
×
25.000
3.500
×
+
0.985
2.500
×
0.174
9　／　21
ｉ） 水平力の検討
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
【計算条件説明】
52.489 kN
●水平荷重 Ｈ :
●クランプのスベリ耐力 Nc :
8.820 kN
●単管ﾌﾞﾚｰｽ材1本当たりのｸﾗﾝﾌﾟ数 Cn :
2 個
●ブレース材許容座屈応力度 σc :
9757.013
N /cm2
＊σc の算出方法については別紙参照の事
33.188 度
●ブレース材勾配 θ :
3.483 cm 2
●ブレース材断面積 A :
5 本
●ブレース材配置本数 n :
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ × Cn × n
=
=
8.820
× 0.837
×
2
×
5
73.824 (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ × n
=
9757.013
×
= 142221.686 (N)
3.483
52.489 (kN)
＜
×
5
142.222 (kN)
---
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力
ΣH =
× 0.837
Bn
=
73.824 (kN)
73.824 (kN)
∴ OK
5 本づつ設置する事により、
＊ 故に、 単管ﾌﾞﾚｰｽ を全列に
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
10　／　21
※ 単管ブレース の許容座屈応力度の算出
※ 最も不利な張出し部先端側単管ﾌﾞﾚｰｽ材にて検討する。
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン ＠ :
●ブレース材配置高さ h :
●断面２次半径 i :
●円周率 π :
●ﾔﾝｸﾞ係数 E :
●降伏強さ F :
【座屈長】
L =
＠2 + h 2
=
137.600
2
+
2.058
90.000
1376 mm =
900 mm =
1.640 cm
3.1415
× 10 7
N /cm2
35280.000
N /cm2
2
164.5 (cm)
=
【限界細長比】
Λ
π2 ×
0.6 ×
=
E
F
3.1415 2× 2.058 × 10
0.6
× 35280.000
=
7
97.953
=
【細長比】
λ
L
i
164.5
1.640
=
=
=
100.305
【許容座屈応力度】
0.29
σc =
(λ/Λ) 2
=
=
(
＞ Λ
F
100.305
9757.013
0.29
/
97.953
(N /cm2)
)2
× 35280.000
137.6 cm （0.688×2ｽﾊﾟﾝ）
90.0 cm
11　／　21
３：
H鋼下の検討
ａ） 足場荷重の算出
検討枠段数 ＝ 3 段
【枠の内外に共通な荷重】
部　材
A4055B
建枠
(
SKN6
布部材
(
A14
筋違
(
SH20T
連結ピン
(
K3055S
階段枠
(
SG918
開口部手摺
(
作業荷重
( 同時２層
A752
ｼﾞｬｯｷﾍﾞｰｽ
(
ｺﾛｶﾞｼ材
( 100角鋼管
【枠の外側にかかる荷重】
部　材
SH25
手摺柱材
(
A31
手摺材
(
NFG18
幅木
(
養生部材
( ｸﾞﾘｰﾝﾈｯﾄ
【枠の内側にかかる荷重】
部　材
伸縮ブラケット( TWL300
NB400
足場板
(
NUB18
下さん
(
【建地にかかる荷重】
枠外側建地にかかる荷重
Pa
P1 =
+ Po =
2
=
枠内側建地にかかる荷重
Pa
P2 =
+ Pi =
2
=
)
)
)
)
)
)
)
)
)
単重(N)
152.003
158.868
41.188
5.884
277.528
145.138
4900.000
36.260
93.296
)
)
)
)
単重(N)
31.381
21.575
45.080
1.373
)
)
)
単重(N)
39.227
37.975
22.050
12.306
2
+
寸法(m)
×
1.829
+
3
9
12
6
3
3
2
2
2
×
1
×
4
×
6
×
× 1.725
1.829
寸法(m)
×
/
/
2
2
/
/
2
2
合計
Pa
2
2
3
Po
=
=
=
=
=
重量(N)
32
44
136
13
225
=
=
=
=
重量(N)
79
139
45
263
/
/
×
合計
数量
×
×
×
1.829
2
1
4
×
/
合計
=
P1
× @'
@
=
≦
21.300 (kN /脚)
∴ OK
≦
21.300 (kN /脚)
∴ OK
0.263
6.416 (kN)
6.416
1.829
×
2
2
Pi
0.225
【主桁にかかる足場荷重】足場間隔@=1.829m　主桁間隔@'=0.688m
6.378
P1
Pa =
× @' =
×
0.688
=
2.400 (kN )
1.829
@
Pb
重量(N)
457
715
248
36
417
218
9800
73
342
12306
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
数量
寸法(m)
6.378 (kN)
12.306
2
数量
×
×
×
×
×
×
×
×
×
0.688
=
2.414 (kN )
12　／　21
ｂ） 支保工荷重の算出
22 0
38 1 1 21 9
62 0
Pe
Pf
Pg
Ph
Pi
40 0
Pj
Pk
Pl
Pm
341 5
3268
3121
297 4
2828
2681
253 4
2387
奥 行 き 方 向 間 隔 0. 68 8 m
2240
Pd
209 4
Pb Pc
19 47
Pa
10 @ 68 8 = 688 0
6 3 0 68 8
68 8
688
68 8
13 8 40 0
58
68 8
68 8
68 8
68 8 55 0
28 5 0
570 0
95 0
950 0
【計算条件説明】
●鉄筋ｺﾝｸﾘｰﾄの単位重量 r :
●作業荷重 W1 :
Pc
=
（
25.000
× (
Pd
Pe
Pf
Pg
Ph
Pi
Pj
Pk
Pl
Pm
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
（
=
（
（
（
（
（
（
（
（
（
× (
×
0.2200
25.000
25.963 (kN
25.000
27.502 (kN
25.000
29.431 (kN
25.000
31.170 (kN
25.000
32.910 (kN
25.000
34.649 (kN
25.000
36.377 (kN
25.000
38.117 (kN
25.000
39.856 (kN
25.000
25.000
2.500
1.947
+
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
/本)
×
0.4000
+
+
0.6880
2
2.094
+
kN /m3
kN /m2
2.500
) ×
）
0.688
=
19.858 (kN /本)
2.500
） ×
0.688
×
0.688
2.224
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
2.387
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
2.534
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
2.681
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
2.828
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
2.974
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
3.121
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
3.268
+
2.500
） ×
0.688
×
0.688
3.415
+
2.500
）
0.6880
2
) ×
0.688
=
44.981 (kN /本)
13　／　21
ｃ） 主桁の検討
構造解析ソフトCADTOOLにより算出　部材重量考慮
節点No
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
位置(m)
0
0.381
1.6
2.22
2.85
2.908
3.596
4.284
4.972
5.66
6.348
7.036
7.724
8.412
8.55
9.1
9.5
支持の種類
自由
自由
自由
自由
支持
自由
自由
自由
自由
自由
自由
自由
自由
自由
支持
自由
自由
集中荷重(kN)
0
2.4
2.414
19.858
0
25.963
27.502
29.431
31.17
32.91
34.649
36.377
38.117
39.856
0
44.981
0
節点No
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
たわみ(cm)
-0.986966
-0.856866
-0.439284
-0.224103
0
0.021147
0.270268
0.486337
0.635104
0.69436
0.65464
0.51991
0.308263
0.052604
0
-0.205708
-0.354171
支持点反力(kN)
曲げﾓｰﾒﾝﾄ(kN･m)
0
-0.09617
-4.621613
-9.175369
-26.83484
-18.63265
60.45965
120.0034
158.6714
175.2673
168.5939
137.4548
80.6612
-2.98412
-25.33746
-0.106001
0
最大曲げﾓｰﾒﾝﾄ(kN･m)
最大たわみ(cm)
最大せん断力(kN)
169.9037
208.3119
175.268
0.987
162.073
発生位置(m)左端より
発生位置(m)左端より
せん断力(kN)
0
-0.504829:-2.904829
-4.520016:-6.934016
-7.755522:-27.61352
-28.44828: 141.4554
141.3785: 115.4155
114.5039: 87.00194
86.09033: 56.65933
55.74773: 24.57773
23.66612:-9.24388
-10.15549:-44.80449
-45.71609:-82.09309
-83.0047:-121.1217
-122.0333:-161.8893
-162.0722: 46.23976
45.511: 0.530004
0
5.66
5.66
14　／　21
ｄ） 主桁の検討
Ｈ－３５０×３５０×１２×１９
【計算条件説明】
●最大曲げﾓｰﾒﾝﾄ Mmax:
●最大せん断力 Qmax:
●せん断用断面積 Ａ :
●断面係数 Zx :
●せん断係数 ｋ :
175.268
162.073
37.440
2280.000
1.000
kN ･m
kN
cm2
cm3
【曲げモーメント】
Ｍmax =
175.268 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
=
=
--- 17526800.000
(N ･cm)
17526800.000
2280.000
7687.193
(N /cm2)
≦
15680.000
(N /cm2)
∴
OK
(N /cm2)
∴
OK
【せん断力】
Ｑmax =
162.073 (kN)
【せん断応力度】
ｋ Ｑmax
σs =
Ａ
=
=
4328.873
---
1.000
(N /cm2)
162073.000 (N)
× 162073.000
37.440
≦
8820.000
15　／　21
ｅ） 受け桁の検討
Ｈ－３００×３００×１０×１５
【計算条件説明】
●応力用集中荷重 P :
●たわみ用集中荷重 P':
208.312
208.312
= 208312.0
0.9000
●梁材長さ L :
27.000
●せん断用断面積 Ａ :
1350.000
●断面係数 Zx :
20200.000
●断面２次モーメント Ix :
1.000
●せん断係数 ｋ :
2.058 × 10 7
●ヤング係数 E :
●部材単位荷重 W1 :
0.912
【曲げモーメント】
P L
+
Ｍmax =
4
=
W1 L2
8
46.963 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
=
=
208.312
=
---
kN （前々頁支持点反力）
kN
N
m
cm2
cm3
cm4
N /cm2
kN /m
×
4
0.9000
4696300.000
+
0.912
8
(N ･cm)
4696300.000
1350.000
3478.741
(N /cm2)
≦
(N /cm2)
15680.000
∴ OK
【せん断力】
Ｑmax =
=
P
2
+
104.567 (kN)
【せん断応力度】
ｋ Ｑmax
σs =
Ａ
=
W1 L
2
=
3872.852
=
208.312
2
---
1.000
(N /cm2)
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
P'× L' 3
δ =
+
48 × E × Ix
+
0.912
×
2
× 104567.000
27.000
8820.000
・部材単位荷重
5 × W2'× L' 4
384 × E × Ix
(N /cm2)
273.322 (kN )
∴ OK
W2 = W1 × 1000 (N)
=
0.008 (cm)
【桁受け材にかかる荷重】主桁間隔@=0.688m　支柱間隔@'=0.900m
P
Pa =
× @' + w1 × Ｌ
@
208.312
=
×
0.900
+
0.912
×
0.900
0.688
=
0.9000
104567.000 (N)
≦
0.9000
×
2
16　／　21
ｆ） 桁受け材の検討
Ｈ－３００×３００×１０×１５
【計算条件説明】
●応力用集中荷重 P :
●たわみ用集中荷重 P':
273.322
273.322
= 273322.0
0.7000
●梁材長さ L :
27.000
●せん断用断面積 Ａ :
1350.000
●断面係数 Zx :
20200.000
●断面２次モーメント Ix :
1.000
●せん断係数 ｋ :
2.058 × 10 7
●ヤング係数 E :
●部材単位荷重 W1 :
0.912
【曲げモーメント】
P L
+
Ｍmax =
4
=
W1 L2
8
47.888 (kN ･m)
【曲げ応力度】
Ｍmax
σb =
Zx
=
=
273.322
=
---
kN （前頁Pa)
kN
N
m
cm2
cm3
cm4
N /cm2
kN /m
×
4
0.7000
4788800.000
0.912
+
8
(N ･cm)
4788800.000
1350.000
3547.260
(N /cm2)
≦
(N /cm2)
15680.000
∴ OK
【せん断力】
Ｑmax =
=
P
2
+
136.981 (kN)
【せん断応力度】
ｋ Ｑmax
σs =
Ａ
=
W1 L
2
=
---
1.000
=
5073.371
273.322
2
(N /cm2)
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
P'× L' 3
δ =
+
48 × E × Ix
+
0.912
0.7000
×
2
136981.000 (N)
× 136981.000
27.000
≦
8820.000
・部材単位荷重
5 × W2'× L' 4
384 × E × Ix
(N /cm2)
∴ OK
W2 = W1 × 1000 (N)
=
0.005 (cm)
ｇ） 四角支柱の検討
【計算条件説明】
●桁受け材反力 R :
136.981
kN （上記Qmax）
【支柱材にかかる荷重】
Pmax =
136.981 (kN /本)
≦
196.000 (kN /本)
0.7000
×
∴ OK
2
17　／　21
ｈ） 水平力の検討
水平つなぎについて検討
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
【計算条件説明】
●鉛直荷重 Ｐ :
●照査水平荷重係数 γ :
●クランプのスベリ耐力 NC :
136.981
0.050
3.430
kN
(
kN
5.0
%)
【照査水平荷重】
＊型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
（労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値）
H = P × γ
=
=
136.981
6.849 (kN)
【必要クランプ数】
H
n =
NC
6.849
=
3.430
≒
× 0.050
（小数点以下切り上げ）
2 個
2 個以上のクランプにより水平力を防止する。
＊故に最低
（頭ツナギに対して）
18　／　21
ｉ） 水平力の検討
橋軸直角方向
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
【計算条件説明】
136.981
●鉛直荷重 Ｐ :
0.050
●照査水平荷重係数 γ :
●クランプのスベリ耐力 Nc :
8.820
●単管ﾌﾞﾚｰｽ材1本当たりのｸﾗﾝﾌﾟ数 Cn :
2
●ブレース材許容座屈応力度 σc :
5919.230
＊σc の算出方法については別紙参照の事
61.736
●ブレース材勾配 θ :
3.483
●ブレース材断面積 A :
kN
5.0
(
kN
個
N /cm2
度
cm
%)
2
【照査水平荷重】
＊型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
（労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値）
H = P × γ
=
=
136.981
× 0.050
6.849 (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ × Cn
=
8.820
× 0.474
=
8.360 (kN)
×
2
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
=
5919.230
=
9772.305 (N)
×
3.483
6.849 (kN)
9.772 (kN)
---
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力
ΣH =
× 0.474
＜
Bn
=
8.962 (kN)
8.962 (kN)
∴ OK
1 本に設置する事により、
＊ 故に、 支柱1本につき 単管ﾌﾞﾚｰｽ を
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
19　／　21
単管ﾌﾞﾚｰｽ
※
の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン ＠ :
●ブレース材配置高さ h :
●断面２次半径 i :
●円周率 π :
●ﾔﾝｸﾞ係数 E :
●降伏強さ F :
【座屈長】
L =
＠2 + h 2
=
100.000
2
+
2.058
186.000
1000 mm =
1860 mm =
1.640 cm
3.1415
× 10 7
N /cm2
35280.000
N /cm2
2
211.2 (cm)
=
【限界細長比】
Λ
π2 ×
0.6 ×
=
E
F
3.1415 2× 2.058 × 10
0.6
× 35280.000
=
7
97.953
=
【細長比】
λ
L
i
211.2
1.640
=
=
=
128.780
【許容座屈応力度】
0.29
σc =
(λ/Λ) 2
=
=
(
＞ Λ
F
128.780
5919.230
0.29
/
97.953
(N /cm2)
)2
× 35280.000
100.0 cm
186.0 cm
20　／　21
ｊ） 水平力の検討
橋軸方向
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
【計算条件説明】
136.981
●鉛直荷重 Ｐ :
0.050
●照査水平荷重係数 γ :
●クランプのスベリ耐力 Nc :
8.820
●単管ﾌﾞﾚｰｽ材1本当たりのｸﾗﾝﾌﾟ数 Cn :
2
●ブレース材許容座屈応力度 σc :
3938.989
＊σc の算出方法については別紙参照の事
45.940
●ブレース材勾配 θ :
3.483
●ブレース材断面積 A :
●支柱本数 n :
5
●ﾌﾞﾚｰｽ本数 n' :
4
kN
5.0
(
kN
個
N /cm2
度
cm
本
本
%)
2
【照査水平荷重】
＊型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
（労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値）
H = P × n × γ / n'
=
=
136.981
×
× 0.050
5
/
4
8.562 (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ × Cn
=
=
8.820
× 0.696
×
2
12.278 (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
=
3938.989
=
9548.771 (N)
×
3.483
8.562 (kN)
9.548 (kN)
---
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力
ΣH =
× 0.696
＜
Bn
=
8.962 (kN)
9.548 (kN)
∴ OK
4 本に設置する事により、
＊ 故に、 支柱5本につき 単管ﾌﾞﾚｰｽ を
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
21　／　21
単管ﾌﾞﾚｰｽ
※
の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン ＠ :
●ブレース材配置高さ h :
●断面２次半径 i :
●円周率 π :
●ﾔﾝｸﾞ係数 E :
●降伏強さ F :
【座屈長】
L =
＠2 + h 2
=
180.000
2
+
2.058
186.000
1800 mm =
1860 mm =
1.640 cm
3.1415
× 10 7
N /cm2
35280.000
N /cm2
2
258.9 (cm)
=
【限界細長比】
Λ
π2 ×
0.6 ×
=
E
F
3.1415 2× 2.058 × 10
0.6
× 35280.000
=
7
97.953
=
【細長比】
λ
L
i
258.9
1.640
=
=
=
157.866
【許容座屈応力度】
0.29
σc =
(λ/Λ) 2
=
=
(
＞ Λ
F
157.866
3938.989
0.29
/
97.953
(N /cm2)
)2
× 35280.000
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